大跨度薄壁范文

大跨度薄壁范文（精选3篇）

大跨度薄壁 第1篇

国电克拉玛依2350 MW机组热电联产工程,汽车卸煤沟屋面板采用大跨度薄壁Ⅴ型折板,卸煤沟为单层框排架结构,柱顶标高为9.5 m,卸煤沟纵向长度为119.8 m,共19个轴线,横向跨度为12 m,屋面板尺寸为15 600 mm2 452 mm,板厚50 mm,混凝土强度等级为C40,每块屋面板重4.59 t,共52块。该Ⅴ型折板采用在施工现场预制,预制时将Ⅴ型板从中间断开100 mm(钢筋不断开)形成平板,采用构件平面叠层预制,最后利用吊装形成设计要求的Ⅴ型构件。由于该Ⅴ型折板具有薄壁和超长的特点,其脱模和吊装过程均具有一定的困难。

2 吊装工艺选择

结合其他工业及民用建筑屋面V型折板的吊装方法及经验,特别是对以往吊装方法出现的问题进行研究,通过对常规吊装装置进行改进,采用定滑轮、动滑轮来穿挂钢丝绳形成滑轮组,保证脱模和吊装过程中构件受力均匀,成功解决此类构件吊装时构件易损及不易控制调整构件平衡的施工难题。

3 工艺特点

结合V型折板及卸煤沟工程屋面的结构形式,采用滑轮组吊装工艺既方便固定吊索,又加快吊装进度缩短工程施工工期,也大大降低了高空施工安全防护的难度;通过分析和计算,制作合适的运输工具,选择合理的吊装工况,降低了工程施工成本。

4 工艺流程

4.1 施工程序

4.2 熟悉图纸

首先根据图纸中设计的屋面板形式,详细了解Ⅴ型折板的形式特点,通过查图集、找资料弄清吊装此类构件的工艺要求以及注意事项,为下一步制定吊装方案做准备。

4.3 制定方案

通过图纸的熟悉及该类屋面板吊装时需要注意的事项,计算每块屋面折板的重量,根据屋面折板的形式以及图集上提供的吊装装置示意图,现场通过详细的计算和试验,加工制作完成专用的吊装装置,并根据卸煤沟现场场地确定站车位置,合理确定吊车技术性能参数,经现场实际试吊充实、完善吊装方案。

4.4 V型折板预制

1)Ⅴ型折板可进行预制厂预制和现场预制,本工程根据现场条件采用在卸煤沟附近现场预制。

2)在卸煤沟北侧浇筑两块尺寸为16 m3 m,100 mm厚C15混凝土的预制场地,混凝土表面抹平压光。

3)Ⅴ型折板预制前,在预制场地混凝土表面均匀涂刷一遍滑石粉,并铺设塑料薄膜,便于Ⅴ型折板脱模。

4)支设50 mm宽模板,在模板上画出钢筋位置,用电钻开出大于钢筋直径2 mm的孔,便于板钢筋绑扎。

5)按图集要求,绑扎吊环,间距1 500 mm。

6)混凝土浇筑采用Ⅰ级配,控制石子粒径,用平板振动器振捣密实。

7)待混凝土终凝后,以此类推,叠加施工下一块板。

4.5 吊装准备

1)吊装前必须将吊装场地压实平整,确保汽车吊能安全站位。

2)将屋面框架上的埋件清理干净,弹出埋件中心线,复核埋件标高。

3)将托放屋面板的混凝土三角架按照图纸设计精确焊接固定在屋面框架的埋件上,三角架固定时一定要注意其标高及位置偏差,并拉好安全绳。

4)在吊装构件和预埋件上弹好轴线,安装定位线,注明方向、轴线号及标高线。

4.6 吊装装置加工

1)根据确定好的吊装方案准备加工吊装装置所需材料,本次吊装装置经设计计算所需材料为加工主扁担采用H340 mm250 mm工字钢,加工副扁担采用[12槽钢,滑轮40个,Φ24主钢丝绳,穿绕滑轮采用的Φ13钢丝绳等(所有材料选用需经过计算确定)。

2)根据屋面折板的尺寸大小确定主扁担及副扁担的规格(本工程主扁担长15 m,副扁担长度为1.1 m),现场放样精确下料,主扁担与副扁担焊接牢固,主扁担每端3.5 m处焊接一吊环,用于吊装;根据Ⅴ型折板预埋吊环间距来确定副扁担间距(本工程采用1 500 mm间距),副扁担每端焊接一吊环,用于固定滑轮。见图1。

3)运输支架加工

运输支架采用现场现有材料及废旧材料的二次利用(本工程选用H340 mm250 mm工字钢及∠180 mm180 mm角钢),尺寸为长12 000 mm宽1 100 mm高800 mm,焊接牢固后,吊至拖车上。见图2。

4)临时拉杆加工

临时拉杆夹具采用16 mm厚钢板尺寸为200 mm150 mm,开55 mm100 mm槽,并开直径25 mm孔穿直径16 mm的圆钢拉杆;中间花兰螺丝便于调节临时拉杆的长度。见图3。

4.7 吊装屋面Ⅴ型折板(图4～图7)

1)吊车选用

吊装屋面板选用75 t汽车吊,吊臂长度34 m,主扁担与屋面板间距2 m,柱高9.5 m,大臂高出卸煤沟梁1 m,吊车站位距柱边5 m,作业半径13.5 m。

2)主扁担钢丝绳验算

主扁担钢丝绳用Φ24 mm钢丝绳2根长8 m,其最小破断拉力270 kN,吊装时四道绳受力,考虑夹角(60°),单根受力7/(2/sin60°)=3.04 t=30.4 kN,270 kN/30.4 kN=8.88>8安全系数,满足要求

3)副扁担钢丝绳验算

副扁担钢丝绳选用Φ13 mm钢丝绳2根,长度为45 m,最小破断拉力87.6 kN,起吊总重为:7 t(每块板4.59 t,主扁担1.2 t,副扁担及钢丝绳、滑轮总重1.16 t)负载为:7t/9.3=75.2%。满足要求。

4)脱模

汽车吊吊起吊装装置距屋面折板上方2 m处,定滑轮固定于副扁担吊环上,滑轮间用直径13 mm钢丝绳的通长贯穿,每两个定滑轮中间穿一个动滑轮并挂在屋面板侧面预留的吊环上,形成动滑轮组。

将钢丝绳两端用卡环卡死,缓慢起吊,通过滑轮组来收放滑轮组钢丝绳以调整屋面板的平衡,待屋面板吊起弯折至安装角度后,在屋面折板间安装临时拉杆并加方木撑住屋面板,以免屋面板过度弯折。

在吊装装置两端拉设溜绳,然后可继续起吊,脱模后吊至运输支架上,动滑轮脱钩后,运至安装吊点。

5)吊装就位

75 t汽车吊站在卸煤沟北侧,站位距柱边5 m,动滑轮挂钩后,缓慢吊起屋面折板后,转动汽车吊臂,在转动过程中要拉住固定在吊装装置一端的溜绳,根据屋面折板的平衡情况适时的调整溜绳的松紧度以调整板的平衡。

当板就位时,在卸煤沟支架上的施工人员拉住另一端溜绳,辅助屋面折板就位到混凝土梁柱上焊接好的三角架上,对好轴线就位后,将折板上的埋件与三角架的八字铁埋件点焊,然后缓缓脱钩。拆除临时拉杆及支撑方木,再将屋面折板与八字铁焊接牢固,对于伸缩缝处的屋面板必须将折板的拉条连接牢固。

5 屋面大跨度薄壁Ⅴ型折板施工重点管理措施

5.1 科学组织,合理施工

根据屋面折板的结构类型,精心准备,计算结构重量,科学的确定吊装装置及方案,精确加工吊装装置,根据屋面结构重量及吊装场地,合理的选用吊车工况及站位,吊装过程中严格控制,是屋面板吊装的重点。

5.2 鼓励技术创新,持续工艺改进

大跨度、大空间厂房扑救感悟 第2篇

——上海“2.4”厂房火灾感悟

战友，一路走好！

“90后”男孩，并肩战斗的“兄弟”。瞬间，正值青春年华的战友陆晨、孙络络永远的告别了那残垣断壁的火场，告别了那一身墨绿的军装，告别了昔日的战友、亲人。2014年2月4日，又一个让我们永远记住的特殊日子。自支队视频点名通报事件之后，这几天关注了网络上关于上海“2.4”厂房火灾的报道，一张张图片再现了当时惨剧的场景，让人感到惋惜。

假如我们多一点常识、多一点经验、再多一点细心，假如……，那么，是否可以避免惨剧的发生！

随手挪列了近年来大跨度、大空间厂房（仓库）发生惨剧的火灾，如1994年6月16日，广东省珠海市前山镇前山纺织城A座厂房，在扑救残火过程中，厂房突然坍塌，造成93人死亡、156人受伤，其中1名消防员牺牲、9名消防员受伤；2000年1月18日，江西南昌市郊区彭桥工业园区一木材加工厂火灾，在火灾扑救过程中，厂房突然倒塌，市特勤大队1名战士被压在墙体下牺牲；2004年7月28日，浙江绍兴三羊植绒厂火灾，在火灾扑救过程中，该植绒车间北面墙体突然倒塌，1名战士被埋压牺牲；2005年8月2日，安徽蒙牛乳业有限公司北冷库火灾，钢结构屋顶突然坍塌，正在内部搜救的3名战士被砸压牺牲；2008年7月17日，上海奉贤区航南公路上的上海奉贤雷盛德奎有限公司塑料车间火灾，在扑救过程中，一根60多米长的大梁突然倒塌，3名战士牺牲，9名队员受伤，……

查阅了相关资料，对于大跨度、大空间厂房（仓库）火灾，归纳其特点：

一、烟雾大、毒性强、蔓延快。一是顶棚、门窗等建筑材料大量使用易燃材料，耐火性能较低；二是企业在实际使用中，往往变更其使用功能，追求更大空间和低成本，忽视了必要的防火分隔，降低其耐火等级；三是建筑内多以堆垛的形式存放大量原材料、半成品、成品等物资，库区全部贯通，火场通透性较好，燃烧速度快。

二、坍塌速度快，造成二次灾害。大跨度建筑一旦发生火灾，屋顶或框架结构即可在短时间内失去承载能力发生坍塌。坍塌后将直接造成二次灾害。一是可引发内部阴然火灾突然形成有焰猛烈燃烧，扩大燃烧范围；二是坍塌后通风条件号，进一步加速火势蔓延扩大，较短时间内形成大面积火灾；三是坍塌后大量构件堆压在燃烧物上，给扑救带来较大的困难；四是建筑内部燃气、供电等设施毁坏，有毒气（液）体泄露，甚至发生爆炸形成连锁反应，扩大灾害。

三、易造成人员伤亡和重大财产损失。燃烧、冷却、垮塌，近年来的实例真实的体现了大跨度、大空间厂房（仓库）火灾所造成的一幕幕的惨剧。

结合上海“2.4”火灾案例，对于大跨度、大空间厂房（仓库）火灾扑救，些许感触：

假如，我们多一点常识。在平时组织的理论学习、战例研讨，耐心的记录、认真的思考，是否可以积累些许理论上的知识经验，是否可以将这些知识带入火场、融入到每一次作战行动，也许……。

假如，我们多一点经验。搜救、破拆、排烟导热、设置水枪阵地……,支队级领导在每次大型的战评总结中一再强调：在扑救复杂的火灾现场，战术是死的，人是活的，要学会灵活灵用，无论是侦察小组、搜救小组、破拆小组、还是内攻小组，必须由一名经验丰富的干部带队，而往往很多时候，冲在最前沿的是我们许多“富有满腔热血的消防战士”，一个个血淋淋的事例，一次次的经验教训，也许……。

假如，我们再多一点细心。纵观每一次的伤亡现场，不难看出，“细心”，很多指战员基本没有做到，不是鞭策、不是诋毁。近年来的大跨度厂房火灾扑救，大多数的伤亡都是在搜救、最后的残火清理，一次次的教训仍然没有让更多的人警醒，粗心大意，没有对建筑物的耐火、抗压评估，过多的对建筑施工方的信任。

大跨度薄壁 第3篇

近年来, 随着我国国民经济的高速发展, 高等级公路建设呈现飞速发展的形势, 尤其西部大开发战略实施以来, 更是向中西部特别是经济欠发达的山区发展。桥梁墩柱高, 环境复杂, 材料、设备运输困难。寻求技术上安全可靠、成本低廉的施工方法是当前桥梁高墩大跨度预应力盖梁施工的一个值得研究的课题。

本文结合我标段田坪子1#和2#大桥变截面空心薄壁高墩大跨度预应力盖梁的施工做这方面的简单探讨。

1 工程概况

田坪子1#大桥和田坪子2#大桥下部结构为全幅桥宽双柱式钢筋混凝土空心薄壁墩, 墩台基础采用挖孔桩及扩大基础; 上部结构采用40 m预应力混凝土简支T梁。70% 以上的空心薄壁墩墩身高度超60 m, 超过100 m的墩柱有4个, 其中最高墩为田坪子1#大桥19#墩, 达112. 287 m。

墩柱施工采用整体组合模板施工, 采用5013 塔吊作为吊重工具, 鉴于跨径为40 m, 每台塔吊提供3 个墩柱的吊装任务, 混凝土采用输送泵或塔吊配合吊斗进行浇筑。

两座大桥的盖梁设计采用整体式预应力钢筋混凝土盖梁 ( 见图1) , 墩身内盖梁高2. 5 m, 宽度则有2、2. 3、2. 6、3 m四种尺寸。

柱间距11. 2 ~ 12. 2 m, 墩柱外侧悬臂3. 4 ~ 3. 9 m, 悬臂位置高度为1. 3 m, 直线渐变为2. 5 m, 通长24 m, 混凝土达107 m3。

盖梁设3 排10 根预应力筋, 上排1 ~ 4 每孔11 束Φ15. 24, 中排5 ~ 7 每孔12 束 Φ15. 24, 下排8 ~ 10 每孔11束 Φ15. 24。盖梁设计具有墩柱高、跨度大、设计载荷大、施加预应力、技术要求高的特点。

2 盖梁施工支撑体系设计及计算

2. 1 盖梁施工支撑体系设计思路概述

长期以来, 盖梁施工一般采用满堂支架法、抱箍法、预埋钢板法、预留圆钢支撑法 ( 横穿钢棒法) 等。

支架法可用万能杆件、也可采用钢管支架搭设。盖梁施工的所有临时设施重量及盖梁重量均由支架承受, 直接传到地面。

抱箍法也是盖梁施工中采用得比较多的一种施工方法, 该法是利用在墩柱上的适当部位安装抱箍, 并使之与墩柱夹紧产生的最大静摩擦力, 来承受临时设施及盖梁的重量。抱箍法的关键是要确保抱箍与墩柱间有足够的摩擦力, 以安全地传递荷载。

预埋钢板法是在墩柱中预埋钢板, 拆模后在预埋钢板上焊接钢支撑 ( 俗称“牛腿”) , 由它来承受支架、模板及整个盖梁的重量。

预留圆钢支撑法 ( 横穿钢棒法) 是指在墩身顶部适当位置预埋孔洞穿入钢棒或型钢形成支撑, 该支架包括墩身预留孔中穿的钢棒、纵梁、横梁、落架装置 ( 砂筒) 、底模。为了尽量减小预埋孔洞对墩身结构的影响, 一般采用预埋钢棒。各种施工方法的优缺点见表1。

本工程墩身高, 即便在系梁上搭设支架, 也比较困难, 且稳定性不好, 安全风险大, 而横穿钢棒法施工简单, 支撑能力由钢棒决定, 支架比较安全, 只是预留孔对墩柱外观有点影响。经过比选, 决定采用横穿钢棒支撑体系进行支架设计。盖梁施工后对预留孔进行填补修饰, 基本不对墩柱外观产生影响。

但是钢棒预留孔洞存在两个方向, 即纵横向, 无论钢棒设置在纵向还是横向, 设置时横向分配梁均需满足强度和刚度要求。初步设计时, 考察预埋在纵向, 然后利用型钢自制, 形成桁架片挑于墩身钢棒上, 但是单片桁片重量达到3. 5 t, 即便是选用贝雷片单片重量 ( 通长范围) 2. 5 t, 也不满足5013 塔吊的吊重能力 ( 塔吊起重臂40 m处的吊重能力为1. 5 t) 。倘若使用单片贝雷片在高墩上吊装, 组装极为不便, 安全风险也很大。倘若使用型钢, 一般型钢长12 m, 存在搭接问题, 而且跨度过大, 削弱使用效率。为此, 经慎重考虑, 预埋在横向位置, 悬臂端则利用平衡法设置型钢 ( 见图2 ~ 3) , 该法涉及的所有支架材料都满足塔吊吊重能力。

2. 2 盖梁支撑系统的设置

盖梁施工主要程序: 搭设简支式支架→底模安装→钢筋骨架绑扎、钢绞线安装→安装侧模板→浇筑盖梁混凝土→拆模及混凝土养护。简支式支架搭设步骤如下。

1) 在墩身内、外侧 ( 横桥向) 相应部位预埋两根 11cm长50 cm的钢管, 中心距离为2. 6 m, 待混凝土强度达到设计强度70% 后, 插入长1 m10 cm的钢棒, 钢棒外露50 cm; 并在墩身前进方向相应位置预埋一根 11 cm长50cm的钢管, 待混凝土强度达到设计强度70% 后, 插入长1m10 cm的钢棒, 上铺I56, 与墩身外侧平台形成一个整体平台。

2) 在外露钢棒上顺桥向安放3 拼长为4 m并排的I25工字钢。

3) 在三拼的工字钢中间, 按设计间距布置高为40 cm的砂箱, 砂箱顶、底部焊接一块1 cm厚垫板作为承重板, 两边间隔1. 2 m各设置一个砂箱, 中间设置一个, 单侧共3个砂箱, 整个托架总共6 个砂箱。

4) 砂箱上铺顺桥向长为4 m双拼I25 工字钢。

5) 在双拼的I25 工字钢上安放5 根横桥向长为11 m的I56b工字钢 ( 中间实心部位3 根, 两端各一根) , 纵横工字钢连接处采用点焊临时固定。

6) 在I56b工字钢上按照间距40 cm铺设长为3. 85 m及4 m的I16 工字钢分配梁, 每相邻两根分配梁错开50 cm布置, 在分配梁悬挑处设施工安全平台, 方便工人操作。

2. 3 盖梁支撑系统的验算

1) 两侧墩身内。支架计算数据取最不利荷载为参数, 故选取最大悬臂段进行验算。

根据上面的阐述, 两侧墩身内I56b按均部荷载考虑, 按50 cm间距均匀布置5 根, 混凝土容重按26 k N/m3, G1 =118. 3 t, 模板及支架型材G2 = 23 t, 总荷载G = 141. 3 t计算。I56b跨径按照10. 7 m取值。

均布荷载q = 26 411 N /m, Wm = 2 446 536 mm3

( 1) I56b验算。 (1) 最大弯矩: Mmax = 1 /8ql2= 377 974N·m; (2) I56b强度验算:

M / Wm = 154 MPa < 1. 3 × 145 MPa = 188 MPa ( 临时结构, 取1. 3 容许应力增大系数) 验算合格。

(3) 剪力验算。每个支点应力:

(4) 挠度验算:

验算合格。

2) 悬臂段。混凝土容重按26 k N / m3, G1 = 29. 1 t, 模板及支架型材G2 = 5 t, 总荷载G = 34. 1 t。I56b跨径按照3. 4 m取值, 单根盖梁总受力N = 17. 05 t。

均布荷载q=5015 N/m, Wm=2 446 536 mm3

(1) I56b强度验算。

M / Wm = 11. 8 MPa < 1. 3 × 145 MPa = 188 MPa ( 临时结构, 取1. 3 容许应力增大系数)

验算合格。

(2) f=0.58 mm<3400/400=8.5 mm

验算合格。

( 3) 钢棒剪切验算。根据计算, 剪力、弯矩、挠度满足要求。

支点受力Q = G/4 = 353250 N A = 7854 mm2

根据圆形截面受力 τ = 4Q/3A = 60 MPa < 1. 3 × 85 MPa= 110. 5 MPa ( 临时结构, 取1. 3 容许应力增大系数) 。

3 钢筋混凝土预应力施工

简支式支架搭设并调整好后, 应抓紧时间进行后续工作, 安装钢筋骨架、预应力钢束、侧模安装、混凝土浇筑等, 具体过程此处不做赘述 ( 见图4) 。

本文仅就特别需要注意的地方进行说明。

1) 孔洞预埋非常关键, 预埋时要特别注意使其内倾于墩身内, 同时保证孔洞的封闭性, 避免无法插入钢棒。

2) 由于预埋的差异性, 不能保证钢棒处于同一水平线, 此时必须在横向分配梁与钢棒间插入适当厚度的钢板, 务必使其密贴。

3) 托架施工顺序: 先搭设左右两墩身间施工平台, 再搭设悬挑部分施工平台, 尤其要注意悬挑部分I56 横梁与墩身间I56 横梁顶面保持水平, 且与墩身间采用I16 分配梁密贴, 确保悬臂梁端施工安全。

4) 盖梁长达24 m, 钢筋密集, 涉及预应力孔道也达10 根, 为此在混凝土浇筑时必须按规范浇筑, 同时混凝土浇筑顺序要先浇筑两墩身间盖梁混凝土, 后浇筑两端悬臂部分, 且应特别重视振捣质量以及后期张拉压浆的控制。

5) 由于地处山区, 地形复杂而且恶劣, 有些地方只能通过塔吊配合吊斗进行浇筑, 浇筑时间较长, 要特别重视混凝土终凝时间的控制, 根据现场实际情况, 一般控制为15 ~ 18 h。

4 总结

该施工方法在两座大桥的盖梁施工中得到了良好的运用, 根据两座大桥36 榀空心薄壁高墩大跨度预应力盖梁的现场实际情况, 经充分考虑, 我标段准备了3 套工字钢底模, 3 套侧模板, 完全满足了周转并均采用此种施工方法全部顺利完工。

1) 要充分利用墩身的自承作用, 有效减少施工投入。

2) 要尽量充分有效地利用配置资源, 提高综合利用效率。如单幅桥梁40 m跨采用5013 ( 臂长50 m) 塔吊可以同时施工两排空心薄壁墩, 而双幅桥梁三排空心薄壁墩可以同时施工。合理选用吊装设备可以一并解决施工中的垂直运输和水平运输问题。

3) 进行充分的技术经济比较, 避免投入与产出的不协调。比如在施工支架选择、吊装设备选用等重点环节上, 要进行充分的技术经济分析。

4) 山区高速施工离不开高空施工, 安全控制压力极大, 要在技术和管理上严格管控。

综上所述, 该施工方法节约了大量的人力、物力, 具有显著的经济效果, 得到了监理和业主的一致认可和表扬, 此种施工方法无需考虑盖梁底模对地基承载力及施工现场的要求, 既节省了大量的钢管支架材料的投入, 又有利于施工的安全, 尤其适用于高墩变截面墩柱的盖梁施工, 可为山区高速公路陡峭地形及高墩盖梁的施工提供示范效应。

摘要：高墩大跨度预应力盖梁施工支撑难度大, 施加预应力, 技术要求高。施工时必须加强过程控制。结合当前几种常用的盖梁施工方法, 依据我标段1#和2#大桥的空心薄壁高墩大跨度预应力盖梁施工, 介绍本合同段采取的空心薄壁高墩大跨度预应力盖梁施工技术, 主要介绍支撑体系设计及施工方法。实践证明, 这种方法是一种实用性强、使用面广、安全可靠的施工方法, 具有广泛的参考价值。