管道河流穿越范文

管道河流穿越范文（精选9篇）

管道河流穿越 第1篇

1.1 工艺流程

1.2 参数计算

1) 管段的自重及浮力公式

G= (Ф-δ) πδ1mr铁9.8牛/kg

F= (Ф/2) 2π1mr水9.8牛/kg

(注:Ф-管直径;δ-管壁厚;π-圆周率;F-浮力;G-自重;r水-水比重;r铁-铁比重) 。

2) 由上式可以计算出F浮和G自重数值进行比较, 当F浮〉G自重时, 管段两端封堵后可直接漂浮到位。

1.3 施工准备

包括:1) 材料准备:牵引用的绳索、锚固点材料及穿越管道两头围小堰时用的草袋、5mm厚绝缘胶皮、木棍等材料备齐;2) 施工机具准备:水下挖沟挖泥船, 测量小船, 抽泥泵及高压射水泵、电动钻孔机、倒链、滑轮等, 并确保完好;3) 技术准备: (1) 施工技术人员应仔细研究图纸, 同时收集穿越河流的水文、地质和当地的天气资料等, 并结合现场的实际情况制定出切实可行的施工方案, 报请河流管理部门并征得同意和批准后方可施工; (2) 对施工人员进行技术交底, 明确施工程序和应注意的有关事项。

1.4 测量放线

根据施工图, 测量人员依相对坐标点和相对标高确定基准点位置, 测出管沟中心线, 放出挖沟边线和人工挖沟边线, 并打桩标记。

1.5 管道组焊

按设计要求在河岸一边预制管线, 且两头用盲板封死, 并在两头焊上适当长度放气管和加水管。

1.6 无损检测

河流穿越探伤按设计规定执行, 河槽穿越段作100%X射线探伤, 其合格级别应不低于干线探伤合格级别。

1.7 返修

经无损检测, 对不合格焊口进行返修, 返修时安排有经验的焊工进行, 返修次数不得大于1次。

1.8 防腐补口

防腐等级一般高于线路一个等级。河流穿越多有卵石、石块时, 应注意对管线防腐层的保护, 可采用5mm厚绝缘胶皮垫在管线下面。探伤合格后应及时防腐补口, 漂管前用电火花检漏仪对管线全线检漏一遍, 对漏点标记, 并修复补口补伤, 防腐工艺与线路相同。

1.9 河内打木排桩

在管沟开挖线以外约30cm处打木排桩固流沙或淤泥, 打木排桩要加密, 一个紧挨一个, 木桩深度要大于管沟深度1.5m以上, 打桩采取电动钻孔机打孔, 人工锤击打桩的方法, 打桩后木桩上头应与河床相平齐, 保证不影响船只通航。

1.10 管沟开挖

根据所放管沟边线拉出两条粉线, 挖泥船在粉线内开挖, 采用向后倒退的方式开挖, 采用来回循环挖掘法, 从一边挖掘到头后再挖回来, 要求一次成功, 沟底不能留坎。

1.11 沟底测量

采用专业的专用工具来测量沟底深度, 要避免浮力影响测量结果。测量标高基准点的设定不可依据水面, 因为水面波动会引起测量误差, 1m为单位制作控制点。

1.12 抽污泥

在施工中, 有些河段污泥较多, 这就要求采用挖泥船和吸泥船等工具进行挖掘, 实用挖泥船和吸泥船将河底污泥清干。甚至有些地段需要采取射水泵将河段中的胶泥冲开, 然后再利用抽泥泵将泥水抽出。在开挖期间, 测量人员应随时进行测量, 以便控制和检查施工质量, 直到管沟深度符合要求。

1.13 漂管过河充水沉管

在达到标准要求, 即管沟和污泥抽出值均达标后, 开始票管过河。开工时先在预制管河段对岸设置固定锚滑轮, 在河的下游15m出, 挖泥船拖动管子直至慢慢到位, 之后立即打桩固定, 然后水管内冲水使其下沉, 然后松绳, 保证管段在就为正常准确。另需注意整个过程仔细缓慢, 以确保无误。如图1所示。

1.14 稳管

管段下沟到位后, 经测量合格开始稳管回填, 稳管时从中间开始, 逐渐向两侧进行, 用编织袋装入土慢慢地沉入沟内管段上, 管段全部稳定后开始回填, 回填土利用河内淤泥, 从中间向两头进行。稳管方式有预制砼压块, 现浇固定墩和石笼等方法, 以防止管道漂移。稳管压块间距大于3m, 为保护管道防腐层, 预制压块和石笼与管子间衬垫5mm厚胶皮, 现浇固定墩时管道外壁采用玻璃钢或其它特殊防腐措施处理。稳管应在管道下沟后立即进行。吊装预制压块和石笼时, 应有专人扶持缓慢就位, 轻起轻放, 防止碰伤管子及防腐层。

1.15 回填

在完成阴极保护测试桩后方可会填并安装标志桩。一般土质可直接用原土回填, 石方段应先回填细砂土至管顶以上300mm后, 再用原土回填。按设计要求作好河边护堤。

1.16 试压吹扫

河流穿越应单独试压, 试压可用水或空气。试压用水取自河流时应考虑就地挖沉淀池净化, 如河水腐蚀性较强则不宜采用。试压在管道回填后进行, 分别按设计要求作强度和严密性试验, 试压完毕, 将管内积水吹扫干净。

1.17 地貌恢复

河流穿越完毕, 应疏通河道, 按要求作好护岸、护坡, 地貌恢复等水工保护。

2 质量检验

工程完工后, 应由建设单位或建设单位委托的监理单位、设计单位、施工单位, 共同对穿越工程进行检查和验收。检查验收时, 应采用地面捡漏仪对管道防腐层进行全部检查, 合格标准为无漏点。

3 HSE管理措施

严格按施工图及施工组织设计要求施工, 严格工序交接制度, 上道工序不合格不能进入下道工序。管道试压时, 应设置安全警戒区。在漂管过江与充水下沉等工作时要尽量使挖泥船不搅拌河水, 防止河两岸管沟塌方。施工过程不能破坏防腐层, 现场统一指挥, 注意安全。工程完工后清理工地, 把废弃物打扫干净。

摘要：中原油田建设集团公司施工的冀东油田天然气外输管道工程, 管道沿途穿越双龙河一条, 该河河面宽156m、深8m, 施工期间采用管道浮拖沉降法穿越河流进行施工, 从开工至完工利用20天时间施工完毕。本文对该施工工艺进行了分析总结。

关键词：油田建设,天然气管道,施工工艺

参考文献

[1]陈向新, 陈韶华, 李波.西气东输工程新技术应用[J].石油工程建设, 2004 (1) .

[2]魏广起, 张吉坤, 宗照峰.应用漂管沉降施工工艺穿越河流[J].石油工程建设, 2001 (3) .

穿越城市的河流诗歌 第2篇

没人听见

一条河流走过城市的声音

风撕裂一些时光的碎片

流浪者从来没有眼泪

很久以前的歌谣

又一次在大地响起

一座居住十五年的城市

脚步一遍又一遍覆盖

每条小巷

来不及跌落的叹息

以及真实的泪水

渐渐接近幸福

容纳我无数次的发泄

穿越城市的河流

清洗日渐堆积的尘埃

小心梳理着

阳光照耀下的每个思绪

（二）城市的方格空间在灯火中显现

钢筋搅拌水泥的寂寞

拥挤的人群在午夜散场

自说自话的人走在回家的路上

靠近路灯的昏黄

内心逐渐踏实

穿越城市的河流

听见，城市在梦中的呓语

夜晚的空

等待守夜人填充

谁在灯下寻人

时光如刃

听，听，听风走过

（三）城市的每个角落

都有你留下的痕迹

包括岁月无意

留下的一声叹息

河流的对面是村庄

从荒芜到繁华

许多纯朴迷茫在晚霞下

一棵有年轮的树

从此更加沉默

穿越城市的河流

从来不会迷失方向

高过夜色的仰望

让执着的人

管道河流穿越 第3篇

关键词：自来水管道；牵引法；穿越河流；设计施工

中图分类号：TU991.05 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2015）15-0154-02

自来水管道安装是实现自来水普及的重要内容，也是当地经济状况及人们生活水平的基本体现。

1 管道穿越河流的施工现状

我国现阶段供水管穿越河流采用的方法主要有牵引法、开挖截流法（分期或全截）、非截流沉管法等。开挖截流法要将河流部分或整体截断，一方面要用大量的人力、物力、财力，还会影响到正常的交通，而非截流沉管法虽对河道影响较少，但在水下开挖标准不易把握，沉管时水底的泥沙对铺管带来难度。

对于要穿越河流的自来水工程，一方面要考虑到安装 的质量及过程中对其他方面的影响，另一方面还要考虑到工程的时间，保证按时交工以确保人们正常使用。牵引法管道安装技术不用因切断河流而动用大量的人力、物力及财力，又不影响到河流的正常通行，是首选的穿越河道安装的方法。

牵引法穿越河流法能很好避免以上问题，最大的优点是作业量小，对河道及交通影响少，安全隐患度相对比较小，唯一的不足是成本偏高。

2 牵引法管道穿越河流工程方案设计

2.1 前期工作

一座城市的自来水管道施工中有许多要穿过河流，给施工带来很大的难度，这就要求科学分析，精心规划设计，更好促进工程的顺利开展。

方案设计先要了解工程的基本概况，即了解主供水管道及分枝管道现状，接着根据工程项目建议书、可行性研究报告、以及初步设计等、而后结合当地水文资料及地质资料，进行建施图设计，这是工程设计的前提。迠施图设计时要对施工地址作详细考察，收集相关的详细的基础资料，包括地形特征、地貌形态、关联建筑物、地下设施、交通运输条件等信息，都要进行详细记录并存档，还要对上述内容进行测绘及制图，将具体情况在图上作出标志，要做好校核检测以确保内容及数据的准确性，为工程方案设计及施工打好基础。

2.2 管线设计

根据前期掌握的相关资料，管道穿越河流首先确定管道中心线的控制高程，这项工作是整体工程的关键，要尽量保证管道的顺弯度，不宜过大或过小，否则会对导向钻孔造成不利影响。对于河岸与河底高差不很大、且河面较宽的管线设计，钻孔进口与地面水平的经济夹角选取10～20 ℃较为科学，这样钻孔机负荷不至过大能耗较省。总之要结合工程实际进行科学规划，精心计算，如土坝位置、管道位置、材料数量等，制订详实的设计，并绘制相关图纸。

3 牵引法工程施工

3.1 准备阶段

按照设计迠施图进行放线工作，对供水管道测放定向布设平面控制桩及高程控制点，按管线定位情况，对比观察河岸两边，选择地形较平坦、地貌不复杂、障碍物比校少的一岸作为布置牵引钻导机施工安放主场地，随后偏制施工组织设计，且报送业主单位等相关部门审核批准。

然后依照施工组织设计进行三通一平的通水通电通路及施工场地平整，布署施工概况牌，安全警示标志、施工进度牌、用电规程、牵引钻孔机操作规程等挂立工作。并按施工许可证及安全生产许可证要求，配署施工员、材料员、资料员、安全员、质检员，及电工员、机械员，所有进场施工人员都必须持证上岗，这是保证牵引管道穿河能否安全完满竣工最基本的前提。

3.2 施工过程阶段

①要根据河流工程实际，选用合适的挖掘机对钻导孔口周边修筑临时土堤坝并将上面地层压实，防止在开导杆孔口处水流渗入到管孔中造成坍塌影响施工。②开钻管孔。在临时土基坝构筑好后，按设计方案从钻导机一侧向河对岸钻导杆，导杆出河对岸后，换成与设计管外径略大一级的扩口孔钻头往回拉导杆至钻孔机处，再复钻向河对岸进行洗管孔，并严格按标准对直孔径、高程等进行校核。③管道的拉装。将事先准备好的焊熔接足够设计长度的管道，从钻出钻机对面的扩孔钻头处连接好，连接牵引前，须对焊好的管道进行压力试验，且达到设计压力标准。在牵引管道往钻导机方向拉时，应缓慢进行，直至拉出钻机孔口。④将拉出钻机孔口以及另一河岸不拉入导孔的两处管口，焊接入原有已装的供水管道，且要确保接口质量符合设计要求。在河两岸接口范围，按设计装接阀门，以利于竣工投入运行的维护管理。用牵引方式将管道穿过江河，要严格按图纸设计位置操作，采用机械牵引管道，施工中要强化安全防范意识，防止出现各种安全事故，确保人身和财产的安全。

3.3 质量检验阶段

待管道安装完毕后，要对每一项内容进行严格检测，如管道的平面布置、管道的高程等数据，要用专业仪器进行检测，还要再次进行管道压力试验，进行管道冲洗消毒工作，冲洗工作将误入管内泥沙要冲洗干净，消毒一般使用漂白粉液灌入泡48 h后排掉，待各项数据须达到规定的标准后，要对河两岸的接口弯头段进行加固，一般需浇筑混凝土镇等加固，墩的尺寸规格按设计或给排水标准图集执行，随后砌设河两岸的接口处阀门井，回填接口处周边位置的沟坑，清理临时土堤，恢复原来环境。

4 施工中注意的问题

4.1 把好材料的质量关

只有好的材料，才能做出好的产品。如大管道、小管道、接头管件、阀门、消防栓、焊接材料及相关的配套设备等，所有产品要有生产许可证、卫生许可证、产品质量合格证，要选派专门人员进行采购，所生产的厂家是正规企业，所有产品符合国家相关部门发放的质量许可证，并实行质量三包，以防因材料问题导致在使用过程上管道的损坏，影响到正常使用。所购买的材料要放在指定的安全地方，并派专人全程管理，从源头上保证材料的质量。

4.2 关注施工的细节

①在方案规划上要精心研究，综合分析，尽量将问题考虑周全。如工程各个环节的技术标准，安全应急方案等，每个施工阶段要调动多少机械、多少人工、多少经费等，作好规划，既节约成本，又能促进施工效率的提升。②施工过程中要严格标准，如在管道被拉入导孔之前，技术人员要对管道进行全面检查，确保各项检测数据达标，才能进入铺设，安装一定保持速度均匀、密切观察管道的情况，不要出现忽快忽慢和突然停止现象，管节上面严禁站人工作，以防出现安全事故。管道连接质量是保证管道能否正常使用的重要参数，要严格按管道焊接技术专业标准要求进行，才能保证高质量。

4.3 加强施工过程的监督

①加强安全监督，没有安全就没有一切，安全生产是保障自来水安装工程的重要参数。要对整个施工过程加强安全教育与监督，操作人员严格执行持证上岗制度。②加强过程中技术监督，要成立专门技术监督小组，加强对整个过程中各个环节技术的监督，如钻孔孔、铺管、填充、验收等各项内容都达到规定标准，确保整体工程质量。

5 结 语

自来水管道施工是一项重要的民生工程，关系到千家万户的生活，我们要加大研究力度，提升安装水平，更好地促进自来水管理铺设工程的发展。

参考文献：

[1] 杨连奎.中小城镇供水管道安装和管理分析[J].黑龙江水利科技，2013，（6）.

[2] 齐丽华，刘小峰，吉玲康，等.X80螺旋埋弧焊管对接环焊接头失效裂纹分析[J].焊管，2012，（6）.

管道河流穿越 第4篇

1 大口径长距离定向钻穿越技术

定向钻穿越技术在国内已非常成熟, 单次定向钻穿越长度也在不断更新、创纪录。随着管道建设业的迅速发展, 管径在不断增大, 目前D1422管径的管道也进入了尝试、起步阶段, 甚至更大管径管道也将逐渐实施、建设。虽然定向钻穿越技术也在不断发展、更新, 但是仍有赶不上管道管径发展、更新迅速的势头, 这就导致了大口径定向钻穿越长度越来越受到制约。然而, 随着管道的建设, 遇到大河穿越的可能性却越来越多, 而河道管理部门也有逐渐倾向对河道影响较小的定向钻穿越方式的趋势, 因而如何准确、经济、有效的解决大口径长距离定向钻穿越技术, 已逐渐成为管道设计较为重要的设计难题。

2 大口径长距离定向钻穿越技术方案

根据陕四黄河定向钻穿越设计, 结合国内施工经验及业内专家、施工单位意见与建议, 能够有效解决大口径定向钻穿越长度能力不足问题的穿越技术有分多次连续定向钻加中间开挖连头方案及穿越段缩小管径多管代替一管穿越方案。

2.1 多次连续定向钻、中间开挖连头方案

陕京四线黄河穿越段管径为D1219, 两大堤间间距约为2000m, 定向钻出入土点需设在大堤外坡脚200m以外, 因而定向钻长度达到2500m左右, 这在D1219管径下一次定向钻是无法实施的。需采用2次连续定向钻、中间开挖连头的设计方案。为了满足管道安装, 连头坑底宽为18m8m;根据防洪评价要求, 连头坑最大挖深约为19.6m。

基坑的开挖施工可分为不加支护的常规开挖法及加钢板桩支护基坑开挖法两种。

2.1.1 不加支护常规基坑开挖法

按常规的开挖方案, 考虑长臂挖土机的机械性能以及基坑开挖的成型与安全性, 需要分5层开挖, 每层高度不宜大于4 m, 共需分5阶, 除最后一阶高度为3.6 m外, 其他各阶高均为4m, 每层四边均设置5 m的台阶供施工车辆行使和操作;连头基坑处河床地层从上至下主要为粉土、粉砂、粉质粘土, 地下水位深约为2 m, 根据规范要求, 地下水位线以上开挖边坡为1∶1, 地下水位线以下开挖边坡为1∶3。从而确定基坑上口尺寸约为170m160m, 开挖总土方量约为251000m3, 需倒土10次, 总倒土方量约为374000m3, 土方临时堆放高度为4 m, 共需要临时堆土场地约62500m2 (250m250m) 。连头基坑处地下水位较高, 因而在地下水位线以下的各阶开挖前需先进行有效降水, 采用深井井点降水和轻型井点降水结合的降水方式。经过核算, 综合考虑开挖面积情况, 至少需要采用20口深水降水井和102口轻型降水井完成基坑降水。即深水井分别布置在基坑顶部地下水位线上、第三、第五开挖层台阶上, 轻型降水井分别布置在第二、第四台阶上以及基坑底部上, 轻型井点间距10m。

2.1.2 加钢板桩支护基坑开挖法

通过咨询业内专业及穿越施工单位, 参考已经实施的西气东输二线渭河穿越工程经验, 对连头基坑开挖进行了优化, 将最底层8m采用拉森钢板桩进行支护开挖。按此方案, 连头基坑分4层开挖, 自上而下第一、二层层深为4 m, 第三层层深为3.6 m, 最后一层为有钢板桩支护层, 层深8 m, 各层之间四边均设置5 m的台阶, 从而确定基坑上口尺寸约为107m97m, 开挖总土方量约为63600m3, 需倒土6次, 总倒土方量约为69200m3, 土方临时堆放高度为4m, 共需要临时堆土场地约16900m2 (130m130m) 。

降水方式仍考虑采用深井井点降水和轻型井点降水结合的方式, 经核算, 综合考虑开挖面积情况, 至少需要采用16口深水降水井和50口轻型降水井完成基坑降水。即基坑上口边缘管道两侧各布置深水降水井4口, 共8口;第一层台阶四周布置型降水井4 0口, 间距约为9 m;第二层管道两侧台阶上各布置深水降水井3口, 共6口;第三层台阶四周布置型降水井10口, 间距约为9m;底层再布置2口深水降水井。

2.2 缩小管径多管代替一管穿越方案

为了实现定向钻一次穿越, 减小中间开挖连头, 也可采用多根较小管径管道并行敷设代替原1根较大管道。据相关公式, 当压力等其他条件不变情况下, 管道输量与近似与管道内直径2.5次方成正比。如当原管道管径为D 1 2 1 9时, 需要采用2根D1016或3根D864管道代替原来的1根D1219管道。然而2根D1016或3根D864管道的耗钢量要远高于一根D 1 2 1 9管道;同时2根D 1 0 1 6需要分别进行2次定向钻, 3根D 8 6 4管道则需要进行3次定向钻, 而一根D1219管道则只需要进行一次定向钻, 施工费用2根D 1 0 1 6或3根D 8 6 4管道也远高于一根D1219管道。

同时由于穿越处管径发生了变化, 输送工艺也需要作相应调整, 为了适应管道长期安全运营要求, 方便清管, 需要在穿越处两侧设置两座清管站。

综合以上, 不管是工程投资还是运行、维护、管理, 采用多根较小管径管道代替一根较大管径管道以实现一次定向钻穿越方案较复杂, 操作难度大。

3 结论

综合以上可以看, 在选择定向钻穿越方案时, 要充分考虑其穿越长度的能力以及需要采用的解决方案。一般来说, 多次连续定向钻加中间基坑连头方案能够有效解决大口径长距离穿越能力不足问题, 但是多次连续定向钻、中间开挖连头方案中关键基坑开挖技术需要综合比选来确定基坑施工方案, 合适的基坑施工方案可以很大程度降低工程投资及施工难度和风险。采用多根较小管径管道代替一根较大管径管道进行定向穿越也是解决大口径定向钻穿越长度能力不足的方案之一, 但由于其在工程投资及运行维护上无明显优势, 一般在中间无法实现基坑连头河流穿越中运用, 但也需要与隧道法、顶管法综合比选后确定。

参考文献

[1]陈连山, 尹辉庆, 赵杰主编.长输油气管道施工技术[M].北京:石油大学出版社, 2009

油气管道工程穿越方式探析论文 第5篇

2.1在油气管道穿越工程施工设计之前，施工单位必须事先和相关的管理机构部门做好各方面的联系，以避免在施工中可能产生的其它突发问题。

2.2长输油气管道穿越工程在施工过程中要尽量遵循以下要求和原则：采取“边开挖、边铺管、边回填、边治理”的综合施工方式，同时要尽量缩短工程的施工周期，对待开挖中产生的大量沙土要科学合理的进行堆放或者利用这些土壤种植草木，这样不仅保护了环境还有利于穿越工程的顺利进行。

3结语

管道河流穿越 第6篇

【摘要】论述了中压燃气管道在随桥跨越中采用不同自然补偿形式的适应性问题。重点介绍了基于现场情况多种形式结合进行自然补偿的实际案例，，并采用CAESARⅡ应力分析软件进行模拟计算。

【关键词】自然补偿；随桥跨越；CAESARⅡ模拟；应力

1、概述

中压燃气管采用自然补偿方式跨越河流具有施工成本低，施工简单，周期短，后期维护检修方便等诸多优点，在城市燃气建设中广泛使用。随桥跨越最重要的问题是补偿管道热胀冷缩引起的变形。本文基于工程实例对几种管道自然补偿方式的应用进行比较，并对不同补偿形式的应用优缺点进行归纳。

2、工程实例

某中压燃气管道需跨越某河流，水面宽约1500m，桥梁投影全长约2770m，河道具有通航要求，航运繁忙，不允许采用开挖穿越。该处地处河海交界地带，地质特征以冲积流沙为主，采用定向钻穿越造价高昂。设计中压天然气管径为DN300，拟采用随桥跨越的设计方案。管道选材为D325×8无缝钢管，按照《城镇燃气设计规范》的要求进行各项保护，并按照自然补偿的方案解决管道的热胀冷缩问题。桥形见下图。

2.1管道补偿量

设计最高温度60℃，设计最低温度7℃。

管道最大伸长量：Δ=Lα（t2-t1）=2760000x1.2x10-5x（60-7） ≈1760mm

两端对称布置，理论闭口温度为33.5℃（或采取冷紧施工）。由于桥梁较长，存在上下坡和转弯，受温度、风向等影响，各点的温度情况不一致，推荐闭口温度在27 ～40℃之间，考虑一定余量按照27℃计算，管道补偿量为Δ=Lα（t2-t1）≈1100mm。则各端的补偿量为550mm；（即A点的位移量为550mm）。

2.2现场自然补偿空间

桥梁两侧由于建构筑物限制，没有较多空间进行自然补偿，桥台地面距离管道高差3.6m，桥台下方有4m×24m（轴向×横向）的长方形区域可供利用，管道在两副桥梁中间敷设。此外，该桥梁管理部门不允许在桥梁上设置固定支架。

2.3自然补偿方式选择

管道常见的自然补偿的方式有平面自然补偿和空间自然补偿两种。其中平面补偿方式有“L型直角自然补偿”、“Z形自然补偿”，三种常见的自然补偿方案一般根据现场桥梁结构和空间限制进行灵活选择。

（1）L形直角自然补偿

该类自然补偿方案采用形成补偿短臂l，通过其变形实现自然补偿。

短臂补偿长度超过桥台下可利用空间，采用L形直角自然补偿不适用于本项目。

（2）按照Z形折角弯自然补偿

该类自然补偿采用竖向短臂l吸收变形进行补偿，管道布置见图3。

基于Z形自然补偿所需的短臂长度为20.2m，管道从距离地面高度20m处下桥布置困难。不适用于本项目。

（3）采用空间自然补偿

该类自然补偿形式是利用空间结构的L、Z形补偿形式相结合，利用一定长度的管段变形实现补偿。根据空间补偿校核公式计算本项目需要的管道总长度如下：

计算出L=2852m，两端空间管道补偿臂长平均分配为46m。超过桥台下空间长度总和，不适用于本项目。

（4）基于应力计算的管道自然补偿

按照充分利用桥台下空间进行自然补偿的原则，设计根据桥台下桥梁结构，充分利用位置空间，进行了基于应力计算的复合形式自然补偿结构，通过应力计算要求固定点满足应力和扭矩的要求。F点设置固定墩（入地），CD中点和B点设置滚动支座。

其补偿段的管道布置见图。

1）管道的最大跨距计算：

大于桥下横向最大24m的作业空间，便于支架设置。

根据管道形变所受的应力和补偿臂吸收管段胀冷縮变形。计算出各管段形变量为：

AB段：1.7mm；BC段：47.1mm；DE段：376.9mm；AB段对BC段的扭转变形61.7；EF段对DE段的扭转变形67.5。

根据管段的形变量，计算出最大管段的弹性力为DE管段，其弹性力为：

根据铰的理论，900弯头处跨距应力s2，膨胀应力σ3在DC段的跨中，即22m处的中点：

2.4CAESARⅡ软件模拟校核

建立CAESAR模型时，将桥梁模型简化为水平且两侧对称。桥台下管道布置见图4。模拟结果见图5：

位移最大点位A，位移量为510mm；最大形变管段为DE，形变量为270mm，应力最大点为E；形变最大点为D，与应急计算结果基本吻合。管系最大节点应力占许用应力的51%，应力较小。

CAESAR模拟形变量与计算形变量不一致的主要原因是计算时选取的管道线型膨胀系数不一致，CAESARⅡ中管道线型膨胀量在0～60℃时的线性膨胀量是变量，且取值略小所致。

3、结束语

（1）由以上计案例得出，平面自然补偿结构简单，补偿臂长相对较小，适合桥梁不大，变形位置布置充裕同时管道布置在桥梁两侧的情况；空间自然补偿方式计算出来的补偿臂长度较长，大于L形和Z形平面补偿变形臂长的长度，而且当补偿臂长度超过管道允许跨距后，约束的方式、约束的摩擦系数等对补偿臂的结构形式和形变有较大影响，适合较大型桥梁跨越补偿采用。

（2）采用应力计算和CAESAR模拟，能计算出节点的形变和应力，并通过计算过程中的形变和应力情况来调整管道材料、壁厚、弯头、补偿臂布置形式等方法来改善系统的受力状况。

参考文献

[1]施振球.《动力管道设计手册》.北京：机械工业出版社，2006

[2]唐永进.压力管道应力分析.北京：中国石化出版社，2003

[3]CAESARⅡ-管道应力分析计算软件.北京：北京艾思弗软件公司，2010

作者简介

穿越河流工程施工导流 第7篇

根据施工布置、地形地貌条件, 跨越河道段管道施工安排在非汛期施工, 施工拟采取上下游围堰挡水、导流明渠泄流方式导流。

本标段沿线穿越河段管道工程拟安排在2013年~2014年枯水期内完成, 在河道段一侧开挖导流明渠, 明渠渠底高程基本接近原相应段河床高程, 明渠宽度根据流量计算, 保证泄流顺畅。

上下游围堰布置在上下游基坑开挖边坡坡顶线5m以外, 在导流明渠形成后, 依次进行戗堤合龙、截流闭气、基坑排水、围堰清基、堰体填筑和坡面防护施工, 利用反铲将河床内腐殖土和杂物清理干净, 戗堤填筑, 根据水流情况, 必要时采取填筑部分石碴促使戗堤顺利合龙;围堰填筑在围堰基坑形成并完成基坑抽水、清基后进行, 利用开挖料进行填筑。

围堰基坑开挖完成后, 随即展开跨河段管道安装、并分层进行回填, 汛前完成埋管段回填施工, 恢复河道行洪能力, 并拆除上下游围堰, 完成导流明渠管线外侧部位的回填工作, 确保汛期河道正常行洪。

2 施工导流建筑物设计

上下游围堰采取均质土堰, 顶宽7m, 考虑兼作跨越河道的交通道路。堰外边坡迎水面一侧坡度1:2.5, 背水面一侧坡度1:2, 堰内边坡坡度1:1。堰体采用明渠和基坑开挖的粘性土土料填筑。根据本工程规模、地形地质条件及施工总进度安排等, 必要时采用粘土铺盖延长渗径的加强防渗效果, 同时迎水面边坡采用编织袋装粘土护坡。

导流明渠布置在开挖基坑外侧, 开挖土料在明渠两侧填筑土堤, 保证明渠过流断面, 防止河水漫溢。

围堰设防标准按非汛期五年一遇洪水, 考虑围堰运行期安全超高, 围堰高度高出施工期最高水位0.5~0.7m。绕阳河围堰顶部高程初拟为76.4m, 二道河围堰顶部高程初拟为81.2m。

导流工程设计参数见表1。

3 导流建筑物施工

3.1 围堰施工程序

测量放线戗堤填筑截流闭气基坑排水清基堰体填筑围堰迎水面边坡整平 (围堰迎水面边坡粘土铺盖施工) 摆放编织袋土护坡

3.2 施工方法

汛后首先开始导流明渠开挖, 采用反铲式挖掘机挖掘, 部分土料填筑滩地围堰和明渠两侧土堤, 其余临时在附近堆存, 用于后期明渠回填, 多余部分20t自卸汽车运输至弃碴场。

围堰工程计划在导流明渠基本具备过流条件后, 于汛后10月份开始戗堤进占, 2013年10月底截流, 11月初开始基坑排水、堰体填筑和基坑开挖。围堰施工主要程序描述:

1) 施工准备:内容包括放线、水上部分堰基清理、施工方案报审、料场复查等。

2) 测量放线:严格按照经监理批准的围堰设计图进行围堰轴线和起坡线等边线的放线工作。

3) 围堰堆筑利用附近开挖料, 分层铺筑, 推土机平整、碾压密实, 提高防渗效果。

4) 围堰进占及堰体施工:围堰进占填筑时, 从一岸 (或两岸) 开始向前立堵进占填筑, 装载机和挖掘机配合装车, 20t自卸汽车运输。填土料由自卸汽车后退法卸料, 推土机平料。

5) 戗堤闭气:戗堤填筑以粘性土为主 (根据水流状况必要时采用部分石碴促进截流) , 戗堤合龙后经碾压既可实现闭气。

6) 围堰迎水面边坡采用反铲削坡整平, 河滩乱掘坑提前用富土料回填。围堰迎水面边坡和其外侧水平面粘土铺盖, 采用反铲装车, 20t自卸汽车运输, 推土机推入河中, 挖掘机配合平整。

7) 上下游围堰闭气后既可进行基坑排水, 清理堰基, 分层填筑堰体, 并加高、延伸到堰顶高程。填筑土料采用沿线沟槽或基坑开挖的粘性土料。堰体填筑采取反铲式挖掘机挖土, 20t自卸汽车运输。后退法卸料, 推土机分层摊铺平整, 震动碾压实。

8) 编织袋土护坡施工:用编织袋装松散的粘性土, 装土量为袋容量的1/2~2/3, 袋口用麻线或细铁丝缝合, 堆码土袋时, 上下左右互相错缝, 并尽可能堆码整齐。

9) 疏浚:围堰拆除采用反铲式挖掘机配合推土机进行疏浚, 弃渣料就近填筑在低洼处和乱掘坑内, 以保证原河道平顺衔接为原则。

4 施工排水

4.1 围堰基坑排水

上下游戗堤合龙闭气后, 立即组织排除基坑积、渗水, 保持基坑干燥, 以利施工。基坑排水分初期排水和经常性排水两类。

4.2 排水强度估算

4.2.1 初期排水

绕阳河粗估排水量约300m3, 上、下游围堰截流后安排0.5天内抽完, 抽水强度约为25m3/h。二道河约为400 m3, 按0.5天抽完考虑, 抽水强度约为34m3/h, 粗估初期总排水量约700m3, 上、下游围堰截流后1天内抽完, 抽水强度约为30m3/h。

4.2.2 经常性排水

基坑初期排水排完后, 由于河床的渗水及地下水的存在, 须进行经常性排水工作, 以保证管道施工在干地进行。基坑的经常性排水包括施工期间的渗透水、降雨汇水、施工水等, 经常性排水应根据实际情况, 对渗水较大的部位可采用排水沟导引, 分片、分区设立积水井集中抽排或提前布置井点进行降水。根据地质勘探报告, 本段经常性排水强度暂估为60m3/h, 10月份降水量28.3mm, 11月份降水量7.4mm, 可通过排水沟导入河道内。

4.2.3 排水设备的选择

基坑初期排水水泵的配置要兼顾经常性排水的需要, 基坑排水强度及排水设备见表2。

根据上表, 选用2台流量25m3/h的污水泵, 1台65m3/h的污水泵兼做经常性排水需求, 24小时不间断排水, 可以满足基坑初期排水要求。

4.3 初期排水的水泵布置

水泵布置于上游围堰附近, 经常性排水时水泵出水口管引至导流明渠, 并根据实际情况泵站置于适当位置。

水泵工作方式为24h连续抽水, 以保证在规定的时间内完成任务。

4.4 经常性排水的布置

基坑在开挖过程中排水系统布置, 以不妨碍开挖和运输工作为原则。先在基坑5m以外距离布置平行流向的排水干沟、集水井, 泵置于集水井强排, 沟深0.5m, 长度根据基坑情况确定。随着基坑开挖工作的进展, 逐渐加深排水干沟和支沟, 确保基坑内覆盖层的开挖。基坑其他部位开挖期间排水类同。

河流穿越冲刷深度计算的探讨 第8篇

地处我国西北部的鄂尔多斯盆地, 以横贯东西的白于山山脉为分界线, 北部为鄂尔多斯草原, 南部为陕甘黄土高原, 二者除地貌形态截然不同外, 在地层分布上也存在着明显差异:它们都以白垩系泥砂岩为沉积基底, 南部以第四系黄土地层为主, 北部以第四系风积粉细砂层为标志。

区内主要分布有泾河、洛河、延河、无定河、渭河等五条河流, 均属黄河水系。

《油气输送管道穿越工程设计规范》GB50423-2007对沟埋穿越水域的管顶埋深作如下规定:

由上述规定可以看出, 确定穿越水域的管顶埋深主要取决于水流对河床的冲刷深度, 为了科学地评价河流的侵蚀作用, 更准确的计算冲刷度, 本文结合工程实例进行了分析和探讨。

2 河流的侵蚀机理

河流具有侵蚀、搬运、沉积三种作用, 在不同地段、不同时间起主导作用者不尽相同。鄂尔多斯盆地中北部河流主要以侵蚀为主, 从洪水过程而言, 洪峰时, 河床以侵蚀为主, 洪退时, 以搬运和沉积为主导作用。

河水对河床的沉积物可以产生三种主要力:动水上举力、动水推力和静水浮力。一般情况下, 上举力大于推力。根据佰努力原理, 动水上举力与河床岩土颗粒的表面积有关, 岩土颗粒越小, 其表面积越大。颗粒小的土粒由于动量小, 表面积大, 在一定流速作用下, 其举力和浮力大于重力, 呈悬浮状态, 随水流向下游搬运。而稍大一点的颗粒, 其重力大于动水上举力和浮力, 不能被水流悬浮, 仅能在动水推力的作用下, 沿河床滚动或滑动。而较大的颗粒则保持不动, 水流对它的侵蚀, 仅是摩擦作用, 其冲刷量微乎其微, 只是长期作用, 滴水穿石, 产生微量的侵蚀, 一般计算冲刷不考虑这种因素。

3 河流的侵蚀强度

侵蚀强度主要反映河流侵蚀作用的强弱, 取决于河水的流速和河床的岩土颗粒组成。由侵蚀机理可知, 细颗粒的粘性土和较粗颗粒的非粘性土其侵蚀程度是不同的, 尤其是河水的流速对河流的侵蚀强度影响明显。

3.1 从冲刷事例看侵蚀强度

2003年, 西安-临汾输气管线, 在黄河禹门口下游5公里处设黄河穿越一处。断面河床宽约1.5Km, 河床沉积粉细砂、中粗砂和少量的粉土。在现场踏勘时初步认为河床刷深度较小。但后来根据水文站提供的该断面百年一遇洪水冲刷深度竟达9.0m。后经冲刷分析认为是完全可能的。这些物质都能在一定流速的流水作用下悬浮, 若有特大洪水, 流速较大, 完全可以呈悬浮物状态运移, 迅即加大河床的下切深度。

2001年, 在毛乌素沙漠南部边缘拟建一座桥梁, 勘察资料显示, 河床地层由粉细砂组成, 层厚达18.0m, 建议采用桩基础。建设单位因工程费用过高, 改为漫水桥, 基础埋深4.0m, 次年的一场洪水即将整个桥梁冲毁。根据洪水侵蚀机理推测, 在水流的冲刷作用下, 河床的粉细砂成悬浮状被水带走, 造成较深的冲坑, 桥基础及桥板沉入坑内, 洪水消退时, 水中的悬浮物质沉积淹埋了桥基础及桥板。

1995年长-呼输气管道选线时, 在鄂尔多斯市有一座1991年建造的桥梁, 发现桥墩基础裸露2.0m至5.0m不等, 经调查是由1993年一次洪水冲刷所致, 其主河槽冲刷深度达6.0m之多。

以上事例可以看到, 本区的侵蚀强度比较强烈, 洪水来势凶猛, 对砂类土河床绝不可低估河水的冲刷影响。

3.2 由河水的含沙量看侵蚀强度

陕甘黄土高原的河流大部分都发源于东西走向的白于山脉, 各水文测站的河水含砂量的情况见下表:

注:表中含沙量仅是洪峰流量过程线里选取, 最大含沙量都超过1t/m3。

延安站百年一遇的洪峰流量为7711 m3/S, 河水的含沙量802Kgm3, 洪水的输沙量为6184t/s, 沙的干密度按1.3t/m3计, 每秒输入沙的体积为4760m3。若洪水过程按10m3计算, 总输沙量为1.7141亿立方米。

洪德测站资料, 洪德测站的百年一遇的年最大输沙量为51900万吨, 控制流域面积为4640平方公里, 侵蚀模数为11.19万吨/平方公里, 体积的侵蚀模数为89520立方米/平方公里。也就是说在整个控制流域面积上平均冲刷深度为8.952mm/a, 如果每年都按上述的冲刷深度计算, 2万8千年后, 这里将夷为平地。

4 冲刷深度计算公式的选用

目前国内外研究提出的冲刷深度计算公式较多, 各有侧重, 各公式计算的差值也较大, 这些公式一般都是在边界条件基础上推导出来的, 具有一定的局限性, 一般需结合工程的具体条件合理选用。

4.1《堤坝工程设计规范》计算公式

式中:

hB-局部冲刷深度 (m) ;

hp-冲刷处的水深 (m) ;

Vcp-平均流速 (m/s) ;

Vu-河床允许的不冲刷流速 (m/s) ;

n-平面形状系数, 一般可选1/4~1/3。

4.2《铁路桥涵设计基本规范》计算公式

式中:hpm-河槽冲刷后的最大水深 (m) ;

Qp-设计洪峰流量 (m3/S) ;

hmax-河槽最大水深 (m) ;

hc-河槽平均水深 (m) ;

L-河槽宽度 (m) ;

μ-水动力粘滞系数;

If-粘性土的液性指数;

e-粘性土的孔隙比。

河床各土层的冲刷深度为:

式中:hi-河床中各土层顶面的平均水深。

4.3《公路工程水文勘测设计规范》计算公式

式中的符号同公式 (2) 。

4.4 中国水利水电科学研究院梁志勇等提出的计算公式

此公式主要适用于高含沙洪水冲刷深度的计算。

式中:△h-冲刷深度 (m) ;

Qmax-设计洪峰流量 (m3/S) ;

C-平均流速 (Km/hr) ;

B-河槽的宽度 (m) ;

P-含沙水的密度 (t/m3) 。

4.5 计算结果分析

上述公式中, 公式 (2) 、公式 (3) 主要适用于粘性土河床, 河水的含沙量比较小的平原河流;公式 (4) 是在渭河下游河床岩土条件建立起来的, 具有较强的区域性;经计算结果与实测值对比, 公式 (1) 较适用于本区, 其余公式仅可作为参考。

5 冲刷深度影响因素

使用公式 (1) 计算冲刷深度, 影响冲深的主要参数是河床容许不冲刷流速 (Vu) , 此参数的取值直接关系到计算冲刷深度的精确度, 而河床的容许不冲刷流速又取决于河床上的岩土层的结构和岩土颗粒的平均粒径。一般对砂类土及粉土来讲, 平均粒径越小, 容许不冲刷的流速越小, 则冲深越大, 反之则冲深就越小。但对于粘性土而言却是相反的关系, 即河床的岩土平均粒径越小则冲深越小。主要因为粘性土的粒径小, 表面积大, 土粒之间接触面大, 因而产生较大的粘聚力, 粘性土的粘聚力可干扰或阻抗水流的冲刷作用。

在渠道设计中, 常采用列维公式推算无粘性土的侵蚀临界流速, 亦称河床容许不冲刷流速, 其计算公式为:

式中:VH-侵蚀临界流速 (m/s) ;

g-重力加速度 (m/s2) ;

R-水力半径 (m) ;

D-土的平均粒径 (m) 。

列维公式可以通过岩土的平均粒径计算出侵蚀临界流速, 也可以用试算法求出岩土的平均粒径。这时求取侵蚀临界流速是较为可靠的依据。

对于非粘性土, 把平均粒径小于5.0mm的地层定为冲刷地层, 反之则称为不易冲刷地层, 对于易冲刷地层的河床, 在管道埋深的设计时, 要有足够的安全储备。

6 结论与建议

1) 根据本区的河流特点及河床的岩土颗粒组成, 计算河床的冲刷深度, 推荐使用文中公式 (1) , 其余公式可作参考。

2) 为了准确地计算冲刷深度, 在进行岩土工程勘察时, 对河床应取足够的土试样, 进行颗粒分析, 并绘制颗粒的级配曲线, 确定土粒的平均粒径。大中型穿越每层土取土试样不应少于6件, 每件土试样的重量不小于5.0kg。

3) 穿越河床断面地层为易冲刷地层, 在埋深设计时, 要留有足够的安全储备。有条件时应优先选择定向钻穿越方式。若采用沟埋方式, 对回填应采用换土法或土袋法。

4) 穿越河床断面地层为二元结构地层, 当上层为易冲刷地层, 下层为不易冲刷地层时, 可以采用下层的平均的平均粒径确定允许不冲刷流速。在设计管道埋深时, 应考虑冲刷深度和上层易冲刷层的厚度。

若上层土为不易冲刷层, 下层易冲刷层, 若设计埋深小于不易冲刷层的厚度, 可不考虑下层的因素;若设计埋深大于不易冲刷层的厚度时, 在进行冲刷深度计算时, 应按下层的平均粒径确定允许不冲刷深度。若管道埋深的地层为多元结构, 可按加权平均法计算土层的平均粒径, 确定地层的允许不冲刷流速。

摘要：河流穿越是管道工程的咽喉。本文通过对鄂尔多斯盆地中北部河流侵蚀机理、侵蚀强度、冲刷深度影响因素等方面的系统介绍和探讨, 根据区域河床岩性特征, 提出了适应于鄂尔多斯盆地中北部河流的冲刷深度计算公式和相关参数的计算方法, 为工程建设提供可靠冲刷深度参数。

关键词：河流冲刷深度,计算公式

参考文献

[1]油气输送管道穿越工程设计规范, GB50423-2007.

[2]堤坝工程设计规范, GB50286-98.

管道河流穿越 第9篇

(1) 大开挖沟埋于水域基床冲刷稳定层以下敷设 (简称沟埋敷设) ;

(2) 隧道穿越敷设;

(3) 定向钻穿越敷设。

3种敷设方式各有利弊和适用范围。在我国, 油气管道通过水域一般以沟埋敷设形式居多。笔者就靖边能源化工综合利用启动项目渣油管输工程的芦河大开挖穿越进行初步讨论。

靖边能源化工综合利用启动项目渣油管输工程线路全长约14.72km, 起点榆林炼油厂, 终点化工园区。建成后为炼油厂、化工园区搭建了一个原料输送的通道。该工程同沟敷设共7条管线, 输送介质为渣油、柴油、汽油、DCC轻油、石脑油、甲基叔丁基醚、一条预留管线。管径从Φ89至Φ273.1不等, 材质分别为L360、L290MB以及20#钢, 设计压力为2.5MPA至4.0MPA, 管线穿越芦河一次。

本次大开挖穿越位于陕西省靖边县杨桥畔镇九里台村北约500米处, 北临204省道。穿越段属河塘地貌, 常年积水, 水深约4米。河床下至少2-4米为淤泥, 根据地质报告河床20米以下均为细沙。两岸土壤长期受水浸泡, 北岸为淤泥质粘土, 承载能力差, 对施工围堰和管道敷设有很大的影响。

1 淤泥质粘土敷设管道常见问题

1.1 淤泥质粘土及其特性

凡天然含水量大于液限, 孔隙比大于1.0, 小于1.5的软土称淤泥质粘土。淤泥质粘土是在静水或流速很低的流水环境条件下沉积, 经生物化学作用形成的。它的特性是强度低 (0.01~0.04MPa) 、压缩性高、变形大。含水量大的还具有流塑性。沼泽、淤泥漫滩、水稻田等都属于淤泥质粘土。

根据淤泥质粘土的承载能力, 可分为三种类型:Ⅰ型是对地压力0.02~0.03MPa的施工机械能来回行走的;Ⅱ型是对地压力不超过0.01MPa的施工机械能操作和行走的;Ⅲ型就是施工机械无法行走的。芦河穿越段北岸近300米的区域就属于Ⅲ型, 此段区域常年无冲刷, 且地下水位极高。

1.2 淤泥质粘土地段对大开挖穿越造成的不良影响

首先, 由于淤泥质粘土承载能力小, 大型、重型施工设备如运管车、挖掘机、吊管机及焊接车辆不能直接在上面进行施工作业, 给施工带来了很大难度。其次, 压缩性高、易变形和流塑性的特点极不利于围堰的稳固性和管沟开挖。开挖出的淤泥质粘土如不及时运走而推弃在围堰两侧会对围堰产生挤压致其受力变形, 如挖深较深, 围堰下方的淤泥质粘土会向管沟方向流动, 导致围堰垮塌。最后, 由于淤泥质粘土含水极大, 会对管沟的成型和沟下作业造成极大不便。

2 管道穿越淤泥质粘土地段的围堰和降水措施

2.1 围堰措施

由于淤泥质粘土具有上文已提到的那些特性, 围堰就需尽力增加其稳固性。以芦河大开挖穿越为例, 本次围堰为双围堰, 采用块石垫层, 上铺黄土外加两侧防水布的围堰方法。围堰既起到围堰的作业, 同时又是吊车和拉土车的作业便道。围堰内侧为挖掘机施工便道。这样既增加地基的稳固又能使围堰上层空间得到充分利用。

2.2 降水措施

芦河河面的淤泥质粘土含水量极大, 加之地下水位极高, 对淤泥的清理造成很大的影响。针对这种情况, 需在双围堰完成后在围堰内侧各15米至20米打一口降水井。

首先, 双围堰完成后可保证地表水不会因高差而流入作业区域;其次, 本次开挖管沟深度为6米, 降水井需打入15米并且24小时不间断降水才能保证管沟开挖时不会发生地下水渗流进管沟的情况。

2.3 管道穿越淤泥质粘土地段的管沟开挖措施

(1) 用两台长臂挖掘机在管道两侧同时开挖。开挖应从管沟外侧开始往里挖, 先将沟边的土挖完, 管线下方的土由于管线重力作用将自行塌落到沟底, 挖掘机再从管线下方将其挖出, 达到设计深度后, 继续边后退边开挖。

(2) 在管沟开挖时, 为增大挖掘机的承载力, 在挖掘机履带下面敷设组合式钢制浮板, 由挖掘机边挖沟边进行移动。

(3) 对于土质较软、塌陷性淤泥地段采用超宽开挖法进行管沟开挖。

(4) 由于沉管地段地下水位较高, 采用挖集水坑, 用潜水泵抽水, 用明沟排水的方法降低地下水位。

(5) 开挖过程中需及时将开挖出来的淤泥外运。

2.4 管道穿越淤泥质粘土地段的稳管措施

管道穿越江河湖泊的稳管措施主要以下几种:预制装配式混凝土加重块连续覆盖层加重;大口径管套小口径管, 其环形空间充注水泥浆的复壁管加重法;加厚管线壁厚即厚壁管加重;压放预制混凝土马鞍块加重;现浇混凝土加重等。在油气管道穿越水域的大、中型工程中, 通常采用各类混凝结构加重稳管, 由于该方法具有投资较省、适应性强、施工技术成熟、易于保证加重稳管质量等优点, 因而得到广泛应用。

3 结束语

由于淤泥质粘土段管线处于特殊的地质区域中, 在投产后的运营管理中, 应定期利用检漏设备, 对这段管道防腐层进行检测, 并对破损处及时修补。

通过总结靖边能源化工综合利用启动项目渣油管输工程芦河大开挖穿越的施工措施, 可为长输管线在通过淤泥质粘土和地下水位较高的类似地段的大开挖穿越施工提供参考, 以保证管道的安全、稳定运行。

摘要：长输管道穿越河流时, 受浮力、水流等影响, 易造成管道上抬、水平推移、悬空和振动, 甚至管线因产生巨大应力而断裂。因此, 长输管道穿越此类地区需制定符合现场实际情况的施工方法。以靖边能源化工综合利用启动项目渣油管输工程的芦河穿越为例, 阐述了有关大开挖穿越中需要注意的一些问题, 并对以后大开挖穿越此类淤泥质粘土河流的施工方法提出了建议。

关键词：长输管线,大开挖穿越,淤泥质粘土

参考文献

[1]王毓民.混凝土加重稳管在管道穿越水域中的应用[J].天然气与石油, 1999, 17 (1) :5-10[1]王毓民.混凝土加重稳管在管道穿越水域中的应用[J].天然气与石油, 1999, 17 (1) :5-10

[2]王敏, 龙飞, 郑强, 常志波, 王登海.西气东输二线输气管道在湿地中的敷设[J].天然气工业, 2009, 27 (3) :70-73[2]王敏, 龙飞, 郑强, 常志波, 王登海.西气东输二线输气管道在湿地中的敷设[J].天然气工业, 2009, 27 (3) :70-73