方案选型范文

方案选型范文（精选12篇）

方案选型 第1篇

本城市道路立交位于某港口作业区的东北部, 所处位置位于现状城港大道 (亦为省道纵一线) 与215县道平面交叉口附近。拟建主线东吴西大道 (亦为港区疏港公路) 若采用平面交叉形式与现状城港大道及215县道衔接, 将形成六路交叉形式, 交通组织势必复杂紊乱。主线及被交道路交通干线功能均较为显著, 保持直行车流快速顺畅非常必要, 根据城市道路总体规划, 该交通节点规划设置一座立交使主交通流能够快速转换, 同时本立交的建设将有利于推进港口作业区的开发建设步伐。

2 选型要求

结合道路、交通条件, 自然、环境条件是立交选型的最基本原则。经过对本立交项目自然资料、道路资料、排水资料、相关批复文件资料等设计资料的收集和解读, 并通过实地踏勘和调查后, 针对本立交实际情况提出以下几点具体选型要求。

(1) 互通式立交设置应根据路线总体布局、现有道路及规划路网的分布、地区经济发展情况、预测交通量及地形条件等因素综合考虑。

(2) 尽量减少立交用地, 减少拆迁, 降低工程造价。

(3) 交形式紧凑、美观, 平、纵面指标较高, 主交通流向顺捷。

(4) 立交造型应与周围的地形、地物及自然景观相适应。

(5) 能与现有道路较好的结合。

(6) 匝道布设应尽量避免或减少跨越铁路次数, 减少桥梁构造物降低造价。

(7) 利于近远期结合。 (8) 用地控制在规划预留的用地红线内。

3 立交选型要素分析

3.1 主线及相交道路等级与功能分析

主线:道路等级为城市主干路兼二级公路、道路总长约3000米, 道路路幅宽度为60米。其功能既为规划东西走向的主干路, 同时又是疏港公路, 是港口作业区物流、货运的主要交通要道, 交通干线功能比较显著。

相交道路:道路等级为城市主干路兼一级公路、道路宽度70米, 既为规划南北走向的主干路, 同时又是省道一级公路, 其交通主干线功能显著。

215县道:道路等级为二级公路, 其主要功能为东埔镇、忠门镇及沿线众多村庄的主要出行通道。

3.2 立交类型选择

本立交为主干路与主干路交叉, 根据《城市道路工程设计规范》 (CJJ37-2012) , 表7.3.2立体交叉选型表, 本立体交叉的立交类型为立B类 (一般立交) 。

3.3 交叉口出入交通量及分布

通过对本节点交通预测, 本节点远期交通量各方向分配结果为除了两条道路直行方向的交通量较大以外, 主要左转交通流向为南往西方向、交通量为799puc/h, 东往南方向、交通量为712 puc/h;次左转交通流向为北往东方向、交通量为231puc/h, 西往北方向、交通量为为192puc/h。根据国内外相关研究结论, 如果左转弯运行与直行运行之间的冲突点通过设计交通量等于或大于500puc/h, 同时左转弯交通量等于或大于60puc/h, 就应设置专门的立交匝道。按该结论分析, 南往西方向、东往南方向需设置专门的立交匝道。

立交近、远期各转向交通量分布如图1、图2所示:

3.4 地形地物环境约束分析

互通所处位置东北象限片区民房密集同时有在建拆迁安置房A区和B区, 在该象限不宜采用占地大的环形匝道, 而应选择定向型或半定向型匝道, 同时布设匝道平面线型时应注意避让在建拆迁安置房A区和B区及楼层较高的民房, 减少拆迁数量;西北象限片区民房密集同时有在建铁路及刚建好的215县道跨铁路桥, 在该象限不宜采用占地大的环形匝道, 而应选择占地小、布线较灵活的定向型或半定向型匝道, 同时布设匝道平面线型时应注意避让楼层较高的民房、当铁路投入运营以后, 上跨或下穿铁路方案审批程序复杂且施工过程中对铁路运营存在一定的影响, 匝道平面线型应选择较合适的位置跨越铁路、有条件时充分考虑利用既有跨铁路桥;西南象限片区有在建铁路及刚建好的村道跨铁路桥, 在该象限内布设匝道平面线型时应注意避让铁路, 尽量避免或减少跨越铁路的次数, 有条件时充分考虑利用既有跨铁路桥;东南象限片区有规划河道, 在该象限内布设匝道平面线型时应注意避让规划河道, 尽量避免或减少跨河道的次数。立交方案各象限地形地物环境约束条件如图3所示:

3.5 匝道技术指标和类型选择

城市道路工程设计规范仅对立交类型的选择有明确规定, 对具体的匝道技术指标和匝道类型选择以及匝道出入口加减速车道的处理方式并未做出明确规定, 因而立交匝道技术指标和类型选择应参照《公路路线设计规范》执行。

通过以上立交选型要素分析, 参照《公路路线设计规范》匝道技术指标和类型选择如下:

南往西方向左转交通量为799 puc/h、东往南方向左转交通量为712 puc/h, 该两个左转向匝道交通量较大应选用设计时速为40km/h, 双车道半定向型匝道。北往东方向左转交通量为231puc/h、西往北方向左转交通量为192puc/h, 该两个转向匝道交通量较小可以选用设计时速为40km/h或30km/h (具体依据地形地物限制条件而定、有条件时建议采用高指标) , 单车道环型匝道。西往南方向右转交通量为777 puc/h、南往东方向右转交通量为750 puc/h, 该两个右转向匝道交通量较大, 应选用设计时速为40km/h, 双车道定向型匝道。东往北方向右转交通量为298puc/h、北往西方向右转交通量为202 puc/h, 该两个右转向匝道交通量较小, 可选用设计时速为40km/h, 双车道定向型匝道。

4 立交设计方案的拟定

(1) 总体设计思路

本立交所处位置有主线东吴西大道、被交道路城港大道、215县道三条主要道路交叉在一起, 形成六路交叉形式, 交通组织复杂紊乱, 本方案考虑215县道主要功能为服务地方的短距离交通功能, 不考虑与主线、被交线形成互通, 只考虑通过地面交通系统以平面交叉口的形式与该两条主干路的辅道进行交通流转换。

立交方案用地控制在规划预留的用地红线内, 尽量少占用东北、西北象限居民用地, 尽量减少总用地, 减少拆迁, 降低工程造价。215县道结合立交方案进行改线维持县道的原有功能, 并利用已实施的铁路跨线桥设置完备的地面道路系统, 避免在主线及被交道路上面掉头减少绕行距离, 方便地方群众出行, 同时可实现分期拆迁。绕行距离, 方便地方群众出行。充分考虑景观设计, 使结合周围的地形、地物及自然景观, 能与现有道路较好的结合。并考虑利于近远期结合。

(2) 立交具体设计方案

在充分理解了设计原则、立交选型要素分析结果、设计思路和及明确了交叉处的各个控制点后进行具体立交方案设计:

东北、西北象限不设占地大的匝道, 东南象限匝道布置于规划河道的内侧, 西南象限匝道布置于在建铁路内侧。可避免了居民密集区的大面积拆迁及减少跨铁路的次数。

已建被交道路及在建铁路在交叉路段, 均为路堑形式, 采用主线上跨被交道路及在建铁路, 可减少主线桥长度, 其余匝道除了交叉节点处采用桥梁跨越外, 其余匝道均采用路基形式可最大程度地降低了本节点的工程造价。

根据各转向交通量特点及现场地形限制条件, 对各条立交匝道具体平面布局进行立交平纵面几何设计, 本立交共设置A~H八个匝道, 形成部分苜蓿叶+半定向匝道的复合式互通型式, 其中主交通流向左转弯车道采用半定向匝道, 次交通流向采用环形匝道。通过对215县道结合立交方案进行改线维持县道的原有功能, 并利用已实施的铁路跨线桥设置完备的地面道路系统, 避免在主线及被交道路上面掉头减少绕行距离, 方便地方群众出行。

具体立交方案如图4、图5所示:

(3) 交通组织方案

东吴西大道 (疏港公路) 、城港大道 (纵一线) 的主要交通流转换通过A~H匝道进行转换交通流向明了, 不再赘述, 主要对互通附近片区往返忠门和东埔方向的短距离交通的地面系统交通组织概况进行阐述, 地面系统各交通流转换节点依次编号为1~12。忠门往返东埔通过改线后的215县道快速便捷, 东北象限片区经11、7节点接215县道往返, 东南象限片区经12、11、7节点接215县道往返, 西南象限片区经3、9节点接215县道往返, 西北象限可经8节点接215县道往返。具体地面层道路交通组织如图6所示:

(4) 分期实施方案

由于本立交拆迁量大造价高。该立交采用一次设计、分期实施方案, 若近期可先实施主线跨线桥部分, 主线两侧修建临时辅道与被交线平面交叉形成简易的菱形立交, 待交通量增长到一定程度, 且拆迁安置方案落实后, 再实施本互通其他匝道。

5 立交方案的特点及交通量互适性分析

5.1 立交方案的特点

本立交方案用地控制在规划预留的用地红线内, 功能齐全、主次分明。匝道布置整体比较紧凑、合理, 匝道线形指标及类型选择与交通量搭配合理, 能有效减少拆迁, 降低了拆迁安置的难度, 有利于工程的尽快实施。匝道桥少, 总建筑高度低 (两层) , 景观协调, 造型美观。215县道结合立交方案进行改线维持县道的原有功能, 并利用已实施的铁路跨线桥设置完备的地面道路系统, 避免在主线及被交道路上面掉头, 减少绕行距离, 方便地方群众出行, 同时可实现分期拆迁。

5.2 立交方案与交通量互适性分析

立交的主要功能是让主要交通流能够顺畅快捷转换, 匝道线形指标及匝道类型的选择应与交通量搭配是否合理, 甚为关键。本立交方案采用绘制立交形式与交通量互适性分析图的方法, 可以直观明了的体现立交匝道线形指标及匝道类型的选择与交通量搭配是否合理。本立交方案与远期交通量适应情况如图7所示。

从立交形式与交通量互适性分析图可以看出本立交方案匝道线形指标及匝道类型的与交通量搭配合理。

6 结语

本论文通过对该城市道路立交的选型方案研究, 得出如下结论, 路网规划和远景交通量预测是选择立交位置、型式和确定立交等级、规模的主要依据;对于复杂的互通式立体交叉, 无论是国内还是国外, 均无固定型式, 一个立交型式的选择和设计, 应根据立交的实际情况, 按照互通式立交的设计原则合理选用匝道技术标准和类型及根据现场地形环境约束条件灵活布设匝道平面布局, 形成具体立交型式, 而不能用标准的立交型式生搬硬套, 才能使设计的立交方案功能齐全并能与环境相协调。

摘要：本文通过对某城市道路立交选型方案的研究过程及具体方案设计进行阐述与分析, 为立交设计初学者提供城市道路立交选型研究方法及设计经验, 与同行进行技术经验交流, 希望能起到抛砖引玉的效果。

关键词：城市道路,立交选型,方案研究

参考文献

[1][1]北京市市政工程设计研究总院.CJJ37-2012城市道路工程设计规范[S].北京:中国建筑工业出版社, 2012.

[2]中交第一公路勘察设计研究院.JTG D20-2006公路线形设计规范[S].北京:人民交通出版社, 2006.

[3]交通部公路司、中国工程建设标准化协会公路工程委员会.JTG B01-2003公路工程技术标准[S].北京:人民交通出版社, 2004.

[4]吴国雄、李方.互通式立体交叉设计范例[M].北京:人民交通出版社, 2001.

方案选型 第2篇

方案一：2台3T+1台1.5T常压热水锅炉

优点： 1.5T 锅炉提供夏季生活热水时，锅炉启、停间隔较少，可结

省锅炉停机时未完全燃烧的天燃气，（因其燃烧机进气

量小，未完全燃烧的天燃气就少）。

缺点：1.本工程锅炉房面积较小，锅炉、水泵台数多占地面积大，且

系统管路多，后期维修、维护不便，更无法提供锅炉房

值班室及水泵房的分隔。

2.方案一比方案二前期设备投资多4-5万元；安装多1万元。

3.后期设备维护费用大，主要为锅炉及水泵台数多。方案二：2台4T常压热水锅炉

优点：1.锅炉及水泵设备少占用锅炉房面积小，系统管路少，后期维修、维护方便，可尽量实现锅炉房值班室及水泵

房的分隔。

2．方案二比方案一前期设备投资少4-5万元；安装少1万元。

3.后期设备维护费用少，主要为锅炉及水泵台数少。缺点： 4T 锅炉提供夏季生活热水，当生活热水用量不稳定时，锅

炉启、停间隔较多，稍浪费锅炉停机时未完全燃烧的天

燃气，（因其燃烧机进气量大，未完全燃烧的天燃气就

方案选型 第3篇

关键词：高层建筑；结构设计；地基基础；方案选型

0 引言

地基基础设计是建筑工程结构设计的关键组成部分，要做好地基基础的设计，就必须依照上部结构条件和工程地质条件，结合工期、施工条件、造价等方面的要求合理选择方案，因地制宜，以确保建筑物的安全和正常使用。基于此，本文就高层建筑结构设计中地基基础方案的选型进行了探讨，相信对有关方面的需要能有一定帮助。

1 工程概况

某办公楼地上14层，地下2层，标准层层高为4.2m，建筑总高度67m。根据建筑使用功能要求，本工程主体结构采用框-剪结构体系，地震设防烈度是7度，制定地震基本加速度是0.1g，地震分组为第三组，建筑抗震设防类别为乙类，抗震等级为框架二级，剪力墙二级，场地类别为Ⅱ类，基本风压为0.7kN/m2。

2 工程地质情况

2.1 场地岩土层分布情况

根据本工程钻探揭露，本场地内地层结构自上而下依次为：①粉质粘土：灰褐色，湿，呈软塑-可塑状态，层厚2.00～3.00m；②淤泥：深灰色，饱和，呈流塑状态，层厚3.10～7.80m；③卵石：灰黄色，饱和，呈稍密-密实状态，层厚6.30～8.20m；④凝灰熔岩残积砂质粘性土：灰黄色、黄白色，湿，呈可塑-硬塑状态，层厚2.20～12.70m；⑤全风化凝灰熔岩：灰黄、灰白色，凝灰质结构，散体状构造，层厚8.00～14.30m；⑥-1砂土狀强风凝灰熔岩：褐黄色，凝灰质结构，散体状构造，层厚4.70～10.10m；⑥-2碎块状强风化凝灰熔岩：褐黄色，凝灰质结构，碎裂状构造，层厚2.60～13.10m。

2.2 水文地质条件

根据本工程勘察期间所进行的地下位测量，场地内地下水的初见水位埋深为0.52-1.52m，地下水混合稳定水位埋深在0.19～1.39m，高程在4.28-4.74m，场地内地下水主要赋存于③卵石、④凝灰熔岩残积砂质粘性土、⑤全风化凝灰熔岩、⑥-1砂土状强风凝灰熔岩、⑥-2碎块状强风化凝灰熔岩的孔隙裂隙水，各土层地下水水力联系较密切，地下水类型为承压水，其补给来源主要为大气降水、地表水的垂向渗透补给及相邻含水层侧向径流补给。根据场地地质条件和气候特征，本场地环境类别属于II类，受地层渗透性影响，对混凝土结构腐蚀性评价属A。

2.3 水文地质条件对基础选型的影响

虽然本工程勘察时未发现危及拟建场地稳定性的活动断裂、滑坡、地面沉降、岩溶、崩塌和危岩、泥石流等不良地质作用，但是场地中分布有淤泥（地下室开挖时大部分将被挖除）、残积土、风化岩属于特殊性岩土，淤泥属软弱土，在外加荷载作用下易产生压缩变形，对桩基等基础形式会产生负摩阻力的影响，应采取相应措施，风化岩遇水则有崩解软化、强度降低等特点，对本工程所基础选型有较大影响，增加了本工程基础选型及设计的难度，在设计和施工时应考虑不良地质和其地下水的作用效应。

3 基础形式方案

3.1 桩基础

建筑桩基础的主要特点是承载力高、稳定性好、沉降稳定速度快、沉降变形小，能够抵抗上部结构的上拔和水平力的作用，同时能够解决地基震动液化现象，利于机械化施工，可以应用于各种复杂的地质条件。特别是当地基的近表层较软弱而在桩基端部所在的深度处有坚硬的地层时，最适宜采用桩基础形式。具体地说，其主要适用于以下情况：

（1）建筑地基不允许有过大的沉降或不均匀沉降的高层建筑以及其它主要的较高大建筑物；

（2）重型的工业厂房以及荷载很大的工业建筑物，如料仓、仓库等；

（3）具有软弱地基或某些特殊性土的各类永久性建筑；

（4）承受较大的水平力和力矩的高耸结构物（如烟囱、水塔、信号塔等）；

（5）针对某些地下水位或地表水位较高而且施工排水较困难的条件的建筑物；

（6）需要削弱其动力响应的动力机器的基础以及需要把桩基础作为抗震措施的建筑物。

然而桩基础属于建筑工程的地下隐蔽工程，特别是预应力管桩（PHC管桩），施工过程中常易出现断桩、过大的挤土效应等影响桩身结构完整性和单桩承载力的强度，甚至导致周边建筑物开裂的事故，从而造成基础工程的不利安全隐患。所以桩基础的施工质量也是采用桩基础与否重要的影响因素。

本工程作为高层建筑，可将桩基础作为备选方案，主楼内采用管桩PHC500-125-AB，桩数235根，平均桩长26m，桩径500mm，承台高度2000～2300mm，持力层为⑥-1砂土状强风凝灰熔岩，其可行的基础形式如图1所示。

图1 备选桩基础形式

3.2 筏板基础

筏板基础是用底板通过连接结构连成整片形式的基础，亦可称为筏形基础、片筏基础、满堂红基础等。其既可应用于建筑墙体之下，也可用于建筑柱体之下。按其结构形式可以分为梁板式和平板式两类。由于筏板基础能够以其较大的片状板体覆盖于建筑物地基之上，因而其明显特点是其具有较大的面积和完整的平面连续性，不仅能够满足软弱地基承载力的要求，可以较大地减小地基的附加应力，而且具有其它基础所没有的功能，如：①能够跨越地下浅层的小洞穴和局部的软弱层；②可以提供比较宽敞的地下使用空间；③可以作为油库、水池等的防渗底板；④能够适应于在其上进行的连续作业工艺以及设备重新布置的空间要求；⑤可以增强建筑物的整体抗震性能；⑥对需要地下室或架空地板的筏板基础还具有一定的结构补偿功能。

不过也正是由于上述的特点，也同时给筏板基础带来一定程度的不足：由于其具有较大平面面积，而厚度上却不可能做得非常厚，造成其抗弯刚度较小，不能调整由于地基不均匀沉降造成的过大沉降差异，特别是对于那些土体与岩体结合的软弱明显不均的地基，则需要进行局部处理后才可进行选用；由于它的连续性，在局部荷载作用下，既要配置有正弯矩钢筋，也要配置有负弯矩钢筋，并还需配置有一定数量的构造钢筋，才能满足承载力的要求。因此，其经济指标也相对较高。

3.3 桩筏基础

由于建筑工程中桩筏基础的整体性好、整体刚度大、竖向承载力高、基础沉降量小以及调节不均匀沉降的作用明显的优点，同时能够承受由于风荷载或地震荷载引起的水平力，而且其抗倾覆能力强、与上部结构作用协调性好、安全性好，是高层建筑地基基础的工程设计中经常大量选用的方案。特别是在软土以及地震设防等级较高的地区，其应用前景十分广阔。

桩筏基础的主要特点为：①单桩承载力较高、传力直接，

可布设于墙柱下，建筑物上部结构80%以上的竖向荷载可由桩来承担，而桩间土只需承担很小部分的竖向荷载；②由于桩与筏板形成一个整体，共同作用，基础刚度大，其调节不均匀沉降的能力强；③桩筏基础可以发挥桩和筏板互补的优势，由于筏板的刚度较大，可以跨越地下浅层小洞穴或局部软弱层，具有良好的整体性，同时可以有效避免桩基础因桩端持力层处存在溶洞、裂隙等的缺陷影响上部结构的稳定，故可以克服钻（冲）孔灌注桩、人工挖孔灌注桩以及预制桩施工方面的不足。

根据本工程的工程特点，可将桩筏基础作为备选方案，主楼内采用冲（钻）孔桩，桩数为34根，平均桩长26m，桩径为1000mm，持力层为⑥-1砂土状强风凝灰熔岩；大筏板1800mm厚，持力层为③卵石。

4 三种方案分析对比

从以上各种方案的优缺点分析可以归纳为以下四方面进行对比分析。

4.1 合理性对比分析

根据本工程的工程概况和地质勘察情况可知，对于受到不良地基和地下水影响的高层建筑难以单独采用桩基础和筏板基础的形式，对于桩基础可能存在较大的挤土效应，基础整体刚度较差等问题，而筏板基础则存在抗弯刚度过小、地基不均匀沉降影响较大等问题，如果将二者结合则可解决两者的不足，具备较大的整体刚度、控制沉降量及满足一定的竖向承载力的要求。

4.2 基础沉降分析

本工程地基土的压缩层厚度变化很大，这是引起地基不均匀沉降的不利因素，因此基础形式的选择直接影响着地基不均匀沉降的程度。由于桩基础的入土深度较大，具有较高的承载能力，其总体沉降量较小；筏板基础由于对软土地基的改善效果较差，不均匀沉降较明显，其总体沉降量较大；桩筏基础结构较为优化，整體性较好，其沉降量比以上两种基础都要小得多，因此本工程采用桩筏基础将具有较大的优势。以上三种不同的基础形式的沉降特征如表1所示。

4.3 经济性对比分析

根据当地预算定额及有关预算规定，对以上三种基础形式综合造价比较如表2所示。

通过表2可以看出，筏板基础造价最低，桩筏基础造价最高。桩基础在三种基础中造价适中，但桩基础（PHC管桩）作为挤土桩，可能存在无法满足桩长控制的要求，需要在压桩时引孔，增加额外的费用。筏板基础虽然造价最低，但基于其不均匀沉降较为明显，需采取一定的措施（如打桩）来克服不均匀沉降，因此桩筏基础便成了本工程相对最佳的基础形式。

4.4 施工难度分析

对于桩基础，其结构简单，便于机械化施工，施工难度较小，可以做到标准化施工；而筏板基础具有较好的连续性，可直接在基础上现浇施工，施工工序较少，难度较小；对于桩筏基础，由于结合了桩基础和筏板基础，其施工工序较多，施工难度相对较大。

5 结论及基础选型的注意事项

虽然桩筏基础中桩-土-筏共同作用机理非常复杂，设计施工难度相对较大，使得设计施工人员不易于采用，但桩筏基础具有承载力高、整体性好、沉降量小、工期短等优点，从概念和理论上讲，针对岩溶地区或软土地区等复杂地质状况的高层建筑，则桩筏基础仍是一种技术先进和安全可靠的基础型式。因此本工程最终采用桩筏基础的方案。

对于建筑工程的基础选型过程中必须注意以下几个方面的问题：

（1）建筑基础选型必须根据地基情况和上部结构进行综合考虑，对多种方案比较后确定最佳的设计方案；

（2）建筑基础选型应进行技术可行性分析、经济性对比，达到技术先进、经济合理，施工可行的目的；

（3）建筑基础选型时，地基、基础及上部结构应能够协调，进行整体性考虑，以防止出现安全隐患或造成经济损失。

6 结语

综上所述，为了保障高层建筑的施工质量，在施工前，设计人员必须要在熟悉掌握高层建筑的选型基础上，充分考虑建筑的成本、稳定性、功能性及耐久性，选取优秀的地基基础方案，以正确指导建筑的施工，确保建筑的顺利施工和完工。

参考文献：

[1]陶忠、张耀春、韩林海、王光远.关于高层建筑结构选型设计的初步探讨[J].哈尔滨建筑大学学报.2000（01）.

凝结水泵机械密封选型方案分析 第4篇

型号:10LDTND-6PJ, 立式筒袋式结构、流量:1728m3/h、必须汽蚀余量:4.7m。

杨程:315m水柱、轴功率:1748k W、转速:1480r/min、泵级数:6级。

我公司在装数量为8台, 分别于2006年相继与主机同步投入使用。

2 存在问题

沈阳水泵厂生产的凝结水泵原出厂的多数设备轴端密封形式均采用盘根结构, 盘根填料密封形式的轴封机械摩擦力大、功率损耗大;轴端磨损严重;耗用的凝结水量大;经常出现轴端甩水现象;但也有检修成品低、检修周期短的特点, 而且凝泵出口凝结水溶氧问题可以通过调整填料的预紧力来加以控制。为了克服盘根密封形式缺点, 沈阳水泵厂供我厂的凝结水泵轴端密封形式改为两级密封结构的机械密封形式。机械密封形式的优点是:轴封机械摩擦力小;功率损耗小;无轴端磨损;基本不耗用凝结水等优点。但在实际使用过程中也出现了许多问题, 特别是凝结水泵出口溶氧问题一直得不到解决。机械密封结构见图1。

2.1 机械密封的设计不成熟。

由于沈泵厂初次在凝结水泵上使用该结构的机械密封, 根据机械密封的使用条件, 从设计和安装要求等方面都没有完全掌握其原理。特别是静环采用石墨结构, 严重影响其使用寿命。经过计算也得出结论, 此种机械密封结构不尽合理。计算过程如下:

机械密封动环受力情况如图2所示, 内侧为工业水, 压力为P1, 外侧为负压侧。

a.原始数据:动环端面外径D1=169mm、动环端面内径D2=157mm、滑移面直径Db=160mm。

b.动环的受力情况分析:弹簧力Ft, Ft取18个弹簧, 每个弹簧力为18N, 则Ft=3018=480N。

工业水产生的液压力F1、工业水产生的液膜反力F2。

c.计算:

式中Pt-弹簧比压;K-载荷系数;λ-比压系数, 对于水λ=0.5。

当P=0时, 密封面不接触, 工业水会进入负压侧。

将Pt、K、代入公式 (2) , 并且令P=0, 则

所以, P1=0.6MPa即当机械密封冷却水达到0.6MPa时, 动、静环密封面可能要打开, 如果考虑负压因素, 即使密封水压力小于0.6MPa时, 动、静环密封面也可能要打开。所以此机械密封在密封结构的设计上是不合理的。

2.2 安装质量不过关。

电建公司对此种结构的机械密封安装没有太多的经验, 再加工期紧, 土建与设备安装交差作业多, 造成安装的清洁度和尺寸要求均无法满足使用。

2.3 系统设计不合理。

此种双面密封的机械密封要求有两路机械密封水来保证摩擦面的冷却。下面一路设计为凝结水 (压力0.8~1.0MPa) , 此路水经轴端流入泵入口;上面一路设计为闭式水 (压力0.3~0.5MPa) , 此路水出口流入闭式水回水管。

3 存在问题分析

3.1 由于泵的结构决定了在A区压力为负压 (约0.1MPa) 时 (见图1) , 根据计算结果, 当工业水压力为0.6MPa时, 第一级密封面要打开。由于工业水进水管径小, 所以工业水的流量无法弥补机械密封打开后流入泵内的工业水的流量, 也就是工业水不足以建立起压力, 所以在B区也产生了负压。第二级密封与第一级密封情况是相同的, 第二级密封也会打开, 空气从机封沿泵轴进入泵内, 使凝结水中的含氧量增大。

3.2 挡圈在运行中有断裂的可能 (在更换下来的机械密封中都有发生) , 当挡圈断裂后, 动环在轴向没有定位, 弹簧力减小, 同时, 断裂的挡圈与轴套及端盖相碰磨, 也会造成机械密封失去作用。机械密封失效后, 造成密封面的损伤、粘连现象, 这也进一步加剧了挡圈的磨损损坏。由于上述原因, 虽然凝结水泵的转速只有1500rpm, 但机械密封的直径大, 机械密封的摩擦面的线速度是非常大的, 所以在实际使用过程中, 机械密封的动、静摩擦面过早磨损;或者由于结构原因, 造成机械密封的动、静摩擦面接触的紧力过小, 甚至有分开的现象。这样, 就造成大量的闭式水沿泵轴流入到凝结水泵内而使凝结水泵出口溶氧一直偏大, 机械密封耗用密封水量过大等问题。

3.3 原装机械密封随属两级密封结构型式, 但实际是两个机械密封串联叠加而成的集装式结构。当凝结水泵启动或泵的负荷变化时会出现的轴向窜动, 机械密封动环的随动能力和补偿能力均显不足, 这样动、静环密封面会出现相互撞击现象。由于静环为石墨结构, 长期运行后会出现动、静环密封面损坏事故。从检修的情况也证明了这一点。

4 机械密封改进方案

根据凝结水泵的使用条件和原因分析, 对机械密封结构进行了改进, 并将机械密封冷却水改为凝结水。见图3。

根据A区压力为负压的特点, 对密封环进行受力分析后, 决定采用如图双端面结构, 有以下特点:a.第一级密封能适应A区负压, 并且负压越大抵抗密封面打开的能力越强。b.动环部分采用浮动连接, 泵轴的振动和窜动对密封影响非常小, 密封性能也得到保证。c.动、静环采用硬质合金结构, 可以解决密封面磨损问题。d.密封装配方便。只用一路密封水, 约0.5±0.2MPa。

5 改进结果

经过对机械密封结构上的改进, 并将机械密封的密封水改为凝结水, 凝结水泵运行稳定, 即克服了盘根密封的缺点, 机械密封的优点也得到了体现。凝结水泵出口溶氧问题也已得到了彻底解决。

参考文献

[1]蔡颐年.蒸汽轮机装置[M].北京:机械工业出版社, 1980.

[2]华东六省一市电机工程 (电力) 学会.600MW汽轮机设备及其系统[M].北京:中国电力出版社, 1999.

选型系统规则报告 第5篇

企业上ERP 的方式有：自主开发、合作开发、购买软件。其中自主开发和合作开发都需要企业有比较强大的研发能力，而且有足够的时间和经费，所以一般以购买软件为主。目前做EPR的软件公司很多，大的小的，良莠不齐、各有所长，他们说的合做的，我们看到的和听到的都不一样，正因为如此，招标才成为必要。项目招标是项目立项后的首要工作，也是项目选型前的关键工作。

具体执行上，可以自己主持招标，也可以有经验的单位或机构主持招标。高层领导及各部门负责人要弄清楚自己的整体需求，明白自己有什么，没有什么，想要什么，做到心中有数，然后再展开招标工作。整体需求并不代表项目的最终需求或详细需求，当投标方中标并签订项目合同后，必须以此为依据，与招标公司共同进行详细需求分析并编写《系统调研分析报告》及项目的详细需求。

需要进行招标方的企业介绍及项目说明，项目实施的范围及各系统内容。重点是项目需求，要让人明白项目要做什么，以及要实现的目标。项目需求里尽可能具体地分析，将问题找准，将指标量化，提高招标质量。

一、对投标人的资质初步筛掉。

A、对投标人资质的要求，对投标人资质的要求无外乎：

1、公司的合法性和正规性;

2、公司实力，包括资本、人才和财务经营指标；

3、项目能力，包括成熟的ERP解决方案及自主产品，在同行业的软件开发及项目实施的经验和案例。

B、投标书的投递形式和截至时间。

C、交代投标书要附带电子文档光盘，便于在接到投标书后组织审查和评定，评选出三家优秀进入第二阶段。

二、进行第二阶段的讲标、演示及考察。

A、投标方公司内了解各部门提出需求、考察，编写出《系统调研报告》。

B、参加投标调研方签定《公司资料保密协议》。

C、投标方演示系统，中高层领导全程参与。

D、各部门经理进行选择软件公司，并说明对软件公司优势。

E、高层领导评估，选定投标方。

F、软件公司带领专业实施人员与中高层领导推行成功的公司进行考察，以及软件公司考察。

地下车库楼盖选型研究 第6篇

关键词：地下车库;覆土厚度;楼盖

1引言

随着我国经济的迅猛发展，居住小区里的车位越来越紧张，由于地上的绿化限制以及容积率的提高，地面停车位已经不能满足对车位的需求，一般要求建设大型地下车库来满足居民对车位的需求。

混凝土楼盖结构造价在高层建筑物中约占土建工程总造价的20%～30%;钢筋混凝土高层建筑中楼盖结构自重约占工程总重的一半以上^[6～7]。楼盖工程的造价和自重在地下车库中影响较大，因此，选择经济技术合理可行的楼盖形式十分重要，降低地下车库楼盖工程的自重和造价具有重要影响。随着科学技述的不断进步，新型地下车库楼盖结构形式不断涌现，并被人们广泛应用于实践工程。地下车库楼盖结构形式主要包括密肋楼盖结构体系、肋梁楼盖结構体系、无梁楼盖结果体系、空心楼盖结构体系等。

地下车库楼盖作为一种较特殊的楼盖结构，具有大跨度、大荷载的特点。地下车库楼盖工程的结构形式多样，施工较复杂，工程造价差异较大，其前期的技术经济分析极为重要。合理选择地下车库楼盖的结构体系，是影响工程可行性的关键性战略问题，比设计和施工阶段对工程的合理性及经济性影响更大。

2工程概况

本工程为云水清园地下车库，主体建筑面积10935m²，设有318个停车位，设置在地下一层，全埋式地下车库。车库长66.9m、宽161.4m，墙体为300mm厚的钢筋混凝土墙。建筑方案中柱网尺寸为8.1m×8.4m，建筑功能需要车库净高3000mm（其中车辆通行净高2200mm，通风、电缆桥架及喷淋等净高700mm）。覆土荷载q_k=18KN/m²，消防车荷载为20 KN/m²，板顶保护层厚度为20mm，板底保护层厚度为20mm，防水混凝土保护层厚度为30mm。板为C30，梁、柱为C40。

3楼盖类型

地下车库楼盖常见的结构形式有井字梁楼盖（a）、无梁楼盖（b）、主次梁楼盖（c）及加腋大板楼盖（d）等，本文对上述四种楼盖进行比较分析。

为满足城市绿化及节约开发用地的要求，地下车库顶板上部可做覆土，形成绿化花园。暗中种植植被所需的覆土厚度有所差别，常见的地下车库覆土厚度为1.0m、1.2m和1.5m等。

a 井字梁楼盖              b 无梁楼盖             c 主次梁楼盖            d 加腋大板楼盖

图1  常见楼盖结构形式

4不同覆土厚度下楼盖经济技术分析

本文采用SATWE对井字梁楼盖和主次梁楼盖进行设计分析，采用SLABCAD对无梁楼盖和加腋大板楼盖进行设计分析，统计出各楼盖主单位面积主要材料用量。

造价分析中，各材料按辽宁省2014年10月价格取值分别为：混凝土430元/m³，钢筋3150元/吨，模板46元/m²;挖土方工作面300mm，放坡系数0.33，单价为31元/m³（机械土方，挖掘机挖土，自卸汽车运土方，反铲挖掘机，运距在15km内）。

从上述图标中可以看出：

（1）无梁楼盖混凝土单位用量最高，其次为主次梁楼盖、井字梁楼盖和加腋大板楼盖，三者混凝土单位用量比较接近;

（2）主次梁楼盖及井字梁楼盖单位面积钢筋量相接近，钢筋量最高，其次为加腋大板楼盖，最小用钢量为无梁楼盖;

（3）无梁楼盖和加腋梁大板楼盖减少了大量主（次）梁，模板单位用量减少，并且模板简单，安装与钢筋绑扎工作量减少，施工速度快，井字梁楼盖模板用量最高，主次梁楼盖次之;

（4）无梁楼盖使地下车库层高减少明显，其次为加腋大板楼盖，主次梁楼盖及井字梁楼盖层高最高;

（5）无梁楼盖与加腋大板楼盖单位造价接近，造价最低，井字梁楼盖与主次梁楼盖单位造价接近，造价较高;覆土厚度1.5m时加腋大板楼盖单位造价低于无梁楼盖。

5结语

本文对覆土厚度分别为1.0m，1.2m和1.5m，楼盖类型为井字梁楼盖、无梁楼盖、主次梁楼盖和加腋大板楼盖进行设计分析，得出无梁楼盖和加腋大板楼盖增大地下车库净高，减小埋深，减少了地下车库开挖工程量，施工简便，能够有效保证施工质量及缩短施工工期;结构美观，便于通风及水电消防管道的布置，地下车库的建筑观瞻性好;建议优先选用加腋大板楼盖和无梁楼盖;在满足功能要求及使用的情况下，尽量选择浅埋深地下车库。

参考文献：

[1]沈古成，邹志祥.不同楼盖形式下地下车库顶板经济技术分析.江苏建筑，2013，（5）.

[2]复杂楼板分析与设计软件[SLABCAD].北京：中国建筑科学研究院PKPM CAD工程部，2007.

浅谈常州某深基坑支护方案选型 第7篇

关键词：土钉墙,钻孔灌注桩,锚杆,可回收扩大头锚杆,内支撑

1 工程概况及基坑周边环境

1) 工程概况。

本工程位于常州某医院内, 为该院的核医疗楼地下室, 一层, 墙板厚为1.2 m, 地下室底板厚为1.5 m。现场地标高为黄海高程5.8 m, 底板埋深为黄海高程-4.8 m～5.2 m, 故挖深为10.6 m～11.0 m。地下室形状为L型, 面积约5 000 m2。

2) 基坑周边环境。

本基坑周边环境极其复杂, 已建建筑众多, 管线纵横交错, 详见表1。

2 场地土层分布情况

地貌为长江下游三角洲冲积平原, 地貌类型单一。勘察表明:构成拟建场地地基土①杂填土为人工填土, ②粘土～⑥粘土层为长江冲积土层。拟建场地各土层自上而下为:

①杂填土:杂色, 松散, 主要成分为可塑状粉质粘土, 夹有建筑垃圾、大块碎石及碎砖等, 平均层厚3.03 m。②粘土:黄褐色, 硬塑, 平均层厚3.31 m。③粉质粘土:黄褐色, 可塑, 平均层厚1.11 m。④粉土夹粉砂:黄灰色, 很湿, 中密, 平均层厚4.98 m。⑤粉砂:灰色, 饱和, 密实, 平均层厚7.32 m。⑥粘土:灰黄色, 硬塑, 本层未揭穿。

以上土层地质时代为Q3。

3 水文地质资料

拟建场地地处长江下游三角洲冲积平原, 古河床发育, 有地下水埋藏, 场地地下水按其埋藏条件划分为上层滞水和承压水。

上层滞水含水层为①杂填土, 钻探期间测得上层滞水水位为地表下1.35 m～1.8 m, 相当于黄海高程4.08 m～4.3 m。水量不大, 其补给源为大气降水、生活用水等, 以蒸发和越流方式排泄, 其Abstract:水位随季节变化。承压水主要分布在④粉土夹粉砂、⑤粉砂层中, 水量较丰富, 稳定水位在地表以下3.8 m～4.5 m, 相当于黄海高程1.53 m～1.81 m, 黄海高程平均为1.6 m左右。其主要补给源为大运河水和长江水的侧向补给, 水量丰富, 通过越流方式排泄。其水位年变化幅度1 m左右。

本地区承压水历史最高水位为黄海高程3.70 m;近3年～5年最高水位为黄海高程3.50 m, 历史最低水位为黄海高程-3.30 m。

4 方案选择

考虑到常州地区特有的土层分布, 地表下1 m～7 m的硬塑状态的粘性土相当于一块很厚板, 另通过近几年来的不断实践及总结, 该基坑采用敞开式的管井降水方案来降低承压水水位是可行的, 降水不会对周边的建 (构) 筑物产生影响。但关于支护结构, 类似的工程 (基本一致的水文地质条件以及差不多的基坑挖深) , 以下的几种支护结构体系在常州均有成功的应用。

4.1 放坡+土钉墙方案

这种方案造价经济, 工期短, 在相似土层、挖深10 m左右的成功的例子不少, 且通过基坑周边建 (构) 筑物的监测, 竖向及水平向位移较大, 能满足规范要求, 但本工程因为周边环境的限制, 没有放坡余地且对周边环境的变形要求很高, 考虑到土钉墙的支护体系在控制变形方面的能力较弱, 故该方案是有安全隐患的。

4.2 钻孔灌注桩+土层锚杆方案

这应该是目前常州地区挖深10 m左右基坑主流的设计方案, 采用这种方案, 相比土钉墙而言, 竖向及水平向位移均能得到较好的控制, 但结合本工程来说也要3道锚杆, 基坑一周约460根, 几台机械共同施工作业的可能性几乎没有, 因为场地有限, 势必工期将很长, 同时这种方案还有一个很大的问题, 锚杆伸出基坑边约18 m, 基坑回填后残留的锚杆对基坑周边的建设 (据建设方介绍, 该基坑西南侧拟扩建成3号病房大楼, 地下两层, 挖深约10 m) 将造成隐患和困扰, 如支护桩及工程桩的沉桩、基坑开挖等, 如此说来, 该方案对基坑周边的后续建设是有隐患的。

4.3 内支撑方案

经过上述分析, 内支撑似乎势在必行。常用的内支撑方案有两种:一种是SMW工法桩+内支撑;还有一种是钻孔灌注桩+内支撑。与后者相比, 前者更为经济, 因为工法桩中的型钢可回收, 同时工法桩还能形成止水帷幕, 减少降水的费用, 常州城铁站以及中吴大道等基坑工程都用到了这种桩型, 但可能是施工控制或常州地区承压水水头比较高的原因, 工法桩做的不好, 导致既止不了水同时很大的桩偏位对地下主体的施工带来了很多不便, 另北侧和东侧没有回收距离, 于是这种内撑方案是存在缺陷的。钻孔灌注桩在常州的应用已相当广泛, 工艺已很成熟, 成桩质量可以得到较好的控制, 因此用灌注桩+内支撑的方案是可行的。

4.4 钻孔灌注桩+可回收扩大头锚杆 (杆体材料为锚索)

众所周知, 基坑采用内支撑后, 将对施工产生极大的不便, 如挖土难挖, 因本工程范围较小, 这点尤为突出;同时内撑对地下主体施工的影响将很大, 模板难支撑;墙的整体性以及抗渗性也将受到很大的影响;也将导致工期很长等等一系列问题。

是否还有更好的方案, 既能方便施工, 又能缩短工期, 同时保证支护体系对基坑外面场地的施工没有影响。

通过与外单位的交流, 了解到有一种扩大头可回收锚杆已在不少大中城市得到了广泛应用, 且技术成熟。这种锚杆相比普通锚杆主要有如下优点:1) 可以提供很高的抗拔力, 普通锚杆提供的抗拔力一般约20 t, 但该锚杆可以达到60 t以上;2) 可以回收, 避免了对周边场地后续建设的问题;3) 能很好的控制支护结构的变形, 堪比混凝土内支撑等。

经计算, 若单根锚杆按抗拔力60 t考虑, 只需一排, 锚杆间距2 m, 即可满足要求。综合比较上述四个方案, 4.4方案是最为理想的, 既能满足周边环境对变形的要求, 也能满足建设方对工期的要求;同时相比内支撑方案, 造价也要降低约30%以上。

5 方案的最终确定

考虑到可回收扩大头锚杆 (杆体材料为锚索) 为某单位的专利产品, 只有该单位有能力施工, 经过测算, 达到同样的抗拔力更为经济, 但建设方担心施工时受制于人;虽说该锚杆在相似土层中已成功应用很久, 苏州、深圳等均已广泛应用, 但至目前还未在常州使用过, 建设方担心其是否能达到那么高的抗拔力。

鉴于上述两大顾虑, 建设方最终选择了在他们看来更为稳妥的钻孔灌注桩 (ϕ950 mm) +二道混凝土支撑的方案。

6 结语

1) 由于工期很紧, 施工方一直被建设方催赶, 日夜赶工, 导致钻孔灌注桩质量与预期相差较远且有的桩偏位很大, 相邻桩最大的偏差约0.5 m, 后建设方担心支护结构的整体稳定性, 局部增加了一些土层锚杆, 实属无奈之举。目前该基坑项目虽已完成回填, 但工期比预期延后了约三个月。2) 上述可回收扩大头锚杆已在常州另一深基坑试验成功, 距离本项目约1 km, 土层分布基本一致, 提供的抗拔力可以达到80 t以上, 为该工艺在常州地区的广泛应用提供了有力的支撑。3) 目前不少城市已将支护结构不能出建设红线纳入规定, 常州相关部门亦已在酝酿出台相应政策, 因此保证支护结构对基坑周边后续的建设项目没有影响是设计者必须要考虑的问题。4) 可回收扩大头锚杆作为临时出建设红线的支护结构体系, 是否可作为不出建设红线的支护结构来考虑。若可以, 则其代替内支撑后, 同等安全条件下在工期、造价等方面取得的效益应是相当可观的。

参考文献

[1]中国建筑科学研究院.建筑基坑支护技术规程[M].北京:中国建筑工业出版社, 1999:16-25, 32-36.

[2]冶金部建筑研究院.土层锚杆设计与施工规范[M].北京:中国建筑工业出版社, 1991.

[3]中华人民共和国住房和城乡建设部.型钢水泥土搅拌墙技术规程[M].北京:中国建筑工业出版社, 2010.

[4]中华人民共和国住房和城乡建设部.混凝土结构设计规范[M].北京:中国建筑工业出版社, 2002.

本地存储高可用选型及实施方案介绍 第8篇

广东省银监局及广东省农村信用合作社联合社在信息科技风险检查中, 重点提到佛山农村商业银行 (以下简称“佛山农商行”) 计算机中心生产存储存在单点问题。检查结果表明, 佛山农商行万一生产存储出现故障, 业务将中断, 并出现数据丢失的重大风险, 风险可控性较低。

针对此, 佛山农商行在2013年提出对存储单点故障隐患的改造计划, 并在2014年上半年完成了项目的实施。该项目方案基于佛山农商行存储现状而制定, 重在解决存储单点故障这一重大的安全隐患, 保障重要系统业务的连续性和数据的安全性。

通过前期的详细调研, 佛山农商行确定引入了存储虚拟化的高可用概念, 对市场存储虚拟化高可用的产品进行方案的考察和选型, 确定了由易安信公司 (EMC) 提供的VPLEX高可用虚拟化方案和日立公司 (HDS) 提供的HUS VM+HAM的高可用虚拟化方案。

二、项目方案目标

本次项目目标是消除存储单点故障的安全隐患, 实现重要业务系统的连续性和数据的零丢失。在基本目标的指向下, 项目方案实施的具体目标可分为以下几个方面:整体存储架构简洁, 扩展性强, 日常维护方便;软硬件设备配置至少符合计算机中心业务系统3年发展的需求;项目实施要制定低风险的方案, 步骤清晰;方案必须成熟可靠, 有成功的实施案例;方案厂商资质及服务能力在业界必须处于领先位置。

三、EMC-VPLEX方案

由EMC提供的EMC-VPLEX的LOCAL本地方案是基于虚拟化控制器VPLEX下对两个不同存储进行数据的双写, 当其中一台存储出现故障时, 另外一台存储可以无缝地提供数据的读写, 从而保障了业务系统的正常运行和数据的安全性。

(一) 整体架构

EMC-VPLEX的LOCAL本地方案整体架构如图1所示。

架构涉及的产品有:两台VPLEX引擎, 一个NAS复制的软件Replicator, 一台存储VNX5600, 两台光纤交换机, 架构中的主机、虚拟机和CX4-480为数据中心现有的服务器。

(二) 软硬件配置

存储VNX5600配置:存储VNX5600最大可以支持500块硬盘, 配置3.5寸的硬盘, 最大缓存为2 T, 每个控制器配置了24 G缓存, 存储配置有两个控制器, 支持FC, i SCSI, NFS, CFS协议。

光纤交换机配置:光纤交换机配置的是48口的Brocade 6510。

软件配置:VNX的Replicator, 解决NAS数据的复制, 保障NAS数据的安全性;多路径软件Power Path。

(三) 实施难度

EMC-VPLEX方案从架构来看, 在实施中主要的工作量分布在VPLEX虚拟化引擎、光纤交换机、存储VNX5600的部署和部署后的数据迁移、验证。该方案的实施步骤如图2所示。

步骤1:佛山农商行业务系统的现有环境, 主机连接着生产存储CX4-480。

步骤2:对VNX5600和VPLEX引擎上架部署完成后, 首先由主机的LVM镜像功能对CX4-480进行镜像到VNX5600, 然后断开CX4-480的链路, 主机通过VPLEX访问VNX5600的数据。

步骤3:将CX4-480接入V PLEX引擎, 然后将VNX5600的数据通过VPLEX引擎同步到CX4-480, 从而达到两台存储都存放有生产的数据。

该实施步骤相对简单, 因为佛山农商行之前的主机已经安装了多路径软件Power Path, 所以无须重新安装多路径软件, 从而使得整个项目实施过程无须停机。

(四) 扩展性

EMC-VPLEX方案的VPLEX引擎是双活的, 两个引擎都可以负载一定的I/O。VPLEX引擎也可以横向扩展, 当VPLEX的I/O达到瓶颈时候, 可以横向扩展VPLEX引擎。

考虑到佛山农商行未来可能会搬迁计算机中心, 所以数据迁移也是在本次方案的考虑范围之内。EMC-VPLEX方案从架构上可以帮助搬迁计算中心时对数据的迁移, 减少应用业务系统运行的风险。

(五) 维护性

设备维护:需要维护两台V P L E X引擎、一台VNX5600存储、两台光纤交换机。

软件维护:NAS复制软件Replicator。

日常维护:通过VPLEX管理界面进行维护存储的空间。

(六) 测试结果

佛山农商行技术人员到广州EMC实验室对EMC-VPLEX方案进行测试, 结果见表1所列。

从测试的结果表明, EMC-VPLEX方案如果出现LUN故障, 业务系统将出现17 s中断的影响;如果控制器出现故障, 则会出现48 s中断的影响。

(七) 场地需求

E M C-V P L E X方案需要两个机柜, 一个存放VNX5600存储和盘柜, 另外一个存放VPLEX控制引擎。

VNX5600存储:7个盘柜、硬盘3.5寸、功耗2.76 k VA、重量478 kg, VPLEX机柜:功耗1.2 9 k VA, 重量462 kg。

(八) 成熟度

目前, EMC-VPLEX方案在金融业已有成功案例, 如深圳农村商业银行、平安银行、华兴银行和广发银行等。

四、HDS-HAM方案

HDS-HAM方案是基于存储高可用的方案, 可以用主机层面的高可用去理解该方案的高可用, 也就是两台存储一主一备, 主存储出现故障时有HAM高可用软件实现自动切换到备用存储上。在该方案中, NAS部分的数据采用HNAS实现NAS的高可用。

(一) 整体架构

HDS-HAM方案整体架构如图3所示。

架构涉及的产品有:两台H US V M存储、两台HNAS、两台光纤交换机、复制软件True Copy、存储高可用软件HAM、多路径软件HDML。

(二) 软硬件配置

存储产品HUS VM (高端入门级) :128 G的缓存, 该存储最大支持16 384块硬盘, 有两个控制器, 配置2.5寸的硬盘。

HNAS配置:支持NFS, CIFS, i SCSI协议。

软件配置:HAM高可用软件、True Copy数据复制软件、HDML多路径软件。

光纤交换机配置:光纤交换机配置的是48口的Brocade 6510。

(三) 实施难度

HDS-HAM方案从架构来看, 在实施中主要的工作量分布在HUS VM存储、HNAS平台光纤交换机部署, HAM高可用软件、True Copy数据复制软件和多路径软件HDML部署后的数据迁移、切换验证。该方案的实施步骤如图4所示。

步骤1:佛山农商行现有的存储环境, 主机连接着生产存储CX4-408。

步骤2:将HUS VM接入到主机, 然后通过LVM将CX4-480数据镜像到HUS VM。

步骤3:除去原有多路径Power Path, 安装新的多路径软件HDML, 将HUS VM的数据分配给主机, 此过程需要停机。

步骤4:将备用HUS VM部署接入到主机, 通过复制软件True Copy将主存储的数据复制到备用存储HUS VM, 然后安装仲裁和HAM高可用软件。

HNAS的安装在后期进行, 在HUS VM运行稳定之后, HNAS即可投产, 保障NAS数据的高可用。

(四) 扩展性

HDS-HAM方案采用的是存储主备架构, 不能横向扩展。

(五) 维护性

设备维护:需要维护两台存储设备HUS VM、两台NAS高可用设备HNAS、两台光纤交换机。

软件维护:高可用软件H A M、数据复制软件True Copy。

日常维护:需要保证两台存储配置的一致性, 类似主机切换计划一样, 需要制定存储切换计划。

(六) 测试

由于HDS未能在广州提供测试环境, 所以HDS-HAM方案的测试结果由HDS公司提供, 佛山农商行技术人员没有参与实际的测试。HDS公司提供的测试结果见表2所列。

(七) 场地需求

HDS-HAM方案需要两个机柜, 主存储:HUS VM+HNAS, 重量349 kg, 功耗1.8 k VA;备存储:HUS VM+HNAS, 重量349 kg, 功耗1.8 k VA。

(八) 成熟度

HDS-HAM方案在金融业案例相对较少。

五、总结

EMC-VPLEX方案优势:方案架构简洁, 实施思路较为清晰, 风险较小, 日常维护工作量较少, 成功案例较多。

HDS-HAM方案优势:HUS VM存储产品属于高端的入门级产品, 存储产品性能较好。HDS提供了NAS的高可用HNAS平台, 可以保障NAS数据无缝的切换。

EMC-VPLEX方案劣势:VNX5600较HUS VM性能差, NAS复制软件虽然可以保持NAS数据的双份保存, 但是不能实现无缝切换, 当一台存储出现故障的时候, NAS备份的数据需要手工干预才能提供服务。

HDS-HAM方案劣势:架构是基于传统的数据复制架构下加一个存储高可用软件HAM, 这种架构日常维护工作量较多, 切换计划会带来风险, 上线需要停机, 存在风险。并且该方案的成功案例较少, 给客户信心不足。综上分析, 跟进项目实施的具体目标, EMC-VPLEX方案更加适合佛山农商行的实际要求。

方案选型 第9篇

烟囱是燃煤火力发电厂的一个重要的不可缺少的构筑物, 同时也是一个排放烟气的重要设施, 通过烟囱将废气排放入周围大气, 通过废气在高空中的扩散, 降低周边烟气浓度, 使得电厂周围的环境达标。其安全可靠性直接关系到整个电厂的安全运行。近年来, 为了满足污染物排放控制的要求, 火力发电厂都安装了脱硫装置以减少SO2的排放。世界上90%以上的火电厂均采用石灰石-石膏湿法脱硫工艺, 湿法脱硫之后的烟气温度降低会导致在烟囱排烟筒内表面上的湿气凝结增加, 这种凝结具有较强腐蚀性, 会增加设备腐蚀的风险, 甚至对结构安全形成重大威胁。要保证烟囱安全运行, 首先必须保证结构的安全性, 在过去, 烟囱主要被看做是高耸特种结构设计。除此之外, 做好烟囱的结构选型、排烟筒的防腐以及防腐隔热材料的选择, 对保证烟囱结构安全、正常可靠运行也具有重要意义。

本文将以国内长江沿岸的某2×1 000 MW超超临界燃煤发电机组工程为案例, 进行烟囱的结构选型和排烟筒的防腐蚀方案的论述, 本工程烟气采用石灰石-石膏湿法脱硫处理、且不设烟气加热系统GGH的条件, 烟囱方案为两炉合用一座240 m高、排烟内筒顶部出口内直径8.3 m的双管式钢内筒烟囱。烟囱设计安全等级为一级, 是设计安全等级中的最高级别。

1 脱硫烟气的特点和腐蚀性

湿法脱硫工艺对烟气中的SO2脱除效率很高, 但对造成烟气腐蚀主要成分的SO3脱除效率不高, 约20%左右。因此, 烟气脱硫后, 对烟囱的腐蚀隐患并未消除, 相反脱硫后的烟气环境 (低温、高湿、冷凝结露和正压状态等) 会使腐蚀状况进一步加剧。对烟气湿法脱硫、且不设置烟气加热系统GGH的状况, 由于排放的烟气温度低于冷凝结露温度, 烟气冷凝结露突出, 烟囱内的腐蚀环境复杂恶劣, 腐蚀情况十分严重, 带来的影响则是烟囱运行检修周期将会变短, 检修维护、甚至补修修复的工程量将会增大, 烟囱的安全运行面临较大的腐蚀渗漏问题。近几年, 随着环保监测的加强, 要求火力发电厂燃煤机组烟气脱硫设施正常、全面投入运行的状况更加严格, 烟囱腐蚀及渗漏的情况报告也将逐渐增多。

2009年中国电力工程顾问集团公司对我国火电厂脱硫烟囱进行过调研, 共调查231个电厂, 其中采用石灰石-石膏湿法脱硫的电厂221个, 采用海水脱硫的电厂5个, 采用CFB脱硫的电厂4个, 采用干法脱硫的电厂1个。部分调查情况统计见表1。

调查的结果显示:泡沫玻璃/化砖 (国产) 、耐酸胶泥砌筑耐酸砖、OM涂料、玻璃鳞片、聚脲、耐酸胶泥等由于防腐材料本身的质量以及施工和运行等原因造成烟囱防腐出现过不同程度的损坏现象, 尤其以国产泡沫玻璃砖、OM涂料出现开裂、冲刷或脱落现象最为严重, 其次采用耐酸胶泥砌筑耐酸砖烟囱的酸液渗漏也很严重, 甚至有的工程项目由于泡沫玻璃砖脱落已对钢内筒造成严重腐蚀, 影响电厂的正常运行, 甚至有的工程项目由于酸液渗漏已对钢筋混凝土外筒造成腐蚀, 已经威胁到了烟囱自身的结构安全。

2 排烟筒的设计重点

受烟气脱硫设施和机组运行状况变化的影响, 烟气的温度和湿度随之发生变化, 即烟气干-湿、高-低温状态转换难以避免。因此, 烟囱的防腐蚀设计很难做到完全适应这些频繁变化的运行条件。从防腐蚀设计的角度考虑, 选择的材料优劣与烟囱的使用寿命成正比, 优质的材料使用寿命长, 但造价高;所以对于烟囱的防腐蚀设计, 需要根据不同时期的各项条件统筹控制好烟囱安全可靠性与经济性的平衡点。

一般情况下, 当考虑经济因素、降低本期工程直接投资、选用常规防腐蚀设计方案时, 还应考虑运行后出现腐蚀状况需检修维护或加固所需的投资费用, 即烟囱投资应是烟囱使用寿命全周期内的投资费用, 它包括初期的直接投资和正常运行期间由于腐蚀危及安全带来的检修维护及加固费用。下面将从烟囱的排烟筒的结构型式及材料防腐方案分别论述。

2.1 结构型式

根据相关国家标准关于烟囱选型的相关要求, 当排放强腐蚀性烟气时, 宜采用多管式或套筒式烟囱结构型式, 即把承重的钢筋混凝土外筒和排烟筒分开, 使外筒受力结构不与强腐蚀性烟气相接触;DL5022-93《火力发电厂土建结构设计技术规定》还对烟囱中排烟筒的配置要求, 600MW及以上机组宜采用一台炉配一根排烟管的方案。故本工程2×1 000 MW燃煤电厂工程考虑采用钢筋混凝土外筒内设双管式排烟囱方案。

目前, 国内火电厂工程排烟筒有两种结构型式, 一种是自立式结构, 国内约占95%以上, 其设计和施工技术都比较成熟;另一种是悬吊式结构, 国内暂无统一的设计标准, 设计和施工还在摸索和完善之中, 工程应用也在尝试着开展。自立式和悬吊式排烟筒结构各有其优缺点。

2.1.1 自立式和悬吊式排烟筒结构特点

自立式排烟筒结构, 其筒体下部是通过锚栓与基础相连, 筒体本身独立承受各项外部荷载。钢筋混凝土外筒壁与排烟筒之间均留有不小于1 m的空隙, 并沿高度方向设有数层用于检修维护的平台, 部分平台设置制晃装置, 用于钢筋混凝土外筒壁对排烟筒在水平方向的支承。

悬吊式排烟筒结构, 在钢筋混凝土外筒壁与排烟筒之间也都留有不小于1 m的空隙, 并沿高度方向设有数层用于检修维护的平台, 排烟筒则是分段悬吊在这些平台中的几层。根据不同的设计思想, 排烟筒下部段可为自立式坐落在烟囱基础上, 也可悬空直接与水平烟道相连。各段排烟筒之间通过伸缩节相连, 排烟筒的荷载 (下部自立式除外) 都是通过支撑平台先传给钢筋混凝土外筒壁, 再传递到基础上。

2.1.2 自立式和悬吊式排烟筒结构的受力特点

由于自立式排烟筒自承重的特点, 它的受力状况是整体处于受压状态。相对而言, 按照材料强度和结构稳定性要求, 排烟筒下部的筒壁厚度要大些。自立式排烟筒不分段, 它的结构整体性好, 对于脱硫烟气正压运行来说, 它的抗渗透性和抗腐蚀能力都有一定的优势。由于排烟筒直接坐落在烟囱基础上, 故钢筋混凝土外筒壁不承受排烟筒的自重荷载。

悬吊式排烟筒, 由于其分段悬挂特点, 运行期间它的受力状况是整体处于受拉状态。设计中结构稳定性要求容易满足, 排烟筒筒壁厚度相对小些, 但设计中应考虑施工方案可能存在的施工自立式状态, 需进行必要的受压核算。由于悬吊式排烟筒是分段悬挂, 各段间不可避免地人为留缝, 对于脱硫烟气正压运行条件来说, 这些缝的抗渗和抗腐蚀能力都是处理的重点, 也是重大安全隐患的薄弱点, 设计和施工难度相对大些, 运行期间需定期巡视检查, 发现伸缩膨胀节出现渗漏腐蚀情况及时处理。钢筋混凝土外筒壁需承受排烟筒自重荷载及由自重质量产生的地震作用。相对自立式排烟筒结构而言, 钢筋混凝土外筒壁承受的荷载大些。

对采用纤维增强塑料 (玻璃钢FRP) 材料的排烟内筒结构, 考虑到它接缝的冷连接状况和长期受拉的安全可靠性, 从受力角度出发不建议使用悬吊式结构体系。

2.1.3 自立式和悬吊式排烟筒结构的经济性分析

从上述两种排烟筒结构的受力特点论述看:悬吊式排烟筒的筒壁厚度要小些, 钢结构工程量小些, 经济性好些, 但排烟筒连接缝处的处理需牢固可靠, 要考虑维护或更换的费用。自立式排烟筒整体性好, 筒壁厚度大些, 钢结构工程量稍大, 相对而言经济性差些。

2.1.4 自立式和悬吊式排烟筒结构的施工条件

由于自立式排烟筒结构的应用广泛, 其施工技术也比较成熟, 通常情况采用“气压顶升”法, 气压顶升倒装法原理清楚、设备简单、操作方便、顶升平稳、经济性好, 具有一定先进性。

对于悬吊式排烟筒结构, 排烟筒的吊装主要采用“液压提升”, 该方法是一种较常规的方式, 在施工中面临的主要问题是各悬挂段之间伸缩节相连。伸缩节的设计要求是:连接的上下排烟筒能在温度膨胀作用下自由滑动, 同时还要保证烟气的密闭性及筒体的横向刚度, 不能让排烟筒出现横向的摆动。相对而言, 连接缝的设计施工比较复杂, 施工难度大, 施工质量要求高, 经验积累少些。

根据上述分析, 两种方案各有优缺点。自立式钢内筒的实践经验较多, 构造简单, 但相比悬挂式的钢内筒而言, 用钢量增加约30%, 而悬挂式烟囱钢内筒虽属新型结构形式, 但已有百万机组运行实例, 只要处理好分节间膨胀节和吊点的设计就是一种非常经济的结构方案。本工程排烟筒结构推荐选用悬吊式方案。

2.2 排烟筒的材料及防腐

排烟筒防腐蚀方案考虑的重点是施工的便利性、可靠性和运行后的耐久性。目前, 湿法脱硫烟气排烟筒的防腐蚀方案, 国内主要还是采用钛-钢复合板或内贴宾高德玻璃砖防腐内衬系统的钢排烟筒两种, 以及另一种国内还较少使用的进口玻璃钢材料。

1) 宾高德玻璃砖是具有一定厚度的块体材料, 分为国产宾高德玻璃砖和进口玻璃砖, 目前, 在国内常见的是国产宾高德玻璃砖, 它由与之配套的粘结剂粘贴在排烟筒与烟气接触的内表面, 形成防护层;对排烟筒来说, 不但起到防腐防渗的作用, 还起到隔热保温作用, 是目前较常采用的排烟筒防腐蚀方案, 玻璃砖防护层的厚度一般考虑50mm厚。宾高德玻璃砖方案的优点是:施工相对便利, 容易检查, 排烟筒可选用常规的Q235B钢, 其外表面不需要再设置专门的隔热保温层, 可靠性和耐久性相对较好, 但已运行烟囱中也出现过国产玻璃砖防护层温度变化开裂、局部脱落和腐蚀渗漏状况;缺点是施工周期较长, 施工质量控制难度大, 宜出现施工方面材料选取的人为差错, 需有效控制玻璃砖的耐湿变性能、耐气流冲刷性能和粘结耐久性能的要求和措施。

2) 钛-钢复合板材料是一种防腐蚀组合材料, 也是国际烟囱设计标准推荐的方案, 它真正做到了结构 (钢) 、防腐 (钛) 各司其职, 发挥各自的优势, 钛板一般用1.2 mm厚, 钢材厚度按设计计算要求选取。钛-钢复合板材料的优点是它不但具有钢内筒整体性、密封性的特点, 而且耐久性、可靠性更好, 并且钛钢复合板是一种成熟的组合材料, 设计、加工制作、焊接安装和检验都有相应的国家标准, 施工便利, 施工周期短, 有一定量的工程实例, 缺点是造价较高, 焊接技术有一定的特殊性。

3) 玻璃钢即纤维增强塑料, 通常是由高强度的玻璃纤维增强纤维和树脂复合而成的兼具结构性和功能性的新型复合材料, 玻璃纤维提供FRP的强度和刚性, 树脂提供FRP的耐化学性和韧性。对于用于烟囱排烟内筒的玻璃钢 (纤维增强塑料FRP) 材料, 国内了解的还不多, 据美国汉维艾施格科技 (北京) 有限公司介绍, 该材料的优点是“性价比高, 寿命长, 具有优异的耐腐蚀性、阻燃性和耐高温性能, 免维护”。玻璃钢集中了玻璃纤维和合成树脂的特性, 使得玻璃钢排烟筒具有自重轻、防腐能力强的优势, 但存在制作场地占地面积大、制作质量要求和安装施工技术要求高、质量控制严格、需要专业设计施工单位完成等问题。FRP烟囱内筒在国内大型火力发电厂的运用目前还处在尝试阶段, 还没有投入使用。国内还没有配套的用于烟囱FRP排烟内筒的设计和施工标准, 需参考国外的标准开展设计工作。另外, 由于玻璃钢材料分类很多, 采购、设计和制作控制难度较大, 易出现由于认识上的疏忽和材料选择不当, 以及制作质量控制不严等导致排烟内筒的强度、防腐蚀和抗渗能力出现问题。投资估算比较见表2。

3 结论

玻璃钢排烟筒烟囱的耐腐蚀性能好, 价格较宾高德玻璃砖内衬系统和钛钢复合板方案便宜, 但在国内还没有配套的用于烟囱设计和施工标准, 对制作、加工质量控制难度大, 国内应用少, 施工经验不多, 对施工场地大小也有一定要求。宾高德玻璃砖内衬系统比钛钢复合板方案投资略低, 价格差异不大。两者相比, 钛钢复合板内筒使用年限较长, 维修时间较少, 运行后的检修维护费用相对较低, 较有优势。

下穿人工湖区间盾构选型方案研究 第10篇

本工程有3座区间下穿人工湖。人工湖已基本开挖完成, 形状呈“回”字形。外湖设计深度约8.75 m, 目前北侧已经部分蓄水, 水深3 m, 水位标高为81.5 m (设计蓄水深度7 m, 水位为85.5 m) 。其内湖及外湖南侧尚未蓄水。内湖深度约14 m, 设计蓄水深度为7 m。人工湖四周设置0.4 m厚塑性防渗墙, 防渗墙深度40 m, 湖底铺盖0.3 m厚红黏土。区间主要参数:区间一, 长642.2 m, 最大纵坡28‰, 覆土埋深6 m~15.7 m, 区间穿湖长度335 m;区间二, 长618.6 m, 最大纵坡26.1‰, 覆土埋深6 m~19 m, 区间穿湖长度450 m;区间三, 长612.8 m, 最大纵坡25.9‰, 覆土埋深5.8 m~19.3 m, 区间穿湖长度110 m。

2 工程地质

区间一穿越土层主要为: (3) -4细砂以及 (3) -5中砂。区间二穿越土层主要为: (3) -4细砂, (3) -5中砂。区间三穿越土层主要为: (2) -4细砂、 (3) -4细砂, 以及 (3) -5中砂。区间穿越主要土层参数如下:

第 (2) -4层:细砂 (Q4al) , 黄褐色, 湿~饱和, 中密, 主要矿物成分石英、长石及少量云母。含粉土及粉质粘土块, 可见白色蜗牛壳及碎片, 夹薄层粉土。本层分布广泛, 23个勘探孔有揭露, 层底标高68 m~82.18 m, 层底深度2.5 m~23.2 m, 层厚0.70 m~13.8 m, 平均层厚4.87 m。标贯击数N范围15击~44击。

第 (3) -4层:细砂 (Q4al+l) , 灰~灰褐色, 饱和, 密实, 主要矿物成分为石英, 长石及少量云母, 分选性较好, 级配良好, 含粉土及粉质粘土团块, 可见白色蜗牛壳及碎片, 夹薄层粉土。本层分布广泛, 25个勘探孔有揭露, 层底标高54.95 m~72.87 m, 层底深度11.5 m~40 m, 层厚2.4 m~13.4 m, 平均层厚6.94 m。标贯击数N范围30击~67击。

第 (3) -5层:中砂 (Q4al+l) , 灰褐色, 饱和, 密实, 主要矿物成分为石英, 长石及少量云母, 分选性较好, 级配良好, 含粉土及粉质粘土团块, 可见白色蜗牛壳及碎片, 夹薄层粉土。本层分布广泛, 26个勘探孔有揭露, 层底标高52.06 m~67.62 m, 层底深度19.8 m~32.5 m, 层厚3.3 m~12.7 m, 平均层厚7.93 m。标贯击数N范围29击~72击。

3 盾构工作原理及适用范围

密闭式盾构机可分为土压平衡式盾构和泥水加压平衡式盾构两种。

3.1 土压平衡盾构的基本原理及适用范围

土压平衡盾构机是通过泥土舱的密封性能建立与控制泥土舱的压力, 使其与开挖面的地层水、土压力相平衡, 使开挖面保持稳定不坍塌、地面沉降得以有效控制。由螺旋输送机从泥土仓中运输到皮带输送机上, 皮带输送机再将渣土向后运输至渣土车的土箱中, 并运送至地面。

盾构机掘进时, 可根据掌子面土层的粘土含量及含砂量, 加入水、泡沫及泥浆材料, 使土舱内的泥土转变为具有流动性能好和弱透水的泥土, 使之及时充满泥土舱和螺旋输送机体内全部空间, 并随着盾构机的不断推进而顺利地由螺旋输送机排土口排出。

土压平衡式盾构机适用于含水饱和土、软弱地层中, 在砂层中可以通过加泡沫剂、膨润土、高分子聚合物等添加剂进行渣土改良, 适用于不同地层。

3.2 泥水平衡盾构的基本原理和适用范围

泥水加压平衡式盾构是在机械式盾构刀盘的后侧, 设置一道隔板, 隔板与刀盘之间的空间为泥水仓。把水、粘土及其添加剂混合制成的泥水, 经输送管道压入泥水仓, 待泥水充满整个泥水仓, 并具有一定压力, 形成泥水压力室。通过泥水的加压作用和压力保持机构, 能够维持开挖工作面的稳定。盾构推进时, 旋转刀盘切削下来的土砂经搅拌装置搅拌后形成高浓度泥水, 用流体输送方式送到地面泥水分离系统, 将渣土、水分离后, 将泥浆重新送回泥水仓循环利用。

泥水平衡盾构靠循环悬浮浆液的体积来调节和控制泥浆压力, 采用膨润土制成的泥浆作为渣土的传递介质。开挖掌子面的稳定是靠泥浆室内的泥浆形成不透水的泥膜层, 由泥膜起到平衡泥水压力作用, 以确保开挖掌子面的稳定。工作面任何一点的泥水压力总是大于地下水压力, 从而形成一个向外的水力梯度, 以此保持工作面稳定。

泥水加压平衡式盾构适用于软弱的淤泥质黏土层、松散的砂土层、砂砾层、卵石层等地层。经常用于地层含水量大、上方有水体的越江隧道和海底隧道。

4 盾构机选型依据

根据岩土勘察报告提供的水文地质参数, 结合施工场地、环境保护和工程造价, 对土压平衡式盾构和泥水加压平衡式盾构进行比选。

4.1 渗透系数

当渗透系数小于1.0×10-7m/s时, 宜选用土压平衡盾构。

当渗透系数大于1.0×10-4m/s时, 宜选用泥水加压平衡盾构。

当渗透系数大于1.0×10-7m/s, 小于1.0×10-4m/s时, 可选用土压平衡盾构或泥水盾构。

根据地质工程勘察报告, 本工程隧道洞身上部及通过的地层中主要为 (2) -4细砂层、 (3) -4细砂层以及 (3) -5中砂层, 细砂层的渗透系数为7×10-5m/s, 中砂层的渗透系数为1.7×10-4m/s。

区间穿越各类砂层长度见表1。

地层渗透性与盾构选型关系:

经分析比较, 区间有58%的区段在中砂地层中穿过, 渗透系数为1.7×10-4m/s, 略大于1×10-4m/s, 通常采用泥水加压平衡盾构。但土压平衡盾构机通过渣土改良、设备改造, 加泥型土压平衡盾构也能满足。

4.2 地下水压

当水压大于0.3 MPa时, 宜选用泥水加压平衡盾构。

当水压小于0.3 MPa时, 宜选用土压平衡盾构。

根据该段区间初步设计纵断面, 工程水压约为0.2 MPa~0.25 MPa, 可采用土压平衡式盾构机。

4.3 颗粒级配

一般来说, 当岩土中的粉粒、黏粒的总量小于40%时, 通常采用泥水加压平衡盾构, 相反则采用土压盾构。该区域地层多为细砂、中砂。粉粒、黏粒比重为12%~16%, 宜采用泥水加压平衡式盾构。

4.4 施工场地及环境影响

土压平衡盾构始发场地一般为3 000 m2~5 000 m2, 始发需求空间相对较小, 对周边环境影响较小。

泥水平衡盾构机施工场地一般为8 000 m2~10 000 m2。产生大量泥浆, 对周边环境影响大。

泥水平衡盾构需要较大的场地, 且其产生的泥浆对周边的环境污染较大, 优先选用土压平衡盾构。

4.5 工程造价

土压平衡盾构:单线每延米53 000元, 总造价18 730万元。

泥水加压平衡盾构:单线每延米60 000元, 总造价22 476万元。

优先选择土压平衡盾构。

5 结语

近年来, 随着国内外土压平衡盾构技术的发展, 土压平衡盾构的适应地层越来越广, 过江、河、湖泊的工程实例越来越多。土压平衡盾构与泥水加压平衡盾构相比, 占用施工场地小, 污染小, 对周边环境影响较小, 且工程造价低。根据盾构机特点, 结合本区域水文地质、施工、环境、造价等因素, 本工程可采用加泥型土压平衡盾构机。

摘要：以某地铁下穿人工湖区间盾构法施工为研究内容, 对于该穿湖区间采用泥水加压盾构与土压平衡盾构的问题进行了分析, 并结合该区域的水文地质情况进行了技术、经济、环境等综合研究, 最终确定下穿人工湖区间采用土压平衡盾构施工方法。

“文选型”语文教材研究 第11篇

关键词：“文选型” 语文教材 多样化 科学化

中国语文教育，可谓是源远流长。而相对，中国的语文教材，亦是经历了千百年的历史浸润。然而，由中国语文教材的历史发展可知，其发展与变革一直是在传统格局下进行的。这个传统，可归结为“文选型”语文教材。统观新时期以来多套中学语文教材，尽管在编写体系、体例上都发生了一些新的变化，采取了一些新的突破做法，但基本的格局依然是“文选型”。

一、“文选型”语文教材概述

（一）“文选型”语文教材概念

“文选型”语文教材，指的是以所选范文作为主体的一种教材类型，也是今天中学语文教材的一种主要模式。当前，它主要是以语文教学为目的，以语文课程标准为编制基础，以选文为形式，旨在让学生通过学习选文学得语文基础知识和技能的一种教材。

（二）“文选型”语文教材基本类型

“文选型”语文教材一开始，有两种类型，一种是单纯的范文汇编，一种是以汇编的范文为学习内容的绝对中心而辅之以注疏和评点。[1]后者在漫长的历史进程中得以不断的充实，成为语文教科书的主要类型。

二、“文选型”语文教材发展

在我国古代，经学教材、蒙学教材、文选教材、诗选教材共同构成了古代语文的主体教材。其中，经学教材与诗选教材又可并称为“选书型”教材。中国古代语文，便是“文选型”教材和“选书型”教材各占据半壁江山的态势。而“文选型”教材在与“选书型”教材一起盛行的过程中慢慢脱颖而出，一直发展到现在，并成为了我国语文教材的主导模式，占据了语文教材的阵地。

（一）初始

我国的“文选型”教材当以南朝梁太子萧统编选的《文选》为始。古人有云，“文选烂，秀才半”，《文选》在古代语文教育史上有着非常广泛的影响，可以说是一个重要的里程碑。它的一些重要的编制手法为后世语文教材建设提供了很多有益的借鉴。《文选》的作品入选者必须具有“沉思”（指深刻的艺术构思）和“翰藻”（指华丽的词采），即文质兼美。所选都是各个朝代的名家名篇，全书共700多篇，分成辞赋、诗歌、杂文三大类，下面又分小类，形成以文体分类，兼顾作品时代排序的特色。而后，《文选》出现许多注本，影响颇为深远，由此，我国“文选型”教材拉开了历史序幕。

（二）继承

《文选》由于开我国文选型语文教材之先河，且符合我国作为一个文章大国的国情，因此一直为后世所仿效，包括后面的真德秀《文章正宗》；吴楚材、吴调侯《古文观止》；姚鼐《古文辞类纂》等。这种“文选型”教材多数为选注本，延续了“文选”的风格特色，非常适合学生以文选来把握各个朝代一直延续到了近现代，成为中学语文教材的一种主要模式。

（三）变革

变革时期的“文选型”教材可分为四个阶段，具体表现为旧制文选改革、单元探索、综合编制和模块专题。[2]

1.旧制文选改革阶段

传统的语文教材大都是按照历史朝代的顺序将选文汇编成教材。1904年《奏定学堂章程》颁布语文独立设科以后，语文教材的编写体例仍沿用旧制，采用的是文选加评注的编写体例，但又有所发展和创新，主要表现为教材中的助读系统内容大为丰富，选文系统由文言向白话转变，作业系统出现。这一时期影响比较大的“文选型”语文教科书有商务印书馆1908年发行的分别由吴曾祺和林纾编写的《中国文学教科书》和《中学国文读本》。

2.单元探索阶段

语文教材单元组合的探索始于五四时期，在三十年代走向成熟。“文选型”语文教材的单元组合，就是依据教学的需要，将“文选型”语文教材的选文，和其他相关的语文知识、阅读知识、写作知识等内容相融合，并按照一定的标准进行分类，组成教学单元。单元编制代表性较强的“文选型”语文教科书有1933年由商务印书馆出版的傅东华编的《复兴初级中学教科书国文》和《复兴高级中学教科书国文》。其中，1935年开明书店出版的由叶圣陶和夏丏尊编写的《国文百八课》是30年代最具特色的语文教科书之一，它标志着“文选型”语文教材单元组合编写体例的成熟。

3.综合编制阶段

新中国成立以后，特别是改革开放以来，语文教材的编写体例进入综合编制阶段。综合编制阶段是单元组合编制的发展，它是在单元组合的基础上进一步将教科书的各个编制系统和内容进行融合，将阅读、写作、口语交际等语文知识内容融合于整个单元之中，学生学习教材时避免知识点的碎片化，可以综合学习到语文知识。综合编制的“文选型”语文教材的代表有江苏教育出版社1993年出版的由洪宗礼主编的“单元合成·整体训练”初中语文教材。

4.模块专题阶段

进入21世纪后，中学语文教材的编写进入模块专题型阶段。2003年《普通高中课程方案（实验）》将“模块”引入到普通高中教育中，随后颁布的《普通高中语文课程标准》（实验）也多次出现“模块”这一概念，该标准在如何编制语文教材部分，明确提出了运用“模块”概念。模块专题的“文选型”语文教材以人民教育出版社与北京大学中文系合作编著、袁行霈主编的人民教育出版社版高中必修教材（简称人教版），也就是当下我们中学所使用的语文教材。

（四）新时期

文选型”语文教科书形成“多样化”态势，教材的构成由单一的教科书趋向于多种媒介的配套。

三、“文选型”语文教材优缺点分析

（一）优点

“文选型”语文教材在我国存在并发展已有1500年的历史，足以证明其生命力，亦足以证明其优越性。

以《文选》为例。《文选》选录了先秦至梁的诗文辞赋，不选经子，史书中也只略选“综辑辞采”，“错比文华”的论赞，萧统认为只有“事出于沉思，义归于翰藻”者方可入选，“沉思”即指必须具有深刻的艺术构思，“翰藻”则是指在艺术形式上注重骈俪、华藻。全书共分为三十八类，凡七百五十二篇。所选多大家之作，时代愈近的入选愈多。其中以楚辞、汉赋和六朝骈文占有相当比重。《文选》的选文，不仅反映汉魏以来文学发展、文体增多的历史现象，而且使得历朝的一些大家之文得以保存流传。

可见“文选型”语文教材一大优势就在于选文具有经典性和针对性，它所选取的都是经典大家之文，让学生们在了解并熟知我国历朝历代一些经典的、优秀的经典大家作品，还可以为学生们提供文质兼美的范文作为学习模仿的对象，使他们在对范文的学习中提高阅读能力、鉴赏能力，同时，也提高他们的写作能力，实用性较高。另一方面，选文的艺术特征和语言形式可以增强学生的语感，培养相关的语文素质。

（二）缺点

“文选型”语文教材有其优势，然而，作为一种单一的教材编写模式，其必然存在不足。

首先是“文选型”语文教材本身的不足。“文选型”教材实用性非常强，但缺乏一定的人文性，即在思想伦理的教化、人文精神的熏陶方面便不如“选书型”语文教材了。因为“文选型”语文教材选取的多是辞赋，而唐代后向来以诗词取士。学子们学习“文选”型教材一大程度上是为了科考取士，就大大加深了“文选型”语文教材的工具性。另一方面，“文选型”教材在选文方面有所不足。选文受到选文者，即教材编制者的个人喜好影响，所选取的范文不一定客观、全面；“文选型”语文教材的选文的经典化不可避免地造成了其排斥新事物的封闭性；[3]“文选型”语文教材中的篇章都是独立的，不能构成系统的知识体系，缺少、思想上、理念上、风格上的统一性，使学生容易断文取义，这就造成了“文选型”语文教材的非系统性。这也是“文选型”语文教材一大劣势。

其次，是“文选型”教材与当代社会的适切性方面存在不足。在我国，文选型教材有着固有的传统，即使在当代，也因为长期“一纲一本”的体例，也形成了固有的模式。当前中小学的主导型教科书，包括“综合性”教材和“分科性”的阅读教材，都依然笼罩在范文制度下。20世纪80年代后，语文教材出现了除“人教版”以外十多套各个地区的实验版本，还有比如像王尚文老师的《初中语文课本》（实验本）等，这使长期形成的语文教材一统天下的局面有所改变，但仍然没有改变文选型的基本格局，所以有人说，这么多年来，语文教材一直便是文章的集锦，这已经定型了。

四、“文选型”语文教材未来展望

（一）整体系统建设

“文选型”语文教材的编写必须注重一个整体的“序”的建设。我国语文教材长久以来都是以记叙文——说明文——议论文三类文体循环设计编制教材，编制模块以阅读、写作、基础知识和方法养成为基本序列。这其实并不符合学生学习的认知发展和心理发展水平的，也是不符合语文层级学习的目标的。教材编写应由原先的文体循环系统转变为能级递进，即按照语文能力分级、逐层递进安排教学内容，循序渐进，注重学生学习陈述性知识和程序性知识之间的层级性，使学习语文知识与习得语文素养之间呈现一种螺旋式上升的趋势。

（二）理论系统建设

加强与语文相关的专业基础理论、课程理论、教学理论、知识理论、教育心理学理论、教育目标分类理论等理论系统的建设。从以往教材编写的语文专业理论基础来看，语言学基础知识、文艺学基础知识和文章学（写作学）基础知识都是必不可少的。其他如教育目标分类理论的话，如布鲁姆和加涅的教育目标分类理论，对语文教材编制都有着很大的启示作用的。另外，像教育心理学专业理论知识、相关的课程与教学理论知识，对语文教材的编制都是非常重要的。

（三）知识系统建设

确定语文教材的基础知识，应由狭义的知识观转向广义的。我国语文教材编制过程中，语文知识向来都被称为“知识点”，即是片段性和碎片化的，知识目标也都是一贯认为需要掌握字、词、句、段、篇等狭义基础知识。必须建设系统的、广义的语文教材知识系统，也就是从认知心理学出发的陈述性知识、程序性知识和策略性知识。语文教材的编制，从知识系统方面，不仅要向学生呈现陈述性知识，还要按照一定的逻辑顺序呈现相关的程序性知识，形成完整的、富有逻辑的语文知识系统。

（四）选文系统建设

“文选型”语文教材，其选文系统的建设是尤其重要的。

1.选文必须具有当代品格

我国语文教材编制必须体现当代品格，在关注传统，传承历史积累的同时，还要与时俱进，关注现实。教材选文主题应该集中、明确，体现当代文化建设的丰富收获，如多收入一些中外当代作家的优秀作品，既易于学生理解和把握，又可以反映语文课程与社会阅读走向的紧密联系。同时，语文教材编制应该体现新时代的特点和现代的意识，利于引导学生更加关注当代生活，关注周围的现实生活，培养健康的审美情趣，让学生在丰富的社会生活氛围中学习语文。

2.选文必须坚持学生本位，符合学生身心发展规律

《义务教育语文课程标准》（2011年版）“关于教材编写建议”部分有明确提到：“教材应符合学生的身心发展特点，适应学生的认知水平选文，密切联系学生的经验世界和想象世界。”[4]当前语文教材编制专家已深刻认识到了学生本位的重要性。而“文选型”语文教材作为主要的我国语文教材，其选文特点上必须体现学生本位，重视学生的心理需要，特别是在落实义务教育阶段各学段的教育目标方面，需要结合学生学习语文的认知特点和心理发展规律，从文体、题材、主题、语言等各个方面精心选择适合不同学段的学生阅读的课文。

3.选文必须体现丰富的人文内涵

语文课程拥有丰富的人文内涵，是人文性非常强的一门学科。学生学习语文，不仅是学基础知识，更是培养人文素养和多元的鉴赏理解能力。语文教材的选文，承载着丰富学生基本语文知识、素养和人文内涵等重要功能，其选文本身必须丰富，题材、体彩、风格和国别多元化，还要体现丰富的人文内涵，文质兼美，体现典范性和内涵性，可以对学生进行深入的文化熏陶与感染。

注释：

[1]倪文锦，欧阳汝颖主编：《语文教育展望》，上海：华东师范大学出版社， 2002年2月版。

[2]王学丽：《关于改革我国“文选型”语文教科书编写体例的思考：以中学语文教科书为例》，鲁东大学硕士学位论文，2014年。

[3]吴定刚，胡志强：《语文篇汇制教材之我见》，吉首大学学报（社会科学版），1992年，第2期。

[4]中华人民共和国教育部制定：《义务教育语文课程标准（2011年版）》。

参考文献：

[1]倪文锦，欧阳汝颖主编.语文教育展望[M].上海：华东师范大学出版社，2002.

[2]王学丽.关于改革我国“文选型”语文教科书编写体例的思考：以中学语文教科书为例[D].烟台：鲁东大学硕士学位论文，2014.

[3]孙咏梅.论古代语文“文选型”教材和“选书型”教材的优势和局限[J].青年文学家，2013，（20）.

[4]吴定刚，胡志强.语文篇汇制教材之我见[J].吉首大学学报（社会科学版），1992，（02）.

[5]陈思.新时期人教版高中语文教材选文变革研究[D].新乡：河南师范大学硕士学位论文，2014.

[6]钱吕明.文选型教材的教学功能：应从混沌走向清晰[J].宁波大学学报（教育科学版），2005，（1）.

方案选型 第12篇

在某煤化工项目生产中, 利用焦炉气生产甲醇, 其甲醇精馏工段采用国内先进的节能型三塔精馏加回收塔装置。笔者设计了该项目中甲醇精馏工段加压塔的控制方案, 并给出相关仪表的选型及其安装中的注意事项。

1 工艺流程①

在甲醇精馏工艺流程中 (图1) , 包含有预塔、加压塔、常压塔及回收塔等大型设备。预塔用来除去粗甲醇中的溶解气 (如CO2、CO及H2等) 及低沸点组分 (如二甲醚和甲酸甲酯) 。加压塔和常压塔用于除去水和高沸点介质 (如乙醇和高级醇) , 同时获得高纯度的优质甲醇产品。另外, 为减少废水排放, 工艺中增设了甲醇回收塔, 用来进一步回收甲醇, 减少废水中的甲醇含量。

2 控制方案

在整个甲醇精馏单元中, 加压塔和常压塔是用来去除水及乙醇等高沸点组分不生产精甲醇的, 其中常压塔塔底介质通过加压塔塔顶甲醇蒸气来加热, 加压塔是常压塔的动力来源[4]。因此加压塔的稳定控制是整个精馏装置稳定运行的关键。笔者针对加压塔的控制设计了如图2所示的控制方案[5], 加压塔压力与冷凝器液位控制采用单回路控制方案, 加压塔塔釜温度控制采用温度与蒸气流量的串级控制方案, 加压塔塔釜液位控制采用液位与采出流量的串级均匀控制方案。串级均匀控制的目的是保证加压塔塔釜采出量 (即进常压塔进料) 稳定, 塔釜液位在允许范围内缓慢变化。

3 仪表选型

在整个甲醇精馏单元的仪表设计中, 涉及温度、压力、流量、液位及控制阀等仪表的选型。

3.1 温度仪表

温度测量元件采用外套管保护, 外套管的材质不低于管道或设备材质, 管道上的温度计插入深度2~5″ (1寸=33.3mm) 。设备上的插入深度一般在300~350mm, 但需考虑特殊情况, 如设备内是否有阻挡件等。塔盘间的套管插入深度需考虑塔内件与套管的冲突。

3.2 压力仪表

在甲醇精馏单元中, 对于Na OH易结晶介质, 需选用隔膜压力表。压力微正压时, 需采用膜片压力表。泵出口压力选择耐振型压力表。常压塔和回收塔塔釜远传压力测量, 考虑介质易冻, 宜采用远传压力变送器。

3.3 流量仪表

甲醇精馏工段中所需的流量仪表包括:

a.节流装置。利用节流装置计算软件对不同的节流装置类型、取压方式和工艺条件, 进行开孔直径、β比及前/后直管段等计算, 也可通过开孔直径和工艺条件返算差压值。一般孔板节流孔径要满足d≥12.5mm、0.2≤β≤0.75。在实际选型中, 考虑压差和压损, 一般取0.5≤β≤0.7。标准孔板法兰取压时, 为保证法兰厚度, 方便开孔, 法兰的公称压力等级不低于5.0MPa。

b.德尔塔巴。德尔塔巴对直管段要求小, 因此被用于大口径流量的测量;同时其压损较小, 节能降耗, 在测量蒸气介质时使用较多。

c.远传转子流量计。小口径且不参与控制的流量测量采用远传转子流量计。选型时, 需通过样本中的公式将介质转换成标况下空气或水的流量, 再选用合适口径的流量计。

3.4 液位仪表

常规塔设备的液位测量一般选用差压式液位计。对液位小于1 500mm的设备选用浮筒液位计。碱液槽中为30%Na OH介质, 易结晶, 因此选用双法兰液位变送器。地下槽的液位测量, 考虑到地下可能积水, 仪表不易维护且易损坏, 因此采用顶装式液位仪表超声波物位计。

3.5 控制阀

根据工况和控制系统要求, 控制阀选择了单座阀、套筒阀及蝶阀等。首先进行Cv值的计算, 需要注意的是, 不同状态的介质, 其Cv值的计算公式不一样。针对液相流体, 不考虑闪蒸和气化工况, Cv值主要与密度、体积流量和进/出差压有关, 即, 其中G为介质与水的比重, Q为体积流量 (m3/h) , Δp为进/出口差压。

针对气相流体, Cv值主要与密度、介质温度、体积流量和进/出口压力有关。同时分为两种情况, 当时, , 其中p1为进口压力。针对蒸气, Cv值主要与质量流量、温度和进/出口压力有关, 同时分为两种情况, 具体为:当时, , 其中W为质量流量, K=1+ (0.001 3×过热温度℃) 。

阀开度的计算主要与可调比、选择的额定Cv值、计算Cv值和流量特性有关。阀门材质的选择原则是, 阀体材质不低于管道材质, 阀内件材质则根据介质和工艺条件选择合适的不锈钢。在出现闪蒸及汽化等工况时, 阀芯和阀座的材质需要考虑硬化处理或其他特殊处理。

4 仪表安装注意事项

安装压力仪表时, 对蒸气和温度大于60℃的介质, 需采用冷凝管;测量脉动压力时, 选用缓冲罐。测量液体或蒸气压力时, 变送器尽量低于取压点安装, 使测量管路内不易聚集气体。测量气体压力时, 变送器高于取压点安装, 以利于管道内冷凝液回流至工艺管道。在测量常压塔和回收塔塔顶的压力时, 考虑到塔顶微正压, 因此采用变送器短安装的形式。德尔塔巴差压变送器采用一体式和分体式安装, 介质温度较高时, 采用分体式, 防止烫坏变送器;其他介质时采用一体式安装。差压变送器高于或低于取压点的安装方案与压力变送器的安装方案一致。其他需要注意的是, 仪表到汇线桥架的电缆为铠装电缆, 采用断开式连接;保温箱的安装位置要尽量靠墙或柱安装, 避开通道。

5 结束语

针对某焦炉气制甲醇项目中的甲醇精馏工段, 设计其加压塔的控制方案, 并结合规范对该工段中的温度、压力、流量、液位及控制阀等仪表选型和安装进行说明。该项目投运后, 甲醇精馏工段的控制系统及其所属仪表仪表, 皆运行良好。

摘要：设计焦炉气制甲醇项目中甲醇精馏工段加压塔的复杂控制方案, 并结合工程经验与相关标准规范, 对相关仪表的选型和安装注意事项进行说明。

关键词：甲醇精馏,加压塔控制,复杂控制,仪表选型,安装事项

参考文献

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[2]何明珍.甲醇联合压缩机推力瓦温高的分析与处理[J].化工机械, 2012, 39 (5) :677~678.

[3]缪啸华, 宋淑群, 王建华, 等.基于模糊神经网络的甲醇合成塔转化率软测量模型[J].石油化工自动化, 2012, 48 (2) :32~35, 40.

[4]赵绍民, 王磊, 邵立红.甲醇三塔精馏质量的优化控制[J].化工生产与技术, 2002, (2) :39~42.