节能性分析范文

节能性分析范文（精选10篇）

节能性分析 第1篇

关键词：地源热泵,空气源热泵,工况参数

0 引言

能源和环境问题是当代人类面临的两个重大社会问题。能源是促进经济发展的动力, 是人类社会发展的物质基础, 但随着世界经济和人口的迅速增长, 能源消耗急剧增加, 并由此产生了制约经济发展和影响人类生存的环境污染问题, 已日益成为公众关注的焦点。从能源发展战略来看, 人类必须寻求一条可持续发展的能源道路。

1 地源热泵系统概述

能源和环境问题是当代人类面临的两个重大社会问题。能源是促进经济发展的动力, 是人类社会发展的物质基础, 但随着世界经济和人口的迅速增长, 能源消耗急剧增加, 并由此产生了制约经济发展和影响人类生存的环境污染问题, 已日益成为公众关注的焦点。从能源发展战略来看, 人类必须寻求一条可持续发展的能源道路。地源热泵是利用地下土壤温度相对稳定的特性, 通过埋地换热器与大地进行冷热交换, 实现供冷供热的目的, 是一项高效节能、有利于环境保护和可持续发展的空调冷热源技术。据世界环境保护组织 (EPA) 估计, 设计安装良好的地源热泵系统平均可节约用户30%~40%供热制冷空调的运行费用。但地源热泵的初投资不仅包括传统空调系统所包含的地上部分管路及设备投资, 还包括地埋管系统材料费用、地埋管敷设费用及相应土地使用权或所有权的投资。仅地下埋管换热器的投资就约占系统投资的20%~30%[1,2]。

由于地源热泵系统的初投资明显高于空气源热泵系统及冷却塔水冷机组加锅炉系统, 因此地源热泵系统必须更节能, 在运行费用方面显著低于传统空调系统, 才能有实际利用价值。即只有当地源热泵系统的冬、夏季季节能效比都高于冷水机组加锅炉、空气源热泵时, 才能保证地源热泵系统的节能效果, 在运行过程中得到回报。

2 节能性比较确定方法及条件

以南京地区为例, 首先统计出以小时为单位的各温度发生时间, 即南京地区夏季、冬季运行温频表, 见表1、表2。夏季季节能效比的计算取6月、7月、8月、9月4个月, 冬季季节能效比的计算取12月、1月、2月、3月4个月。

然后, 计算出各空调系统的季节能效比。根据中国标准GB/T 7725—2004房间空气调节器, 季节能效比分为制冷季节能效比SEER和制热季节能效比HSPF。

制冷季节能效比SEER定义为在正常的制冷季节, 空调器在特定地区的总制冷量与系统总输入能量之比, 即:

制热季节能效比HSPF定义为在正常的供热季节, 空调器在特定地区的总制热量与系统总输入能量之比, 即:

式 (1) ~ (2) 中, RSEER为制冷季节能效比;RHSPF为制热季节能效比;REER为能效比;q为热泵在某一温频段提供的冷 (热) 量, k W;W为热泵系统在某一温频段的耗能量, k W, 包括耗能量WC、水泵耗能量Wp和辅助加热量Ws, 制冷时Ws=0;Δt为室外气温在某一温频段内的时间数, h;下标r表示热泵以制冷模式运行, h表示以制热模式运行, u代表有效制热量, c代表压缩机, s代表辅助, p代表水泵;i=1, 2…n;j=1, 2…m分别为制冷与制热季节划分的温频数;m, n为各温度发生总时间数。

3 确定实例

3.1 夏季季节能效比计算

采用制冷量为1 350 k W的空气源热泵机组和冷却塔水冷机组, 由公式 (1) 计算得出夏季季节能效比数据见表3、表4。

由表3计算得出空气源热泵机组夏季能效比为4.51。

由表4计算得出冷却塔水冷机组夏季能效比为4.45。

3.2 冬季季节能效比计算

采用制冷量为1 350 k W的空气源热泵机组, 由公式 (2) 计算得出空气源热泵季节能效比数据见表5。

由表5计算得出空气源热泵机组冬季能效比为3.32。

冷却塔水冷机组加锅炉系统在冬季由锅炉供热, 本文以燃煤锅炉为例, 由锅炉的燃烧效率约为0.9及煤燃烧转化为电能的效率约为0.34可得出, 当地源热泵的能效比乘以煤燃烧转化为电能的效率0.34大于煤燃烧的效率0.9时, 选择地源热泵系统才是节能的。因此, 地源热泵系统的冬季能效比必须大于2.73。

3.3 合理设计工况参数的确定

3.3.1 夏季季节能效比比较

由表3、表4得出:夏季空气源热泵机组能效比为4.51, 冷却塔水冷机组夏季能效比为4.45。因此要保证地源热泵系统夏季的节能性, 地源热泵系统夏季季节能效比SEER就必须高于空气源热泵系统夏季季节能效与冷却塔水冷机组夏季能效比之中的最大值。

3.3.2 冬季季节能效比比较

根据表5得出:冬季空气源热泵机组能效比为3.32。根据与燃煤锅炉的比较计算得出, 地源热泵系统的冬季能效比应大于2.73。因此要保证地源热泵系统冬季的节能性, 地源热泵系统冬季季节能效比HSPF必须高于上述二者中的最大值。

3.3.3 地源热泵系统季节能效比的确定

由于季节能效比是根据不同温度节点所对应的能效比综合计算出的, 能准确描述出系统在冬、夏季实际制冷量与实际输入功率之比, 因此可便捷地衡量系统节能与否, 真实反映出机组性能。

4 结语

通过计算空气源热泵、冷却塔水冷机组加锅炉系统的冬、夏季季节能效比, 经过比较分析, 最终得出能确保地源热泵系统节能效益的季节能效比。既简化了计算过程, 又保证了地源热泵的节能优势, 可作为工程设计的基础, 为地源热泵系统设计提供依据。

参考文献

[1]马最良, 吕悦.地源热泵系统设计与应用[M].北京:机械工业出版社, 2007.

节能性分析 第2篇

【关键词】建筑电气设计；电气设计安全性；电气设计节能性；供配电系统；电气照明；电气接地安全

【中图分类号】TU85 【文献标识码】A 【文章编号】1672-5158（2013）01—0224-02

0 引言

随着人类社会经济的持续增长，建筑的能耗越来越高，尤其是对电力能源的消耗越来越高，人们使用的各种电器设备也得到了空前的普及与发展，从以前的一个家庭共用一个电器发展到了现在的一个家庭中的每个人都拥有至少三至五种电器。这种变化就使得建筑电气设计必须在兼顾安全性的前提之下对建筑进行节能设计，以降低建筑的整体能源消耗。据统计，我国的电能的能耗重点既不是农业也不是工业，而是我国的建筑用电，因此，在现阶段对建筑进行安全性与节能性设计有着双重的意义，一方面降低了占我国绝大多数能耗的建筑用电，另一方面提高了我国的人居用电的安全。我国目前的建筑业呈现出了一种极速发展的态势，每年都有十几亿平方米的建筑面积增加到现有的建筑面积中来，试想，如果这些新增的建筑面积都能够达到安全性与节能性的统一，将为我国节约巨大的能源消耗。因此，我国的建筑设计师必须以降低能耗、保证安全为建筑设计的根本方针，在满足建筑用电基本要求的大前提下，进行电气创新设计，降低建筑的无功能耗与不必要的消耗。

一、建筑电气设计的原则

我国对于建筑的电气设计早已有了国家级的明确的设计规范，然而却在节能性与安全性方面没有作出具有创新与指导意义的说明。但是建筑设计师的建筑设计必须在遵循电气设计规范要求的基础上，发挥建筑设计师的个人智慧与知识力量，为建筑设计出既能全面满足人民群众用电需求，又能实现建筑整体节能目标的高效低能耗的设计蓝图。

二、建筑电气设计的安全性

建筑电气设计的安全性主要体现在，建筑要提供在紧急情况下所必备的火灾自动报警系统以及防雷的安全接地系统，还要保证电气照明以及供配变电系统的正常运行。

2.1 电力供应

电力是我国目前几乎所有建筑物中不可或缺的一部分，电力不但是人民群众生活的基本保障，而且更是建筑物发挥其人居功能的必要条件。我国目前的许多新建建筑物都已经采用了双电源制，即分别从不同的局端接入到建筑物的两侧，形成双独立电源的供电系统。这种两路独立的供电系统在平时可以同时对建筑物进行供电，在其中的某一局向出现电力系统故障与检修时，另一局向的电力系统继续为建筑物提供不间断的电力供应。这就使得建筑物实现了在停电情况下的电梯、安全照明等必要设施的安全性。在我国的一些较为高档的建筑物内还设有应对紧急状况的发电机组，这些发电机组通常为燃油或燃汽驱动，在检测到市电出现故障之后，该机组可以立即启动，并可以在最短10秒钟左右恢复对整栋建筑物电力供应，以保证应急用电、照明用电、电梯用电、消防用电的安全。此外，高压开关柜是所有建筑物的重要电气设备，我国专门对高压开关柜进行了相关的规范要求。并且对于变压器也做出了相关的规定，其中建筑设计人员需要注意的是传统的油浸式已经禁止在建筑物的主楼内使用。对于容量低压配电屏的出线，应做成手车式。

2.2 供电线路

居住建筑中各种电路繁多。为保证各种设备电路的稳定、安全运行，供电电路的主线截面不能随意更改。如果要更改也要参照规范作相应的计算验证后再更改。否则线路截面的变小，使电阻变大，功率过载将导致电路发热或引发火灾。

2.3 电气设备的接地

现在建筑中存在电脑、电视、冰箱等大量电子设备，电子设备通过保护接地系统的重复接地与共用接地体相连，为保证人员安全，此共用接地体的电阻不应大于1Ω。

2.4 建筑消防控制

建筑消防设计指火灾自动报警灭火系统，包括火灾探测器、分区消防报警控制器、消防中心和气体自动喷射灭火及自动洒水灭火系统等四个部分，实现报警灭火自动化。其中，消防线路要求要求穿金属管或者暗敷，目的是火灾发生后可以保持消防线路的正常使用，保证信号、命令得到有效的传输。消防水泵的控制尤为重要，为且确保安全，消防水泵的控制应设置两路：一条由引至消防水泵控制柜；另一路则引至消防控制室。

三、建筑电气设计的节能性

建筑电气设计是建筑设计的一部分。为降低建筑的能耗，建筑电气设计师也应从全盘考虑，既要兼顾初投资还要考虑建筑电气的运行能耗。下面分别从变压器、线路、照明几个方面给与分析。

3.1 变压器的选择

变压器应选用节能型变压器，高导磁的优质冷轧晶粒取向硅钢片和先进工艺制造使硅钢片的磁场方向接近一致，可以铁心的涡流损耗；良好的接缝密合，可减少漏磁损耗。与老产品比，节能型变压器空载损失和短路损失降低，10KV系列分别降低41.5%和13.93%。平均每千伏安年节电9kW？h。节能型变压器，因其具有损耗低、质量轻、效率高、抗冲击、节能显著等优点，而在近年得到了广泛的应用。

理论上计算变压器负载率为50%时，变压器的有功耗能能耗最小。但此时变压器的无功能耗增加，因此要考虑综合经济效益后进行选择。工程中变压器的容量选择在考虑初投资和运行费后，一般变压器的负载率取容量的80%。

3.2 配电线路损耗

建筑中供电线路长且多，由于电阻的存在，当电流通过时就会产生功率损耗，其计算公式是：式中：△P-三相输电线路的功率损耗；I-钱电流；R-线路相电阻。对于供电线选定的条件下，“R”值不变。可见电流越大，电路损失越大。线路的电阻R=p L/S，电阻与电阻率p、导线长度L成正比，与导线截面S成反比。要减少电阻损耗应从以下几个方面考虑：选用电阻率p较小的导线，如铜芯导线较佳，铝线次之。减少导线长度，在设计中线路应尽量走直线少走弯路，另外在低压配电中尽可能不走或少走回头路。

3.3 电动机的节能分析

减少电动机损耗的主要途径是提高电动机的工作效率和功率因数。但是在具体工程中电动机通常都是水暖及建筑等专业设备所配套的，因此电气设计节能措施主要在运行过程中。除了就地电容器补偿减少线路损耗外，还应减少电动机低效率的轻载和空载运行。

3.4 照明节能

照明节能设计就是在保证作业面视觉要求、不降低照明质量的前提下，减少照明系统中光能的损失，从而最大限度的利用光能，通常的节能措施有以下几种：

（1）充分利用自然光，在设计中电气设计人员应多与建筑专业配合，做到充分合理地利用自然光使之与室内人工照明有机地结合，从而节约人工照明电能。

（2）使用高效节能灯具和高效电子镇流器、节能型电感镇流器、电子触发器以及电子变压器等，公共建筑场所内的荧光灯宜选用带有无功补偿的灯具，紧凑型荧光灯优先选用电子镇流器，气体放电灯宜采用电子触发器。

（3）对于照明灯具进行控制也是一种行之有效的节电方法。根据照明使用特点可采取分区控制灯光或适当增加照明开关点。卧房、病房、客房等床头灯可采用调光开关，高级客房采用节电钥匙开关，公共场所及室外照明可采用程序控制或光电、声控开关，走道、楼梯等人员短暂停留的公共场所可采用节能自熄开关。

四、结语

建筑电气的安全和节能措施还有很多，设计的节能潜力很大，广大电气设计人员在设计中应精心考虑，反复比较设计方案，拿出一套符合各种技术指标，满足功能需求的前提下，行之有效而又切实可行的节能措施，从而达到真正安全节约的目的。

参考文献

[1]江亿.中国建筑能耗远低于发达国家（第一部分）.http：//www.chinadialogue.net

[2]中华人民共和国公安部.《火灾自动报警系统设计规范》.GB50116-98

[3]李蔚.在建筑电气设计中的节能技术措施.电气应用.2007，2（10）：12-15

建筑物窗体与玻璃的节能性分析 第3篇

玻璃窗由窗框 (包括框架、密封件、五金件) 及玻璃构成。隐性玻璃幕墙虽然从外部看不到边框, 但实际上也有不透明的框架部分。

通过玻璃窗传递的总热量Q可表达为:

式中:Qg通过玻璃的传热量;

Qf通过窗框的传热量;

Ql通过缝隙渗透的空气的传热量。

1.1空气渗透漏热Q1

Ql的大小取决于窗户的气密性。由于窗户密封性差使窗内外冷热空气在压差和温差作用下通过缝隙交换造成的能耗相当大, 我国许多建筑物此项能耗可占到整窗能耗的1/3甚至更高。原则上讲, 要降低Ql值, 在非采暖或制冷期应尽可能自然通风, 在采暖或制冷期, 应尽可能使进气和出气进行热交换, 或利用地热等天然能源对进气预热或预冷等方式进行节能的换气。

1.2玻璃和窗框的能耗相对增热 (RHG)

产生公式 (1) 中Qg和Qf的主要来源:一是由室内外温差引起的传热, 二是太阳辐射引入的传热, 二者之和称为相对增热 (RHG) , 在忽略窗框从太阳辐射吸收得热的条件下, 可得到:

式中:T0室外空气温度;

Ti室内空气温度;

Kw整窗的传热系数;

Se玻璃的遮阳系数;

SHGF太阳辐射得热因子。

由公式 (2) 中第一项是温差引起的传热, 如果以室外向室内传热为正值, 则当T0>Ti时 (例如夏季) , 则第一项为正值, 表明热量从室外传入室内为“得热”;当T0

由于太阳辐射是由室外射向室内的, 所以公式 (2) 中第二项总是正值为“得热”。

从节能的角度看, K值表征围护结构的“保温”性能, Se表征其“隔热”性能。

由此可见, 设计“节能窗”时应注意以下三点:

(1) 只要窗户内外存在比较大的温差 (T0-Ti) 且持续时间较长, 比如需要长时间供暖或空调制冷, 原则上讲, 为了降低能耗, 玻璃窗的Kw值应该尽可能低, 其标准应和当地建筑物墙体K值标准相匹配。实行时还要根据建筑物的类型和内外条件作精心的设计。

(2) 要根据建筑物所在地区, 朝向等因素来选取玻璃的Se参数, 例如在阳光充沛的热带地区, 应选Se低的遮阳型玻璃, 减少“得热”, 以降低制冷能耗, 低层建筑也可以采用外遮阳来调解“得热”。设计时应与玻璃参数选取统一考虑。在严寒地区, 则应选Se高的高透性玻璃, 增加“得热”以降低采暖能耗。

(3) 公式 (2) 中第一项和第二项看似互相独立, 其实不然, 第一项中玻璃的Kg值越小, 说明此玻璃的热阻越高, 会影响第二项中玻璃吸收太阳辐射升温而形成的二次辐射得热。

1.3玻璃窗的传热系数KW及其构成窗框传热系数Kf和玻璃传热系数Kg

玻璃窗由窗框和玻璃构成。在忽略窗框与玻璃之间横向传热的简化条件下, 设玻璃的传热系数为Kg, 面积为Mg, 窗框的传热系数为Kf, 面积为Mf, 则可将Kw表达为:

设表示窗框面积在整窗面积中占的百分比, 简称窗框比。

则上式可化简为

要降低整窗的Kw值来和墙体K值匹配。可根据 (3) 式作些分析。

2 中空玻璃和真空玻璃

2.1中空玻璃和真空玻璃的结构

中空玻璃是目前节能玻璃的主流产品, 其结构如图1所示。

真空玻璃是节能玻璃中崭露头角的新产品, 其结构如图2所示。

2.2中空玻璃和真空玻璃的传热机理

由于结构不同, 真空玻璃与中空玻璃的传热机理也有所不同。真空玻璃中心部位传热由辐射传热和支撑物传热及残余气体传热三部分构成 (合格产品中残余气体传热可忽略不计) , 而中空玻璃则由气体传热 (包括传导和对流) 和辐射传热构成。

由此可见, 要减小因温差引起的传热, 真空玻璃和中空玻璃都要减小辐射传热, 有效的方法是采用上述低辐射膜玻璃 (Low-E玻璃) , 在兼顾其它光学性能要求的条件下, 膜的发射率 (也称辐射率) 越低越好。二者的不同点是真空玻璃不但要确保必须的真空度, 使残余气体传热小到可忽略的程度, 还要尽可能减小支撑物的传热, 中空玻璃则要尽可能减小气体传热。为了减小气体传热并兼顾隔声性及厚度等因素, 中空玻璃的空气层厚度一般为9～24mm, 以12mm居多, 要减小气体传热, 还可用大分子量的气体 (惰性气体如氩、氪) 来代替空气, 但即便如此, 气体传热仍占据主导地位。

2.3各种玻璃的K值

美国伯克利洛仑兹实验室M.Rubin教授等所作的玻璃K值模拟计算, 结果如图3所示。图中给出单片玻璃, 空气层厚度为12.7mm的中空玻璃和双中空玻璃的“K值辐射率ε”关系图。模拟的室外温度为-18℃, 风速24kmh-1。图中用阿拉伯数字标明L o w-E膜所在位置, 数字1表明Low-E膜在从外数第1表面, 依次类推。

由图3分析得出:

(1) Low-E膜对降低K值起着重要作用, 普通建筑玻璃表面辐射率ε约为0.84, 随着ε由0.84降低, 每种玻璃相应的曲线都呈大幅度下降趋势。

(2) 单片玻璃膜在第2表面 (即内表面) 的K值比在第1表面低得多, 因此, 单片使用Low-E玻璃时, 膜面应置于室内侧。

对于双片玻璃构成的中空玻璃或真空玻璃, Low-E膜置于内表面 (2或3) 的K值比膜置于外表面 (1或4) 要低得多 (图中真空玻璃只给出膜置于内表面的曲线) , 对于三片玻璃构成的双中空或双真空玻璃, Low-E膜也必须置于内表面 (2或3或4或5) 才能得到低的K值。总之, 膜必须置于气体对流和传导影响最小的位置, 才能突出降低辐射传热的效果, 这从物理上是容易理解的。

(3) 从对降低K值的效率来看, Low-E膜用于中空玻璃远胜于单片使用, 而用于真空玻璃又远胜于中空玻璃, 随ε降低, 真空玻璃K值曲线下降更陡, K值远低于双中空玻璃。更勿论双真空玻璃了。这也是真空玻璃有发展前景的原因之一。

目前国内可制作真空玻璃的在线Low-E (硬膜) 的辐射率可达到0.17, 可制作真空玻璃的离线Low-E硬膜的辐射率可在0.04～0.10之间选择。

节能性分析 第4篇

一、2009年节能形势好于去年,年度单位GDP能耗下降率有望超过5%

继2006年全国单位GDP能耗下降1.79%、2007年下降4.04%、2008年下降4.59%后,2009年上半年累计下降3.35%,降幅同比提高0.47个百分点。2009年度单位GDP能耗下降率有望超过5%。主要依据如下:

(一)工业能源效率水平持续提升

今年上半年,主要耗能行业增加值能耗普遍下降,如有色金属行业下降19.59%,化工行业下降15.16%,纺织行业下降11.45%,钢铁、建材、电力和石油石化行业降幅在8—9%之间,煤炭行业也下降了近4个百分点。在年综合能源消费总量1万吨标准煤及以上的重点企业的25个重点耗能产品中,吨水泥综合能耗下降7.69%,吨钢综合能耗下降1.72%,火电发电煤耗下降1.49%,吨原煤生产综合能耗下降9.35%,吨原油加工综合能耗下降0.92%,单位电解铝综合能耗下降0.95%,单位乙烯生产综合能耗下降1.02%;在108项单耗指标中,有80%呈下降趋势。工业能源消费占我国能源消费总量的70%左右,工业领域能源效率水平的提高,对降低单位GDP能耗有较大推动。

(二)结构调整继续保持转好走势

上半年第三产业比重同比提高0.5个百分点,第二产业比重同比下降0.8个百分点。今年1—7月,除建材行业工业增加值增速高于工业增加值同比增速外,冶金、电力、石油、煤炭、化工和造纸行业的增加值增速均低于工业增加值7.5%的增速,且增幅回落明显(见表1)。

2009年1—7月主要高耗能产品产量除水泥、生铁、钢材和纸及纸板与去年同期相比保持较快增速外,乙烯、十种有色金属等一些高耗能产品产量出现负增长;除水泥外所有高耗能产品产量增幅比去年同期明显回落。主要高耗能产品产量明显回落,有利于工业结构调整,提高工业能源利用效率。

(三)城镇固定资产投资继续转向高附加值行业和第三产业,有利于结构节能

从城镇固定资产投资在制造业的分布看,今年1—7月,城镇固定资产投资在制造业中高附加值行业的增速普遍快于制造业平均水平(见表2),特别是通用设备制造业、电气机械及器材制造业、食品加工业和医药制造业的投资增速较快,有利于工业内部结构调整。

从城镇固定资产投资的产业分布看,以交通运输、商业服务业、金融和科研及技术服务为代表的第三产业,城镇固定资产投资与去年同期相比增速明显加快(见表3),同时采矿业、制造业、房地产业和金融业的投资增幅明显回落。城镇固定资产投资更多地投向高附加值工业行业和第三产业,无疑地将推动结构优化和社会能源效率水平的提升。

(四)相继出台财政补贴政策和适时启动社会节能工程,发挥了拉内需、促节能的效果

今年国家发展改革委和财政部继续采用财政补贴方式推广1.2亿只节能灯;财政部支持在北京、上海等13个城市采取财政补贴方式,鼓励在公交、出租等领域推广使用节能与新能源汽车;出台鼓励汽车、家电“以旧换新”的政策;开展“节能产品惠民工程”对高效节能房间空调器进行财政补贴等大型社会节能工程,既拉动了国内消费,也提高了节能产品的市场占有率,同时增强了全社会的节能环保意识,对完成今年节能目标起到了积极的推动作用。

二、完成“十一五“节能目标面临的主要困难

(一)国内外经济复苏形势仍不明朗,不排除经济再次出现波动的可能性

今年1—7月份我国城镇固定资产投资额同比增长32.9%,比去年同期高了5.6个百分点;根据国家统计局数据,上半年投资对经济增长的贡献率为87.6%,拉动GDP增长6.2个百分点。从海关总署提供的数据看,截至2009年8月我国进出口总值与去年同期相比减少22.4%;从30种主要工业品出口量值统计数据看,除食糖的出口数量和金额均呈增长态势外,其他主要出口工业产品的金额均呈现负增长,绝大多数产品出口数量也呈负增长态势。上述数据说明,我国上半年经济增长主要是靠投资拉动的,出口对经济增长的驱动作用尚未恢复,内需对GDP的贡献仍较弱,我国经济重新回归高位增长,且做到投资、出口和内需协调拉动经济增长的态势还不明朗。从全球经济复苏形势看,美国尽管经济出现复苏迹象,但造成金融危机的主要问题如信贷监管、美元贬值等仍然没有得到解决,不排除会出现再次经济动荡的可能。如果经济再次动荡,无疑将再次给节能减排带来压力。

(二)经济发展模式尚未得到显著转变,结构调整进展缓慢

我国目前出现的经济增速放缓不是金融危机造成的,更不是单纯输入型经济困难,而是长期以来经济结构不合理的集中反映。但在应对金融危机和经济危机的压力下,各地“保增速、促内需”的主要手段还是依靠上技术成熟、投资大、见效快的重化工业项目;有些地方还擅自出台了一些高耗能行业电价优惠政策;为了追求本地经济的触底回升,不惜重开已关停的落后高耗能生产能力。这种做法加剧了结构不合理矛盾,迫使优化产业结构和工业结构的进程放缓,不利于结构节能。

(三)经济复苏措施最先拉动的仍然是高耗能行业,完成“十一五”节能目标的压力增大

中央政府拉动内需的4万亿投资,以及由此撬动的大量社会投资,无疑地对应对经济危机和实现今年GDP增长8%的目标发挥了重要作用。但是,也不可否认的是4万亿在铁路、公路、机场、水利等重大基础设施建设和城市电网改造、灾后恢复重建、廉租住房和棚户区改造等保障性住房,以及农村水电路气房等民生工程和基础设施等主要领域的投入,将最先拉动钢铁、建材、有色金属等高耗能行业的复苏。目前,钢铁、有色、建材以及化工四大行业已经出现了显著回暖。今年7月份,钢铁、水泥和10种有色金属的单月产量均达到近年来高位。水泥今年1—7月份产量已经达到8.78亿吨,比去年同期的7.68亿吨增加了1.1亿吨;钢材产量也比去年同期增加了2600万吨。高耗能行业的率先复苏和快速增长,将给完成“十一五”节能目标带来巨大压力。

三、关于2010年节能工作重点的建议

“十一五”前3年完成了单位GDP能耗下降10.1%的进度目标。如果2009年单位GDP能耗能够实现下降5%的目标,那么2010年单位GDP能耗下降率必须达到6.35%,才能实现“十一五”末期单位GDP能耗下降20%的目标。据此,对完成“十一五”节能目标的基本估计:今明两年继续努力基本可以完成“十一五”单位GDP能耗下降18%的目标;如果进一步加大节能工作的力度,才有可能实现节能20%的目标。为此,建议2010年节能工作的重点应该放在以下几个方面:

(一)制定以科学发展为核心的年度GDP增长目标值,推动结构节能

理性应对“转型挑战”,如果说因结构调整不可避免造成的经济增长回落是一个必须经历的阵痛过程,就应该避免“长痛”而选择“短痛”,适当降低年度GDP增长速度的预期,引导地方摆脱“惟GDP增长”的发展理念和做法,为结构调整、提高发展质量、积攒后发优势留出空间。

(二)尽快将中央引导性投资由以基础设施为主转向节能环保等新兴产业

正确认识中央拉动内需投资的作用和效果,及时转变投资方向,引导社会资金尽快投向节能环保等新兴产业,推动节能技术和产品研发、节能技术改造和节能服务产业的发展,为扩大内需、开拓市场、实现经济又好又快发展走出一条新路。

(三)继续完善和执行节能目标评价考核制度

连续实施两年的省级政府节能目标完成情况评价考核工作,大大提升了地方政府对节能工作的重视程度,推动地方建立起完成“十一五”节能目标的工作体系和机制,提高了政府节能管理能力,锻炼了一支打硬仗的队伍,成为完成“十一五”节能目标的最有效支撑手段。明年要继续实施节能目标评价考核工作,总结经验,与时俱进地完善考核评价指标体系,落实奖惩措施,建立主要行业、部门完成节能目标评价机制,切实保证“十一五”节能目标的实现。

(四)落实奖优罚劣

2010年是“十一五”的最后冲刺年,建议重视和做好表彰先进、曝光落后、惩处违法行为的工作,鼓士气、扬斗志,强抓节能不放松。

(五)尽早制定“十二五”节能减排目标,保证政策的延续性

持续降低单位GDP能耗,减缓温室气体排放增长速度,是我国经济发展的必由之路。因此,要尽快制定“十二五”节能目标,引导地方和部门及时制定节能规划,持续抓好节能减排工作。

节能性分析 第5篇

纺织车间内细纱机数量众多,耗电量约占整个纺织车间耗电量的70%左右。细纱机耗电量大导致的后果之一就是机器发热量大,车间温度常常高达35 ℃以上。因此,笔者提出使用新型纺织细纱机用水冷电机来代替传统细纱机用电机,由传统向车间内散热,改为向电机周围的水管道内散热,从而大幅度降低了车间的冷负荷,提高电机运行效率,减少电机的装机功率,有效降低空调负荷,节约能源消耗,改善作业环境。

1 传统细纱机电机

传统细纱机电机运转具有以下特点:

1.1长期接近满负荷运行

作为纺织车间最主要的设备,细纱机同时使用系数一般均高达95%以上,大多数细纱机均处在不间断运行状态。由于细纱机长时间连续运行,电机温升比其他环境下电机温升要大得多,因此对电机散热要求很高。

1.2电机散热量大

细纱车间设备安装密集,装机负荷密度一般可达0.35～0.4 kW/m2,电动机数量多,装机功率大,装机功率约占整个纺织车间装机功率的70%左右,因而电机散热总量大,对空调系统的影响很大,形成很大的车间冷负荷,加热周围空气,使车间温度升高,从而加重空调系统的负担。

1.3风冷散热

目前细纱机电机的散热多采用风冷散热方式[1],即通过空气冷却电机。由于电机表面温度高达80 ℃,风冷散热可使排风高达50 ℃。如果排风散入车间,将大大提高车间温度,影响工人的劳动效率,损害工人的身体健康。很多纺织企业将电机散热排风通过地沟散入空调室,但这造成空调冷负荷增加或新风量加大。

1.4电机所在环境恶劣

细纱车间温度高,湿度一般在60%左右,电机散热不变,传统电机容易受潮。并且传统电机所在位置,纤维粉尘较多,这使电动机的通风散热受到一定的限制。

2 新型纺织细纱机用水冷电机

2.1工作原理

电机四周固定有防水金属套筒,由双层钢板组成的电机外壳与金属套筒之间形成密封空腔,空腔和循环水池、循环水泵、水管共同构成一个循环水系统,如图1所示。循环水池的水由循环水泵加压至电机外的密封空腔,来冷却电机。电机工作时所产生的热量就全部由水循环系统带走。由于同样数量水的冷却能力远远超过同等数量空气的冷却能力,故只需很小的水量就可以有效地解决传统细纱机电机的散热作用,也有效地解决了传统细纱机电机的工作噪声。同时,电机内的其他结构保持不变,因此并不增加过多的电机造价。

新型纺织细纱机用水冷电机关键是电机四周的密封空腔,该空腔是圆形结构,绕定子铁心一周。空腔内焊接一定数量的隔水板,隔水板均匀分布于空腔整个圆周,类似于S型结构。工作时,冷却水沿轴向在空腔内流动,在水道端部折回流进下一角度水道,循环一周后流出空腔,带走热量[2]。水冷电机热力计算校核主要是对比冷却系统在温升允许范围内带走的热量与电机发热损耗所产生的热量。如果前者大于后者,则水冷系统设计合理。否则设计不合理。水冷电机冷却系统在温升允许范围内带着的热量[3]为:

${\rm P}{}_w=Q\rho c{}_m\text{Δ}\theta (1)$

式(1)中Q为冷却水量,ρ、cm分别为冷却水的密度和比热,Δθ为进出空腔的冷却水允许温升,一般取为10 ℃。

进出空腔的压力损失为通过空腔的沿程阻力和局部阻力之和,一般应控制在1～1.5 m/H2O之间,冷却水的流速则应控制在2 m/s以下。

2.2工作特点

2.2.1 节能效果良好

空气在温升允许范围内带着的热量同样遵循公式(1)。按正常车间情况下,空气的密度、比热、允许温升分别为1.2 kg/m3、1.01 kJ/(kg℃)、40 ℃,水的密度、比热、允许温升分别为1 000 kg/m3、4.19 kJ/(kg℃)、10 ℃。则同等数量的水是同等数量空气的冷却效果的864倍。实际上,由于采用传统风冷散热方式的电机,一般专设散热排风道和排热风机,细纱车间散热排风量很大,可占到车间总送风量的40%左右,即用于散热的空气量远大于水冷电机用于散热的冷却水量。据估算,散热的空气量约等于水冷电机用于散热的冷却水量的10倍左右。因此,采用冷却水来冷却电机,比采用空气来冷却电机,散热效果可提高50倍以上。同时,使用新型纺织细纱机用水冷电机,循环水系统可以直接带走电机散热部分形成的冷负荷,避免进入空调系统,从而降低空调系统冷冻水耗量和送风量。据计算和实测表明:采用新型纺织细纱机用水冷电机可减少10%以上的细纱车间空调冷负荷,或15%左右的空调送风量,从而节约空调用能量。

2.2.2 降低空调初投资和运行费用

采用新型纺织细纱机用水冷电机后,电机散热被循环水系统直接带走,原有的电机散热排风将和其他排风温度一致,因此可取消原有的专设散热排风道和排热风机,排风直接回用空调室,从而简化了空调排风系统,大幅度降低了空调系统的初投资,也减少了占地面积。同时,由于空调负荷的降低,回风风机也可以降低一号,从而降低了空调系统的运行费用。

2.2.3 适用于纺织细纱车间

纺织细纱机用量大、细纱机电机所在环境恶劣。而新型纺织细纱机用水冷电机采用水密封电机,能防止灰尘进入,适应细纱车间这种含尘量高的场所。同时,新型纺织细纱机用水冷电机取消了传统风冷电机的风叶、风罩,可以大幅度减小电机体积,降低电机运行噪声10分贝以上,更易于安装在数量众多的细纱机上。原有的风冷电机,由于周围温度高,使电机周围、位于细纱机尾部区域形成一个热岛区域,而使用新型纺织细纱机用水冷电机后,车尾的温度和车头温度基本一致,车间温度基本一致,从而改善了车间环境,有利于提高工人的劳动积极性和工作效率。

2.3节能性分析

本节以南宁锦虹棉纺织有限责任公司为例进行节能性的分析。2007年7月进行的“易地搬迁建设技术改造工程”中,在三个9万锭的细纱车间中,把细纱机中传统的风冷散热电机改造为新型纺织细纱机用水冷电机,取得了极其明显的节能效果。现对本次改造的节能性分析如下。

2.3.1 节约制冷用电量

通过上面分析可知,由于循环水系统可直接带走电机散热,从而避免进入空调系统,可以降低制冷冷冻水的水量,从而降低制冷用电量。据统计,采用新型纺织细纱机用水冷电机可减少10%以上的细纱车间空调冷负荷。南宁锦虹棉纺织有限责任公司每个车间改造前为制冷机每年用电量为227万度,改造后每个车间制冷机用电量为157万度,则改造后节约用电量70万度,其中水冷电机改造的节能贡献率为60%,则水冷电机改造一项的节约制冷用电量为42万度。

2.3.2 节约散热排风用电

根据上面分析可知,采用新型纺织细纱机用水冷电机后,可取消原有的专设散热排风道和排热风机。以南宁锦虹棉纺织有限责任公司每个车间原有7套电机散热排风,每个排风风机的装机功率均为15 kW。由于之前没有安装电表,则可通过运行时间、装机功率数估算出改造前排风风机每年的用电量。按风冷散热电机每年运行6个月、同时使用系数为0.8计算,则改造前风冷散热电机耗电量为34万度。即采用新型纺织细纱机用水冷电机后,每个纺织车间可节约34万度的用电量。

2.3.3 增加循环水系统耗电量

采用新型纺织细纱机用水冷电机后,整个系统增加了循环水泵。其中每台新型纺织细纱机用水冷电机耗水量为480吨/年,每个细纱车间235台细纱机共耗水量11.28万吨。按输送吨水用电量为0.25 kWh计算,则采用新型纺织细纱机用水冷电机后,增加用电量为2.8万度。

2.3.4 综合节能量及效益

采用新型纺织细纱机用水冷电机后,每个车间节约制冷用电量42万度,节约34万度的散热排风用电量,增加循环水系统耗电量2.8万度,则每年每个车间可节约用电量为42+34-2.8=73.2万度。如果按工业用电电费0.48元/度计算,则每年节约电费35.14万元。

3 改进建议

3.1增加冷却塔,进一步增加冷却效果

当水冷电机数量更多时,为增强冷却效果,可采用图2所示的形式,增加冷却塔,把整个车间的水冷电机全部并联起来,然后与循环水池和冷却塔连接起来。这种并联系统虽然增加了冷却塔,但大大增强了整个水系统与外界的热量交换,从而增加了水冷电机的冷却效果,进一步改善车间环境,节约用电量。

3.2管道防锈处理,使用低硬度水

相对于传统的风冷电机,采用新型纺织细纱机用水冷电机的系统较为复杂,可能会发生渗水生锈的问题,降低水冷电机的使用寿命,因此应确保管道接缝处不渗水,并对水系统管道进行防锈处理,保证其电机正常使用时不生锈腐蚀。同时,为避免电机外壳处的水垢会影响换热效果,新型纺织细纱机用水冷电机要求采用硬度低于450 mg/L的低硬度水。

参考文献

[1]周义德.纺织空调除尘节能技术.北京:中国纺织出版社,2009

[2]齐文艺.水套式水冷电机.中国专利,专利公开号:CN201750239U,公开日:2011.2.16

节能性分析 第6篇

1 建筑电气设计基本原则

国家已经对建筑电气设计领域作出了明确、有效的设计规范, 但在建筑电气设计安全以及节能两个方面仍然缺乏富有指导意义和创新性的阐释。建筑设计师在进行建筑设计时必须以电气设计基本要求和相关规范为依据, 充分发挥个人知识力量和智慧, 力争设计出能够适应建筑基础用电需求, 同时又能满足建筑节能目标的一种低能耗的高效设计方案。

2 建筑电气设计安全性

在建筑电气设计过程中, 其安全性体现在以下几个方面, 即在紧急情况下, 建筑物应提供安全接地防雷系统、火灾自动报警系统、供配变电和电气照明系统, 并保证上述系统能够正常运行。

2.1 电力供应

在现代建筑中, 电力的作用极为重要。一旦中断了电力供应, 建筑物固有的多项功能可能会因此丧失, 甚至导致整个建筑物处于瘫痪状态。所以, 稳定供给建筑电力为建筑物居民日常生活与工作的正常运转创造了重要前提。在建筑物电力供应系统中, 在选择高压开关柜时应以建筑标准为依据, 选取真空开关手车式高压开关柜, 此类开关柜性能优异, 具备“五防”功能。而在选择电力变压器时, 根据建筑防火要求可知, 建筑物主楼内禁止安装大容量油浸电力变压器。此外容量低压配电屏应为手车式出线。

2.2 供电线路

建筑物内部多种线路交错繁杂, 切忌随意更改供电主线电路截面, 以免对不同设备电路安全运行与稳定性造成不良影响。如果实际情况要求必须做出更改, 也应由专业人员进行计算验证, 并强调在遵循相关规范的前提下做出更改, 否则会导致线路截面变小, 进而导致电阻增加, 功率过载造成电路发热过度, 严重时还会引发火灾。

2.3 电气设备接地

随着人们生活水平的提升, 各种家用电器也在日常生活中逐渐普及, 如冰箱、电视、电脑等各类电气设备, 此类设备利用保护接地系统重复接地部分连接于共用接地体。其中共用接地体自身电阻应保持在1Ω内, 以确保工作人员人身安全。

2.4 建筑消防控制

火灾自动报警系统在建筑消防设计中是不可或缺的, 主要包括四个部分:自动洒水与自动气体喷射系统、消防中心、分区消防控制器、火灾探测器, 整体上实现自动化报警灭火。其中消防线路应暗敷或者穿金属管, 旨在发生火灾后消防线路处于正常工作状态, 有效传输各类命令和信号。

3 建筑电气设计节能性

3.1 选择变压器

所用变压器应为节能型, 制造工艺的先进性以及优质冷轧晶粒取向硅钢片的高导磁性使硅钢片保持近乎于一致的磁场方向, 而接缝良好的密合性则降低了漏磁损耗。此类变压器具有节能、高效、质量轻、低损耗、抗冲击等诸多优点, 由此广泛应用于近年来的建筑设计中。

3.2 配电线路损耗

电流在线路中通行时常因电阻的存在而出现功率损耗, 要想降低电阻损耗, 设计人员应考虑如下因素:首先, 在选择导线时应确保电阻率相对较低, 最佳材质为铜芯导线, 其次为铝线;其次应降低导线长度, 建筑设计人员应在规划设计时应保证线路直达, 尽量少走弯路。除此之外, 低压配电线路应少走回头路, 或者尽量不走。变电所应与负荷中心尽可能地保持邻近, 使供电半径降至最小。也可提升导线截面积, 若通电线路较长, 设计人员应在满足基本要求, 如热稳定、载流量等前提下将导线截面积提升一级, 由此产生的额外建设费用可在日后运行过程中以收取的费用加以抵消或补偿。

3.3 电动机节能技术

加强电动机功率因数以及工作效率是降低电动机损耗的一个重要途径。然而在实际运行中, 电动机大多属于与建筑、水暖等专业相互配套的设备, 因而无法对其功率因数和工作效率作出优化, 所以运行环节成为控制电气设备损耗的重要一环。设计人员可通过电容器就地补偿以控制线路损耗, 还可降低低效率空载或者轻载运行, 但主要降耗策略时通过变频调速对电动机进行合理控制, 使其逐步适应负载变化, 由此在轻载时提高运行效率, 实现节约目的。

3.4 照明节能

在建筑照明节能设计过程中, 首先应确保其满足作业面视觉要求, 保持照明质量, 然后基于此来降低照明系统中各环节光能的损耗, 由此对光能予以最大限度的利用。

一般来说, 建筑照明节能措施主要包括如下几点:

1) 对自然光加以充分利用, 电气设计人员在设计过程中应密切配合建筑专业人员, 实现对自然光的合理、充分利用, 从而结合室内人工照明, 实现人工照明电能的节约;

2) 选择节能、高效的电感镇流器、灯具、电子变压器以及触发器等设备, 公共建筑内部应选取无功补偿灯具作为荧光灯, 紧凑型荧光灯应首先考虑电子镇流器, 而电子触发器则适用于气体放电灯。

此外, 还可以照明使用特点为依据实施灯光分区控制, 或额外设置若干照明开关点等。

总而言之, 合理有效的建筑电气设计方案不仅保障了居民基本用电需求, 更降低了电能损耗, 是值得推广使用的。

参考文献

[1]肖光明.电气设计中公共安全系统常见问题的浅析——某剧院建筑电气设计中公共安全系统的探讨[J].价值工程, 2013.

[2]彭丽君, 张海博.浅析建筑电气设计存在的问题及主要对策[J].中国新技术新产品, 2013.

[3]王胜利, 陈晓林.浅谈建筑电气设计中的几种节能方法[J].黑龙江科技信息, 2011.

[4]马娜, 徐泉利.建筑电气设计中的节能措施[J].科技致富向导, 2013.

节能性分析 第7篇

随着经济的增长和人们收入的增加, 建筑智能化、自动化使建筑用电量猛增。城镇一体化建设的加速, 我国的建筑面积以每年十几亿平方米的速度递增。据建设部和国家建材局的统计, 我国建筑能耗约占全社会总能耗的27%。建筑节能在建筑行业势在必行。这些都要求建筑电气工程师发挥才智, 既要满足建筑功能要求, 给居民提供舒适、方便的生活空间, 还要尽可能的做到减少建筑耗能。下面分别从建筑电气设计安全和节能两个方面进行了分析。

1 建筑电气设计的原则

建筑电气设计严格遵守相关的设计规范。设计规范是国家或地方制定的设计准则它体现了国家的政策和对建筑的质量要求是建筑电气设计者设计的标准。

建筑电气设计应满足建筑的功能需求保证建筑的各项功能稳定连续运行, 给居民的日常生活带来方便、快捷。

建筑电气设计是建筑的一部分, 在设计过程中也要考虑综合经济因素, 既要考虑初投资也要兼顾以后的运行费用, 以求得建筑生命周期内费用最低的目标。

2 建筑电气设计的安全性

建筑电气设计的安全性从电力供应、供电线路、电气设备的接地、建筑消防控制方面进行了分析。

2.1 电力供应

电力在现在建筑中占有重要作用, 没有了电, 建筑就会处于瘫痪状态。保证建筑电力的稳定供给是保证居民正常生活得基础。因此, 为了保证供电可靠性, 现代高层建筑至少应有两个独立电源, 具体数量应根据负荷大小及当地电网条件而定。两路独立电源原则上是两路同时供电, 互为备用。此外, 还须装设应急备用柴油或燃汽轮发电机组, 要求在15秒钟内自动恢复供电, 保证事故照明、电脑设备、消防设备、电梯等事故用电。对于高压开关柜应根建筑标准, 选用具有“五防”功能的真空开关手车式高压开关柜。对于电力变压器, 根据防火要求, 主楼内是不允许装设大容量的油浸电力变压器。对于容量低压配电屏的出线, 应做成手车式。

2.2 供电线路

居住建筑中各种电路繁多。为保证各种设备电路的稳定、安全运行, 供电电路的主线截面不能随意更改。如果要更改也要参照规范作相应的计算验证后再更改。否则线路截面的变小, 使电阻变大, 功率过载将导致电路发热或引发火灾。

2.3 电气设备的接地

现在建筑中存在电脑、电视、冰箱等大量电子设备, 电子设备通过保护接地系统的重复接地与共用接地体相连, 为保证人员安全, 此共用接地体的电阻不应大于1Ω。

2.4 建筑消防控制

建筑消防设计指火灾自动报警灭火系统.包括火灾探测器、分区消防报警控制器、消防中心和气体自动喷射灭火及自动洒水灭火系统等四个部分, 实现报警灭火自动化。其中, 消防线路要求要求穿金属管或者暗敷, 目的是火灾发生后可以保持消防线路的正常使用, 保证信号、命令得到有效的传输。消防水泵的控制尤为重要, 为且确保安全, 消防水泵的控制应设置两路:一条由引至消防水泵控制柜;另一路则引至消防控制室。

3 建筑电气设计的节能性

建筑电气设计是建筑设计的一部分。为降低建筑的能耗, 建筑电气设计师也应从全盘考虑, 既要兼顾初投资还要考虑建筑电气的运行能耗。下面分别从变压器、线路、照明几个方面给与分析。

3.1 变压器的选择

变压器应选用节能型变压器, 高导磁的优质冷轧晶粒取向硅钢片和先进工艺制造使硅钢片的磁场方向接近一致, 可以铁心的涡流损耗;良好的接缝密合, 可减少漏磁损耗。与老产品比, 节能型变压器空载损失和短路损失降低, 10kV系列分别降低41.5%和13.93%。平均每千伏安年节电9kWoh。节能型变压器, 因其具有损耗低、质量轻、效率高、抗冲击、节能显著等优点, 而在近年得到了广泛的应用。

变压器的容量选择。理论上计算变压器负载率为50%时, 变压器的有功耗能能耗最小。但此时变压器的无功能耗增加, 因此要考虑综合经济效益后进行选择。工程中变压器的容量选择在考虑初投资和运行费后, 一般变压器的负载率取容量的80%。

3.2 配电线路损耗

建筑中供电线路长且多, 由于电阻的存在, 当电流通过时就会产生功率损耗, 其计算公式是:△p=3I2R式中:△Ρ-三相输电线路的功率损耗;I-线电流;R-线路相电阻。对于供电线选定的条件下, “R”值不变。可见电流越大, 电路损失越大。线路的电阻R=ρL/S, 电阻与电阻率ρ、导线长度L成正比, 与导线截面S成反比。要减少电阻损耗应从以下几个方面考虑:

选用电阻率ρ较小的导线, 如铜芯导线较佳, 铝线次之。减少导线长度, 在设计中线路应尽量走直线少走弯路, 另外在低压配电中尽可能不走或少走回头路。变电所应尽可能地靠近负荷中心, 以减少供电半径。增大导线截面积, 对于较长的线路, 在满足载流量、热稳定、保护配合及电压降要求的前提下, 在选定线截面时加大一级线截面。这样增加的线路费用, 可以由以后的运行费用抵消。

3.3 电动机的节能分析

减少电动机损耗的主要途径是提高电动机的工作效率和功率因数。但是在具体工程中电动机通常都是水暖及建筑等专业设备所配套的, 因此电气设计节能措施主要在运行过程中。除了就地电容器补偿减少线路损耗外, 还应减少电动机低效率的轻载和空载运行。主要的措施是采用变频调速控制电动机使其适应负载的变化, 以提高电动机轻载时的效率从而达到节约电能的目的。如对于空调系统的循环泵采用变频控制后空调系统的运行费可节约30～40%。

3.4 照明节能

照明节能设计就是在保证作业面视觉要求、不降低照明质量的前提下, 减少照明系统中光能的损失, 从而最大限度的利用光能, 通常的节能措施有以下几种: (1) 充分利用自然光, 在设计中电气设计人员应多与建筑专业配合, 做到充分合理地利用自然光使之与室内人工照明有机地结合, 从而节约人工照明电能。 (2) 使用高效节能灯具和高效电子镇流器、节能型电感镇流器、电子触发器以及电子变压器等, 公共建筑场所内的荧光灯宜选用带有无功补偿的灯具, 紧凑型荧光灯优先选用电子镇流器, 气体放电灯宜采用电子触发器。 (3) 对于照明灯具进行控制也是一种行之有效的节电方法。根据照明使用特点可采取分区控制灯光或适当增加照明开关点。卧房、病房、客房等床头灯可采用调光开关, 高级客房采用节电钥匙开关, 公共场所及室外照明可采用程序控制或光电、声控开关, 走道、楼梯等人员短暂停留的公共场所可采用节能自熄开关。

4 结语

建筑电气的安全和节能措施还有很多, 设计的节能潜力很大, 广大电气设计人员在设计中应精心考虑, 反复比较设计方案, 拿出一套符合各种技术指标, 满足功能需求的前提下, 行之有效而又切实可行的节能措施, 从而达到真正安全节约的目的

摘要：本文介绍了建筑的现状, 指出建筑电气是建筑的一部分, 做好建筑电气设计的安全性和节能性是建筑电气设计师的职责。分别从电源、供电线路、消防、电气、变压器、电机、照明几个方面介绍了建筑电气设计对建筑的安全性节能型的影响。

关键词：建筑电气,安全性,节能型

参考文献

[1]中华人民共和国公安部.《火灾自动报警系统设计规范》.GB50116-98.

[2]李蔚.在建筑电气设计中的节能技术措施.电气应用.2007, 2 (10) :12-15.

节能性分析 第8篇

地板采暖技术经过几十年的发展, 以其舒适性好、卫生、科学等优点, 被越来越多的用户接受。随着能源供需矛盾的日益尖锐和环境污染的加剧, 将太阳能这种低品位﹑清洁、可再生的能源作为低温地板采暖系统的热源前景广阔, 但国内对地板采暖技术的经济性与节能性的研究只给出定性的分析, 地板采暖真正能实现多大程度的节能, 还很少有研究能给出定量的结论。文中通过对优化设计的辅热太阳能低温热水地板采暖系统的试验, 采用综合能源价格法及火用分析法对地板采暖系统辅助热源的选择及节能性进行定量分析。

1 辅热太阳能地板辐射采暖系统概述

辅热太阳能低温热水地板辐射采暖系统主要由太阳能集热器、储热水箱、辅助加热单元、地暖盘管系统、太阳能循环泵、地暖循环泵等组成[1], 该系统采用传感器自动控制。辅热太阳能低温热水地板辐射采暖系统原理图如图1所示。

1) 太阳能集热器和储热水箱下部均设有温度传感器测点。在晴天, 太阳能集热器吸收太阳辐射, 集热器的温度不断升高, 通过传感器检测, 当集热器检测点温度与储热水箱水温温差升高至上限值时, 太阳能循环泵启动, 循环加热水箱中的水, 不断将太阳能集热器吸收的能量储存至储热水箱中。

2) 随着储热水箱中水的不断吸热, 太阳能集热器的温度逐渐下降, 当集热器检测温度与采暖水箱温度差达到设定下限值时, 太阳能循环泵停止工作, 集热器及系统管道中的水通过管路的安装坡度排回至水箱中, 达到系统排空防冻的作用。

3) 在阴雨天或太阳辐射不足时, 当储热水箱水温达不到设定温度时, 可启动辅助加热系统对储热水箱中的水循环加热, 达到设定温度以满足供暖需求。

4) 储热水箱中间夹套部分的45℃的热水通过地暖循环泵在地板盘管中循环, 向建筑物内供热, 满足室内供暖需要, 供暖循环水泵可根据房间设定温度要求启停。

5) 储热水箱内部夹层的水通过自来水的压力供应至生活用水点, 如厨房、卫生间等, 满足日常的热水需求。

2 地板辐射采暖系统辅助热源的选择

本地板采暖系统[2]的地面结构自下而上为:楼板、基层找平层、绝热保温层、保护层 (铝箔) 、钢丝网、豆石混凝土层、水泥砂浆找平层、地面装饰层。其中, 绝热保温层采用厚度为2cm的聚苯乙烯泡沫塑料板。豆石混凝土层采用6cm的C15豆石混凝土。面层选择热阻小于0.05 (m2·K) /W的瓷砖。加热盘管系统采用回折型布管方式, 管间距为250mm, 为了使地面温度不会有太大差异, 在靠近外墙、外窗、外门时适当减小选择200mm。从热舒适度来考虑, 最佳供回水温度选择45℃/35℃。结合地板辐射采暖热负荷, 该系统储热水箱设计为120L由聚氨酯发泡保温的不锈钢双层套筒水箱。

由于太阳能资源间歇性和不稳定性的特点, 太阳能热水系统所能提供的热量不能24h满足居民生活热水供应需求和冬季地板采暖需求。因此, 太阳能地板辐射采暖系统必须与其他能源结合使用, 才能弥补太阳能资源自身的间歇性和不稳定性, 为用户提供连续稳定的热量。目前, 常用的太阳能与辅助热源结合的方式主要有以下几种:太阳能与天然气结合、太阳能与电加热器结合、太阳能与集中供热结合、太阳能与热泵结合等[2]。采用综合能源价格法对以上4种太阳能与辅助热源的结合方式进行综合经济评价, 从而选择出最合适的辅助热源。

限于实验条件, 本实验供暖房间的热负荷取876.5kcal/h[3], 则房间实际日平均负荷为31.9MJ/d。郑州地区平均太阳辐照照度为360W/m2, 平板集热器面积为2m2, 冬季平均日照时间按8h计算, 则每天太阳能集热器所提供的热量约为20.7MJ/d, 故辅助热源所需提供的热量为11.2MJ/d (采暖期按120d计算) 。

对于辅热太阳能地板采暖系统, 其有效试用期内的投资主要用于:

1) 初期投资 (设备购置与安装费用) ;

2) 运行费用 (系统运行和维护所需的费用) 。

针对以上4种太阳能与辅助热源的结合方式, 利用综合能源价格现值法进行计算。4种辅助热源的计算参数如表1所示[4]。

综合能源价格现值表达式如下[5]:

式中:M—综合能源价格现值, 元/MJ;V—初期投资, 元;n—系统有效使用年限, a;Z—第t年使用费用, 元;i—银行存款年利率, 元;Et—第t年提供的累计能量总和, MJ。

根据综合能源价格现值表达式 (太阳能地板辐射采暖系统整体有效作用寿命按15a计算, 银行存款年利率按3.25%计算) , 参照4种辅助热源的计算参数, 计算得出4种辅助热源的综合能源价格现值如表2所示。

辅助热源的选择应考虑尽量减少化石能源的消耗, 同时尽量减少经济成本, 优先充分利用太阳能, 提供稳定的热量供应。由表2可以看出利用电加热器作为辅助热源, 其综合能源价格较高, 不符合能质匹配的原则, 但利用集中供热系统和热泵机组作为辅助热源, 符合能质匹配原则, 是较好的选择。

3 地板辐射采暖系统的节能性分析

火用的提出, 解决了过去在用能评价上只注重“量”的指标的片面性, 从“质”的角度, 给出了更加全面的能量评价方法。火用分析深刻揭示了能量在传递和转换过程中的退化和贬值, 为合理用能提供了正确的方向。所谓稳定流动系统的火用, 是指稳定流动系统从任一给定状态经开口系可逆地转变到环境状态, 并只与环境交换热量时所能做出的最大有用功[6]。

式中:exh—系统工质的, k J/kg;wmax—工质能做出的最大有用功, k J/kg;Δh—工质初、终态的焓差, k J/kg;Δs—工质初、终态的熵差, k J/ (kg·K) ;T0—外界环境温度, K, 假设外界环境温度为25℃;T—进口工质温度, K;cp—工质定压比热容, k J/ (kg·K) 。

地板辐射采暖系统的节能性分析, 主要是从火用分析的角度, 对系统的用能状况进行“量”的评价。为分析太阳能低温热水地板辐射采暖系统的节能性, 以下对常规散热器采暖与地板采暖的火用效率进行计算比较, 从而证实地板采暖的节能性, 并量化其节能指标。对于地板辐射采暖系统, 工质为水, 供水温度45℃, 回水温度35℃, 供回水温差10℃;对于集中热水供暖系统, 供水温度95℃, 回水温度75℃, 供回水温差20℃。

地板采暖系统45℃供水的火用:ehx1=4.19× (45-25) + (25+273) ×4.19×ln (25+273) / (45+273) =2.69k J/kg。

地板采暖系统35℃回水的火用:ehx2=4.19× (35-25) + (25+273) ×4.19×ln (25+273) / (35+273) =0.69k J/kg。

集中供暖系统95℃供水的火用:ehx3=4.19× (95-25) + (25+273) ×4.19×ln (25+273) / (95+273) =29.85k J/kg。

集中供暖系统70℃回水的火用:ehx4=4.19× (70-25) + (25+273) ×4.19×ln (25+273) / (70+273) =12.95k J/kg。

由以上计算可以得出, 对于低温热水地板辐射采暖系统, 其在相同供暖效果基础上, 单位面积散热量比常规散热器采暖要节能30%左右, 因此假设常规散热器采暖热负荷为60W/m2, 则低温热水地板辐射采暖系统的采暖热负荷仅为42W/m2。

系统的工质流量计算如下:

式中:Q—单位面积采暖热负荷, W/m2;

M—单位面积工质的质量流量, kg/ (s·m2) ;

ΔT—供暖系统供回水温差, ℃。

地板采暖系统工质的质量流量:。

集中供暖系统工质的质量流量:。

对于地板辐射采暖系统, 其单位时间单位面积消耗:ΔE1=M1· (ehx1-ehx2) =1.01×10-3× (2.69-0.69) =2.02×110-3k W/m2。

对于集中供暖系统, 其单位时间单位面积消耗的火用:ΔE2=M2· (ehx3-ehx4) =5.73×10-4× (29.85-12.95) =9.68×10-3k W/m2。

故与集中供热系统单位时间单位面积的消耗量相比, 低温热水地板采暖系统节约能量的百分比:。

低温热水地板辐射采暖在“能质”方面具有常规热力采暖无法达到的节能性, 比常规集中供暖系统节约火用效率高达79%。这符合合理用能、按质用能的节能思想[7]。因低温热水地板辐射采暖系统所需的供水温度不超过60℃, 供回水温差一般为10℃左右, 则太阳能、地热、工业废水、生活污水、城市集中供热管网、电厂乏汽等都可作为地板辐射采暖系统的热源[8], 利用这些低品质热源来获得较高品质的热源, 充分体现了低温热水地板辐射采暖节能优越性。

4 结论

辅热太阳能低温热水地板采暖系统不仅是能量的消耗系统, 也是能量的生产系统。利用集中供热系统和热泵机组作为辅助热源符合能质匹配原则, 是较好的辅助热源形式。在相同供暖效果的基础上, 地板采暖比常规散热器采暖单位面积散热量节约30%左右, 火用效率节约高达79%。该系统在“能质”方面具有常规热力采暖无法达到的节能性, 是一种绿色的采暖方式。

参考文献

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[2]赵世明, 高峰.太阳能生活热水系统储热水箱和辅助热源设计探讨[J].给水排水, 2009, 45 (4) :77-79.

[3]刘鹏.辅热太阳能低温热水地板辐射采暖系统研究[D].郑州:河南农业大学, 2011.

[4]孟繁晋.寒冷地区居住建筑太阳能低温地板辐射采暖系统的实验研究[D].济南:山东建筑大学, 2009.

[5]李军.多层住宅双循环太阳热水系统方案探讨及技术经济分析[J].给水排水, 2006, 32 (11) :66-69.

[6]刘书智.能量有效利用[M].北京:中国农业出版社, 1996.

[7]梁境, 李百战, 武涌.中国建筑节能现状与趋势调研分析[J].暖通空调, 2008, 38 (7) :29-35.

转炉炼钢节能措施分析 第9篇

关键词：转炉炼钢；节能；负能炼钢

转炉炼钢是国内各大钢铁厂炼钢生产的主要手段，转炉在生产过程中会产生大量的余热烟气，是重要的二次能源，若能对其进行回收利用，则不仅减少了炼钢工序的成本消耗，还能降低炼钢工序对环境的影响，为钢铁厂实现转炉“负能”炼钢奠定基础。本文将以转炉烟气余热的回收利用为例，对炼钢节能措施进行探讨。

1 转炉炼钢节能必要性分析

随着经济和科技的不断发展，我国钢铁工业的产量和质量都得到了不同程度的提升，而高端、高附加值产品的增加更是有效提升了我国钢铁企业在国际市场上的竞争力。钢铁企业既是资源生产者，也是资源消耗者；我国钢铁企业生产能耗占全国总能耗的10%，若能采取措施降低能耗，可有效缓解我国能源紧缺问题。近十年来，我国电力缺乏，电炉炼钢产量受到抑制，转炉炼钢得到了快速发展，目前已经成为各大钢厂炼钢的主要手段。转炉炼钢过程中产生烟气温度高、粉尘量大，属于有毒、易爆性物质，直接排放不仅会造成环境污染，还造成了能源的浪费，对其进行余热回收利用可降低钢铁企业的生产成本，提高企业市场竞争力。

2 转炉烟气余热分析及利用

2.1 烟气余热构成

氧气转炉在生产期间会产生大量的烟气，温度高达1400-1600℃；烟气量与吹氧量有关，吹氧强度大、时间短会促进烟气的排出量；反之则能减少烟气排出量。某钢铁厂对其转炉烟气量进行测试，结果如下：转炉出口处总热量为238.6×103kJ/t钢，显热比重为16.4%，潜热比重为83.6%；利用现有装置对其进行除尘再利用，则可回收的显热仅为9.6%，仍有大部分热量损失。

2.2 转炉烟气回收技术

2.2.1 未燃法转炉烟气回收。未燃法（OG法）烟气回收原理：利用转炉炉口活动烟罩封闭转炉汽化冷却烟道，借助炉口微压差的辅助功能，减少空气吸入量，从而达到抑制烟气燃烧，使其以气体燃料的形式得以回收。OG法对烟气的回收率较高，能大幅度降低转炉炼钢工序的生产能耗，节能量为25-30kg标准煤/吨。

2.2.2 转炉烟气净化湿法除尘。湿法除尘是将水通入换热器中汽化吸热，降低烟气的温度，同时洗涤烟气。具体操作方法如下：高温转炉烟气先经过余热锅炉吸收热量产生蒸汽，然后通过除尘器除去烟尘中的尘粒，接着通过90°弯头脱水器和湿旋脱水器，脱水后的烟气进入转炉烟气回收系统，烟气经过以上步骤后，既浇灭了火种，还得到了净化。

2.2.3 烟气发生量稳定技术。转炉炼钢过程中，由于多种因素会影响炉容比，若炼制原料中硅含量较高，且炼制温度低时，很容易会出现喷溅或返干现象，影响烟气生成量的稳定性，不利于烟气回收。为提高吹炼平衡，增加煤气回收率，可配置音频化渣系统，减少或消除喷溅和返干问题的出现，确保炉前操作的平稳性。

2.3 转炉蒸汽回收技术

2.3.1 蒸汽回收工艺。转炉蒸汽是软化水经转炉汽化冷却烟道汽化而得，回收后的蒸汽可用于发电车间发电机的动力能源；蒸汽回收工艺较为复杂，如外部管网配套不合理，将极大降低蒸汽的回收率。蒸汽回收常用工艺为软化水+转炉高温烟气发，具体流程如下：烟气→转炉汽化冷却烟道→汽包→蓄热器→蒸汽管网→发电车间发电机。

2.3.2 蓄热器的应用。上述回收工艺中蓄热器为湿式变压蓄热器，其应有过程如下：转炉汽化冷却烟道产生的蒸汽量不断变化，导致蒸汽压力也处于不稳定的状态。这是由于转炉冶炼处于周期性循环当中，转炉吹炼时产生蒸汽；非吹炼时则无蒸汽产生。而在吹炼期间，由于氧气量的不断变化，导致产生的蒸汽量也是忽高忽低，无法满足蒸汽用户的要求。若转炉烟气直接外送，会对蒸汽实用设备造成损害。未解决蒸汽产生和蒸汽实用之间的矛盾，炼钢厂在汽化冷却烟道和外送管路之间安装了湿式变压蓄热器。蓄热器能将周期性产生的蒸汽变为持续稳定的气源，满足蒸汽设备对于蒸汽用量均匀、稳定的要求，提高蒸汽利用的安全性和持续性。

2.3.3 烟道热喷涂技术的应用。烟道热喷涂技术的应用不仅能延长汽化冷却烟道和活动烟罩设备的使用寿命，还能有效控制沾钢或挂渣对烟道的损坏，减少烧损漏水的次数，为转炉冶炼的安全进行提供保障，同时促进蒸汽回收的效率。烟道喷涂可采用超音速电弧喷涂法；喷涂范围主要为烟道固定段和活动烟罩；喷涂材料为NiCrMo合金或陶瓷封孔剂；各项参数控制如下：粗糙度控制在70-90μm、涂层厚度控制在0.35-0.4mm；施工时，涂层要光滑均匀，无剥落、起皮、起鼓现象。某炼钢厂通过喷涂技术的采用，转炉烟道固定段和活动烟罩设备的挂渣、粘渣、结渣问题得到了很大改善，管壁由于温度过高、热疲劳造成的撕裂漏水次数也有了明显减少；根据统计，喷涂技术使用前，转炉一个炉役周期内将近有35小时因漏水问题而被迫停止运行；采用热喷技术后，热停时间缩减到了7.2小时，为转炉蒸汽回收利用奠定了良好的基础。

2.4 其他节能技术

转炉炼钢工艺是一项系统且复杂的工程，在炼钢过程中会消耗大量的能源，如氧气量、煤炭量等，同时也会产生具有能量的产物，若能优化工艺，改进现有的生产设备，能在很大程度上减少能源消耗量，同时对各类排出物中的能源进行回收再利用，以此提高炼钢企业的能源利用率，降低能源消耗，从而提高企业的整体水平。

3 结语

构建资源节约型和环境友好型社会是我国的主要发展目标，而节能降耗是实现这一目标的有效途径，同时也是企业发展，提高市场竞争力的关键要素。对于转炉炼钢企业而言，工序能耗不仅是企业工艺水平高低的标志，也是企业生产管理水平和成本控制水平的重要标志，因此，炼钢企业应积极改进工艺，提高企业转炉工序的能源利用率，实现“负能炼钢”的发展目标。

参考文献：

[1]富志生.转炉炼钢工序能耗计算与分析[J].酒钢科技，2012（03）.

[2]杨文远，蒋晓放，王明林，吴文东，刘路长.转炉炼钢节能的技术问题[J].钢铁研究学报，2010（08）：22-26.

[3]杜佳.转炉炼钢过程中能量的回收与利用[D].西安建筑科技大学，2009.

节能性分析 第10篇

1 冷干器制冷剂流程

制冷压缩机中排出的高压高温的制冷剂蒸汽进入冷凝器,放出热量并冷凝成为液体之后,通过节流机构降温、降压从而成为低温的汽液二相混和物进入到蒸发器,在蒸发器中与压缩空气进行热交换从而汽化,气化后的制冷剂蒸汽从蒸发器出去后,进入压缩机从而进行下一轮的循环。

2 制冷系统的热力计算

实际的制冷循环过程是相当复杂的,在进行制冷系统的热力计算中,一般情况下采用的模型是蒸汽压缩式制冷理论循环。在对冷冻式压缩空气干燥器的制冷系统的性能进行理论分析时［2］,本文采用蒸汽压缩制冷的理论循环作为其数学模型,不仅使得计算简化,而且能满足实际工程的分析需要。

2. 1 制冷工况

循环分析采用理论制冷循环( 图1) ,计算工况需确定以下参数: 冷凝温度tk,蒸发温度te,制冷压缩机吸气温度t1,制冷系统的过冷温度t3。

冷冻式压缩空气干燥器处理后的压缩空气的露点温度td范围一般为3 ~ 10 ℃ ,取td= 5 ℃ ,冷干器一般采用水冷冷凝器,取进水温度tcool= 27 ℃［3］。根据上述条件,确定冷干器制冷循环的工作参数:

冷凝温度:tk=tcool+8=27+8=35℃

蒸发温度:te=td-3=5-3=2℃

进气温度: t1= 2 ℃

节流前温度: t3= 35 ℃

由以上工况参数,确定循环各点的焓值和比体积。

2. 2 各点状态参数

根据工况参数,查制冷剂热力性质图表［4］,确定出各点的焓值h和1 点的比体积v后,即可分析冷干器制冷循环特性。其中R410A为近共沸制冷工质,在液相与气相平衡状态下露、泡点温度只有很小的差异,可忽略不计; R407C是非共沸制冷剂,在蒸发过程和冷凝过程中温度和组成变化很大,故在计算中取冷凝压力下的露、泡点温度的平均值等于35 ℃ ,蒸发压力下的露、泡点温度的平均值等于2 ℃ ,相应的冷凝压力P2=14. 50 bar ( 泡点温度为- 2. 4 ℃ ,露点温度为4. 5 ℃ ) 和蒸发压力P1= 5. 24 bar ( 泡点温度为-2. 4 ℃ ,露点温度为4. 5 ℃ ) ,计算所需数据如表1 所示。

2. 3 制冷剂循环计算

以R22为例,计算过程[5]如下:

循环单位质量制冷量:

循环单位体积制冷量:

循环单位理论功:

循环制冷系数:

压力比:

其余工质的计算过程同上。结果见表2。

3 各工质热力循环性能比较

为了更直观地对比分析各工质与R22 的特性差别,将各工质循环性能计算结果相对于R22 列于表3。

R717 是传统制冷剂,具有良好的热力性能,对臭氧层没有破坏作用,无温室效应。在冷干器工况下,制冷系数COP值是R22 的105% ,其制冷量和容积制冷量也比R22 高,但其压比是R22 的115% ,排气温度比R22 高,因此压缩机各构件强度要提高,是其不利的一面。R717 虽然具有燃爆性,但是在工业中应用广泛,通过采用相关技术可以解决此问题。

R410A是一种两元混合工质,组成成分R32 / R125( 50 /50) 。它的泡露点温差仅为0. 2 ℃ ,是近共沸制冷工质,在系统泄露需要维护时,由于其成分变化不明显,故对系统的整体影响较小。在冷干器工况下,其制冷系数COP值比R22 低约4% ,单位容积制冷量比R22 还要高约47% ,压力比比R22 低2% 。从理论分析,R410a的理论COP值低于R22,但通过系统优化,有可能减小能耗,提高COP值及压缩效率,根据目前R22 的替代物研究发展分析,R410a是R22 较理想的替代物。

R290 是天然碳氢制冷剂,对臭氧层无破坏作用,也无温室效应。R290 与R22 的标准沸点、临界点等基本物理性质很接近。在冷干器工况下,COP接近R22,仅比R22 低2% ,压比比R22 低5% ,容积制冷量比R22 低15% 。压力比低有利于改善压缩机输气系数和提高压缩机效率,也可抵消由于容积制冷量小带来的不利影响。

R600A是天然碳氢化合物,对臭氧层无破坏作用,也无温室效应。在冷干器工况下,制冷系数COP值比R22 高约2% ,其压比是R22 的108% ,从能耗观点来看是比较好的,但由于其容积制冷量比R22 低66% ,这使得要达到同样制冷量必须增加压缩机的排气量。

R407C是一种三元非共沸制冷工质,组成成分R32 / R125 /R134a ( 23 /25 /52) 。在冷干器工况下单位容积制冷量比R22 低约3% ,制冷系数COP值比R22 低约7% ,其压比是R22 的108% 。且由于其组成成分较为复杂,在系统发生泄露时,维护成本较高。

4 结论

本文着重分析计算了R717、R290、R600A和R410A、R407C五种环保制冷剂用于冷冻式压缩空气干燥机工况下的制冷循环性能并与R22 进行了对比,重点比较了各种制冷剂在此工况下制冷效率［6］。在冷干器工况下,经过计算分析,得出如下几点结论:

( 1) R717 的制冷系数COP值高于R22,具有一定节能潜力,且对大气环境无任何破坏作用,因此是在工业用冷冻式压缩空气干燥机中潜力较大的替代R22 的制冷工质,值得深入研究。

( 2) R410A的制冷系数COP值比R22 略小,但压力比低于R22,单位容积制冷量比R22 大47% ,使压缩机和设备管道的尺寸减小,加之没有燃爆性,因此在冷干器中是一种可行的、较理想的R22 的替代物。

( 3) R290 的COP略小于R22 但很接近,压力比低于R22,加之价格便宜,在炼油、石化企业等防火措施完善的地方,不失为冷干器中R22 较理想的替代工质。

( 4) R600A制冷系数比R22 略高,能耗较小。但其容积制冷量太低,达到相同制冷量,压缩机及制冷系统体积较大,在替代R22 工质时,应充分考虑此因素。