会计处理缺陷范文

会计处理缺陷范文（精选12篇）

会计处理缺陷 第1篇

一、权益结合法在国内外的应用现状

1、在国际会计理论界权益结合法已被禁用

企业合并的会计处理方法主要有两种:购买法和权益结合法。这两种方法, 在适用经济环境、核算和报告的质量、风险的防范等方面, 都存在较大的差异。国际会计理论界, 对这两种方法的使用, 历史上一直存在较大的争议。近20年里, 会计理论专家和实务工作者逐渐统一了思想。在1998年美国、英国、加拿大、澳大利亚和新西兰等国, 率先发布公告, 倡议把购买法作为企业合并会计处理的唯一方法。1999年美国财务会计准则委员会 (FASB) 举行大会, 一致投票取消权益结合法。2001年该委员会颁布了美国财务会计准则公告《企业合并》 (141号) 和《商誉及其它无形资产》 (142号) , 明确规定废除权益结合法, 在企业合并会计处理中, 只能使用购买法。在2004年, 国际会计准则理事会 (IASB) 也发布了《国际财务报告准则合并会计》 (第3号) , 明确规定取消了权益结合法。在国际会计理论界, 购买法已成为企业合并会计处理的唯一方法, 而权益结合法被弃用。

2、在我国同一控制下企业合并的会计处理方法被广泛应用

我国现行准则中, 没有提及应用购买法和权益结合法。1995年财政部颁布的《合并会计报表暂行规定》、1996年颁布的《企业兼并有关财务问题的暂行规定》和1998年发布的《关于执行具体会计准则和 (股份有限公司会计制度) 有关会计问题的解答》等规定, 都没有明确提出, 会计处理应使用哪一种方法。准则的制定者有意模糊企业合并会计处理方法的选择问题, 就是想为使用权益结合法做一定铺垫, 想不受国际会计理论界通行的会计处理方法的影响, 使用权益结合法。2006年, 财政部颁布了《企业会计准则第20号企业合并》, 在准则中把企业合并会计处理方法分为同一控制下的企业合并的会计处理和非同一控制下的企业合并会计处理两类。而对比发现, 同一控制下的企业合并会计处理方法等同于权益结合法, 非统一控制下的企业合并会计处理方法, 等同于购买法。按照同一控制和非同一控制的划分标准, 我国大部分企业合并, 都属于同一控制下的企业合并, 所以我国大部分企业合并的会计处理, 实质上都采用了权益结合法。

部分学者认为, 我国现行准则中, 同一控制下企业合并会计处理方法使用了权益结合法是中国特色的会计处理方法, 是一种创新, 是对国际会计理论界的贡献, 笔者对此种观点不敢苟同。

二、同一控制下企业合并会计处理方法的缺陷分析

1、合并会计信息质量下降

同一控制下的企业合并会计处理方法按历史成本计量, 被并企业的资产和负债都以账面价值计量, 两个企业的会计估计和会计政策应用可能存在较多方面的差异, 造成合并后的资产和负债缺乏可比性, 进而降低合并后披露的会计信息的质量。在同一控制下的吸收合并中, 主并企业把被并企业的资产和负债按照被并企业原账面价值入账, 而没有按照公允价值入账, 这违背了在资产和负债的计量中, 尽量使用公允价值计量的原则。由于合并中并入的资产和负债的金额可能较大, 对主并企业的会计信息质量也会产生较大的影响, 使合并后的会计信息质量下降。主并方吸收了被并方全年的收益, 使主并方的收益大幅增加, 但这并不是主并方经营产生的, 使主并方有关的收益信息质量下降。最后, 使用账面价值, 还会使并入的资产和负债与其他企业的资产和负债缺乏横向可比性。

2、使主并方股东的权益受损

实证研究表明, 采用同一控制下的企业合并会计处理方法的主并方, 会比采用非同一控制下的企业合并会计处理方法的主并方, 支付更高的合并价款。原因是采用同一控制下的企业合并会计处理方法后, 被并公司的股票价格会更高, 相同交易, 采用同一控制下的企业合并会计处理方法会使主并方支付出更高的合并对价, 使主并方股东的权益受到损失。从税负的角度分析, 同一控制下企业吸收合并中, 取得的被并方净资产采用账面价值。而在通常情况下, 通货膨胀率为正, 账面价值会低于公允价值, 使取得的净资产在以后的各期的结转成本或折旧较小, 虚增了合并后各期的税前利润, 进而增加了实际税负, 使主并方股东的权益受损。

3、影响使会计信息使用者的决策

同一控制下的企业合并会计处理方法下, 在编制的合并财务报表时, 并入了被合并企业全年的损益, 造成主并企业报表中的利润与其真实的经营产生的利润存在较大的差异;同一控制下的企业合并会计处理方法下主并企业当年每股收益要明显高于非同一控制下的企业合并会计处理方法合并企业当年每股收益。这些都会对会计信息使用者产生误导。

我国资本市场发展还不完善, 资本流动本身具有逐利性和盲目性。采用同一控制下的企业合并会计处理方法, 因为其合并企业的每股收益高于非同一控制下的企业合并会计处理方法的合并企业的每股收益, 所以能吸引更多的资本。但这不是企业经营带来的收益增加, 而是主并企业采用的合并方法的不同所造成的。采用同一控制下的企业合并会计处理方法合并会导致资源的不合理配置, 不利于资本市场的健康发展。

采用同一控制下的企业合并会计处理方法编制合并财务报表时, 不披露合并中主并企业得到的合并商誉, 或合并中取得的营业外收益, 而这些会计信息具有较好的相关性, 且为合并企业的重要信息, 对报表使用者是非常有用的。

4、管理层对合并会计处理方法选择的干涉

现代企业制度中多采用两权分离制度, 企业所有者与管理层之间有一定的薪酬奖励计划, 即管理层的薪酬与企业收益挂钩, 企业收益增加, 管理层的薪酬也随之增加。在相同条件下, 同一控制下企业合并的会计处理方法会导致合并后企业收益大幅增加。因此, 作为理性经济人, 企业管理层必然会偏好同一控制下的企业合并会计处理方法。管理层利用选择同一控制下的企业合并会计处理方法来提高合并后企业的绩效, 来达到提高薪酬的目的, 使得企业合并的实务中, 多数企业选择了同一控制下的会计处理方法。这种情况在会计实务工作中无法得到有效控制, 严重违背了会计准则中对企业合并会计处理方法设计的初衷。

三、相关缺陷的改进建议

对于同一控制下的企业合并会计处理方法的缺陷, 可以从逐步改良和一次改革两个方面尝试改进, 具体建议如下:

1、修订现行会计准则中的相关规定

首先增加使用同一控制下企业合并会计处理方法的使用条件, 不断缩小使用范围, 严格控制其方法的使用。第一, 去掉“共同多方”的概念, 只保留“同一方”的概念。因为共同多方在具体应用中, 给予了太宽的范围, 容易被管理层滥用。第二, 扩大控制的时间范围。现行准则中规定, 非暂时性控制, 即控制在12个月以上即可。为了减少同一控制企业合并的认定, 建议加长年限, 把控制年限定为10年以上, 这样可以很好的预防企业对于合并应用的操纵。第三, 增加其他限定条件, 如增加合并法律类型的限制, 限定吸收合并才可以被认定为同一控制下的企业合并。这样可以有效防范主并企业利用被并企业的盈余来虚增其合并后各期的利润。

2、禁止同一控制下企业合并会计处理方法的使用

我国的同一同一控制下企业合并会计处理方法, 基本等同于权益结合法。权益结合法在世界各国的应用过程中, 也曾经出现过一些理论上的缺陷和应用中的难题。这些理论缺陷和应用难题无法很好的解决, 最终世界各国都先后禁止了权益结合法的使用, 在企业合并中统一采用购买法。我国现在是处于经济转型期的社会, 有自己的社会经济特点, 但改革的最终目的是要建立完善的市场经济体制。会计处理方法也要随着经济改革的步伐, 逐步进行改革。同一控制下的企业合并会计处理方法的缺陷, 在市场经济完善的发达国家无法解决, 在我国, 也无法彻底解决。我国的会计准则要与国际会计准则接轨, 同一控制下企业合并会计处理方法的使用, 也会成为我国会计准则与国际会计准则接轨的重大障碍, 会使我国企业的会计信息与其他国家企业的会计信息无法沟通、交流和相互认证。所以, 会计准则的修订也可以一步到位, 采用国际通行的做法, 禁止同一控制下的会计处理方法, 完全采用购买法。

参考文献

[1]周凤.同一控制下和非同一控制下企业合并之差异比较.会计之友 (下旬刊) , 2009;3

[2]李媛.浅谈同一控制下股权交易对企业集团的影响.交通财会, 2010;3

[3]李平.同一控制下企业合并运用权益结合法的后果浅析.财会月刊, 2010;1

[4]马永义等.同一控制下的企业合并认定条件解析.财务与会计, 2011;6

工程质量缺陷处理方案 第2篇

1、概况及说明

工程施工中可能经常发生各种质量缺陷，对于质量缺陷要提倡预防为主，从“人、材、机、法、环”五个方面严格管理，做好事前控制，尽可能避免质量缺陷发生，确实发生质量缺陷后，对于小的缺陷，不影响到建筑安全及使用功能的，可以按本方案所述方法进行处理，对于重大质量缺陷，影响到结构安全使用功能的，应请设计单位对结构安全重新进行核算，评定，降级使用或拆除重做。

2、主体结构工程质量缺陷及处理方法 2.1 模板工程 2.1.1 轴线偏位

(1)、现象

拆模后，发现混凝土柱、墙实际位置与建筑物轴线偏移。

(2)、原因分析

轴线放线错误

墙、柱模板根部和顶部无限位措施，发生偏位后不及时纠正，造成累积误差。

支模时，不拉水平、竖向通线，且无竖向总垂直度控制措施。

模板刚度差，水平拉杆不设或间距过大。

混凝土浇捣时，不均匀对称下料，或一次浇捣高度过高挤偏模板。

螺栓、顶撑、木楔使用不当或松动造成偏位。

(3)、预防措施

模板轴线放线后，要有专人进行技术复核，无误后才能支模。

墙、柱模板根部和顶部必须设限位措施，如采用焊接钢件限位，以保证底部和顶部位置准确。

支模时要拉水平、竖向通线，并设竖向总垂直度控制线，以保证模板水平、竖向位置准确。

根据混凝土结构特点，对模板进行专门设计，以保证模板及其支架具有足够强度、刚度和稳定性。

混凝土浇捣前，对模板轴线、支架、顶撑、螺栓进行认真检查、复核、发现 问题及时进行处理。

混凝土浇捣时，要均匀、对称下料，浇灌高度要控制在施工规范允许范围内。2.1.2 变形

(1)、现象

拆模后发现混凝土柱、梁、墙出现凸肚、缩颈或翘曲现象。

(2)、原因分析

支撑及围檩间距过大，模板截面小，刚度差。

墙模板无对销螺栓或螺栓间距过大，螺栓规格过小。

竖向承重支撑地基不牢，造成支撑部分下沉。

门窗洞口内模间对撑不牢固，易在混凝土振捣时模板被挤偏。

梁，柱模板卡县问距过大，或未夹紧模握以致混凝土振捣时产生侧向压力导致局部爆模。

浇捣墙、柱混凝土速度过快，一次浇灌高度过高，振捣过份。

(3)、预防措施

模板及支架系统设计时，应考虑其本身自重，施工荷载及混凝土浇捣时侧向压力和振捣时产生的荷载，以保证模板及支架有足够承载能力和刚度。

梁底支撵间距应能保证在混凝土重量和施工荷载作用下不产生变形，支撑底部若为泥士地基，应先认真夯实，设排水措施，并铺放通长垫木或型钢，以确保支撑不沉陷。

梁、柱模板若采用卡具时，其间距要按规定设置，并要卡紧模板，其宽度比截面尺寸略小。

浇捣混凝土时，要均匀对称下料，控制浇灌高度，特别是门窗洞口模板两侧，既要保证混凝土振捣密实，又要防止过分振捣引起模板变形。

梁、墙模板上部必须有临时撑头，以保证混凝土浇捣时，梁、墙上口宽度。

当梁、板跨度大于或等于 4m 时，模板中间应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨度的 1‰～3‰。2.1.3 标高偏差

(1)、现象

测量楼层标高时，发现混凝土结构层标高与施工图设计标高有偏差。

(2)、原因分析

每层楼无标高控制点，竖向模板根部未做平。

模板顶部无标高标记，或不按标记施工。

楼梯踏步模板未考虑装修厚度差。

(3)、预防措施

每层楼设标高控制点，竖向模板根部须做找平。

模板顶部设标高标记，严格按标记施工。

楼梯踏步模板安装时应考虑装修层厚度。2.1.4 接缝不严

(1)、现象

由于模板间接缝不严有空隙，造成混凝土浇捣时漏浆，表面出现蜂窝，严重的出现孔洞、露筋。

(2)、原因分析

木模板安装周期过长，因木模干缩造成裂缝。

木模板含水过大，制作粗糙，拼缝不严。

浇捣混凝土时，木模板不提前浇水湿润，使其胀开。

梁、柱交接部位，接头尺寸不准、错位。

(3)、预防措施

严格控制木模板含水率、制作时拼缝要严密，木模板安装周期不宜过长，浇捣混凝土时，木模板要提前浇水湿润，使其胀开密缝。

梁、柱交接部位支撑要牢靠，拼缝严密，发生错位要校正好。2.2 钢筋工程

2.2.1平板中钢筋的混凝土保护层不准

(1)、现象

浇筑混凝土前发现平板中钢筋的混凝土保护层厚度没有达到规范要求。

预制板制成后，板底出现裂缝。凿开混凝土检查，发现保护层不准。

(2)、原因分析

保护层砂浆垫块厚度不准，或垫块垫得太少。

浇筑阳台板、挑檐板等悬臂板时，如保护层处在混凝土浇捣位置上方，由于没有采取可靠措施，钢筋网片向下移位。

(3)、预防措施

检查保护层砂浆垫块厚度是否准确，并根据平板面积大小适当垫够。

钢筋网片有间能随混凝土浇捣而沉落时，应采取措施防止保护层偏差，例如采用专用的大理石垫块和焊接钢筋马凳；

(4)、治理方法

浇筑混凝土前发现保护层不准，可以采取以上预防措施补救；如构件已成型而发现保护层不准(经凿开混凝土观察或用必要的仪器探测确认）则应根据平板受力状态和结构重要程度，结合保扩层厚度实际偏差状况，对其采取加固措施，严重的则应报废。2.2.2 同一连接区段内接头过多

(1)、现象

在绑扎或安装钡筋骨架时，发现同一连接区段内（对于绑扎接头，在任一接头中心至规定搭接长度 L1 的 1.3 倍区段 L 内，所存有的接头都认为是没有错开，即位于同一连接区段内）的受力钢筋接头过多，有接头的钢筋截面面积占总截面面积的百分率超过规范规定的数值。

(2)、原因分析

钢筋配料时疏忽大意，没有认真安排原材料下料长度的合理搭配。忽略了某些杆件不允许采用绑扎接头的规定。

错误取用有接头的钢筋截面面积占总截面面积的百分率数值，分不清钢筋位于受拉区还是受压区。

(3)、预防措施

配料时按下料单钢筋编号再划出几个分号，注明哪个分号与哪个分号搭配，对于同一组搭配而安装方法不同的，要加文字说明。

记住轴心受拉和小偏心受拉杆件（如屋架下弦、拱拉杆等）中的受力钢筋接，头均应焊接，不得采用绑扎。

弄清楚规范中规定的“同一连接区段”含义。

如果分不清钢筋所处部位是受拉区或受压区时，接头设置均应按受拉区的规定办理；如果在钢筋安装过程中安装人员与配料人员对受拉或受压区理解不同，则应讨论解决或征询设计人员意见。

(4)、治理方法

在钢筋骨架未绑扎时，发现接头数量不符合规范要求，应立即通知配料人员重新考虑设置方案； 如果己绑扎或安装完钢筋骨架才发现，则根据具体情况处理，一般情况下应拆除骨架或抽出有问题的钢筋返工，如果返工影响工时或工期太长，则可采用加焊帮条（个别情况下，经过研究，也可以采用绑扎帮条）的方法解决，或将绑扎搭接改为电弧焊搭接。2.2.3 钢筋网主、副筋位置放反

(1)、现象

构件施工时钢筋网主、副筋位置上下放反。例如图 2-3 的平板，按施工图要求应如图中(a)所示，而操作时却按图中（b)放钢筋网（其中对于简支板，1 号钢筋为主筋，2 号为副筋）。

(2)、原因分析

操作人员疏忽，使用时对主、副筋在上或在下，不加区别就放进模板。

(3)、预防措施

布置这类构件施工任务时，要向有关人员和直接操作者做专门交底。

(4)、治理方法

钢筋网主、副筋位置放反，如构件已浇筑混凝土，成型后才发现，必须通过设计单位复核其承载能力，再确定是否采取加固措施或减轻外加荷载。2.2.4 钢筋网上、下钢筋混淆

(1)、现象

在肋形楼盖系统中，楼板的钢筋网所含两向钢筋以哪个方向的钢筋在上、哪个方向的钢筋在下，图纸未表示，以致出现含糊混淆、莫衷一是的情况。

(2)、原因分析

在高层建筑中，楼面和基础底板多以纵横交叉的肋梁形式出现，肋梁的布置随楼面各功能区的布置而改变，因此，各交叉梁构成的矩形板大小不一，沿整个楼面的某方向或为塑短边” 或为“长边”是不确定的。对于四边支承板，配筋方案是依据板的边长关系确定的(即所谓

“单向板” “双向板)，或按受力特征（考虑使截面有效高度较大），则由于板的长边与短边长度接近（主要指双向板），受力状况就两个方向而言，基本上是对称的，板面钢筋网哪个方向钢筋应放在上面或放在下面，本来就没有“规矩”，兼之楼面很大，每个方向总是布置着许多边 长不向的板，它们的配筋又是统一的（整个楼面一般只配置两片网，截面一下部和上部各一片），沿某方向的几块板，无法为考虑板的受力特征进行配筋布置，所以设计人员一般不作说明，让施工人员自行处理，导致施工图上不明确而引起施工管理的人员无所适从。

(3)、预防措施

当前，施工作业管理日臻完善，施工规划、现场技术、质量检查、工程监理、班组交底等各个环节都要牵涉到这个问题，因此，防止施工过程出现意见分歧，必须取得确定性做法的依据。但是，现有的许多工程施工图中对楼面配筋表示含糊，一般仅在平面图上画出两向钢筋，而缺少立面截面图，分不清哪个方向钢筋应在上或在下，既然问题出自设计单位，故应要求设计部门出具一份明确的说明，以使施工管理人员认识一致。

为避免有关部门为此事取得澄清意见而延误施工，应在图纸会审时或钢筋施工前提前向设计部门提出。

对类似肋形楼盖结构的工程（例如对筏式基础，虽然与肋形楼盖受不同方向的力，但性质类似），应作类似预防措施的做法。

(4)、治理方法

钢筋网上、下钢筋难以区分位置，施工人员应加考虑并事先联系，为避免随意施工，可向设计人员索取书面说明，以供有关部门作为依据。2.2.5 电渣压力焊

电渣压力焊操作简单，用料省，工效高，接头质量优良，有良好的技术经济效果。但在焊接过程中如果操作不当或焊接工艺参数选择不好，也会产生各种缺陷。2.2.5.1 接头偏心和倾斜

(1)、现象

焊接接头的轴线偏移大于 0.1d 或超过 2mm(图 2-14a)；

接头弯折角度大于 4°（图 2-14b)。

(2)、原因分析

钢筋端部歪扭不直，在夹具中夹持不正或倾斜。

夹具长期使用磨损，造成上下不同心。

顶压时用力过大，使上钢筋晃动和移位。

焊后夹具过早放松，接头未及冷却，使上钢筋倾斜。

(3)、防治措施

钢筋端部歪扭和不直部分在焊前应采用气割或矫正，端部歪扭的钢筋不得焊接。

两钢筋夹持于夹具内，上下应同心；焊接过程中上钢筋应保持垂直和稳定。

夹具的滑杆和导管之间如有较大间隙，造成夹具上下不同心时，应修正后再用钢筋下送加压时，顶压力应适当，不得过大。

焊接完成后，不能立即卸下夹具，应在停焊后约 2min 再卸夹具，以免钢筋倾斜。2.2.5.2 咬边

(1)、现象

咬边的缺陷症状如图 2-14(c)所示。主要发生于上钢筋。

(2)、原因分析

焊接时电流太大，钢筋熔化过快。

上钢筋端头没有压入熔池中，或压入深度不够。

停机太晚，通电时间过长。

(3)、防治措施

钢筋端部熔化到一定程度后，上钢筋迅速下送，适当加大顶压量，以便使钢筋端头在熔池中压入一定深度，保持上下钢筋在熔池中有良好的结合。

焊接电流和通电时间是电渣压力焊焊接的重要参数，详见表 2-4e 不同直径钢筋焊接时，应按较小直径钢筋选择参数，焊接通电时间可延长。

2.2.5.3 未熔合(1)、现象

上下钢筋在接合面处没有很好地熔合在一起，即为未熔合（图 2-14d)。

(2)、原因分析

焊接过程中上钢筋提升过大或下送时速度过慢；钢筋端部熔化不良或形成断弧。

焊接电压不足、电流小或通电时间不够，使钢筋端部未能得到适宜的熔化量。

焊接过程中设备发生故障，上钢筋卡住，未能及时压下。

(3)、预防措施

在引弧过程中应精心操作，防止操纵杆提得太快和过高，以免间隙太大发生 断路灭弧；但也应防止操纵杆提得太慢，以免钢筋粘连短路。

焊接前检查市电电压值是否正常，适当增大焊接电流和延长焊接通电时间，使钢筋端部得到适宜的熔化量。

及时修理焊接设备，保证正常使用。

(4)、治理方法

发现未熔合缺陷时，应切除重新焊接。2.2.5.4 焊包不匀

(1)、现象

焊包不匀包括两种情况：一种是被挤出的熔化金属形成的焊包很不均匀，大的一面熔化金属很多，小的一面其高度不足 2mm；另一种是钢筋端面形成的焊 缝厚薄不匀，如图 2-14(e)所示。

(2)、原因分析

钢筋端头倾斜过大而熔化量又不足，加压时熔化金属在接头四周分布不匀。

采用铁丝圈引弧时，铁丝圈安放不正，偏到一边。

焊剂填装不均。

(3)、防治措施

当钢筋端头倾斜过大时，应事先把倾斜部分切去才能焊接，端面力求平整。

焊接时应适当加大熔化量，保证钢筋端部均匀熔化。

采用铁丝圈引弧时，铁丝圈应置于钢筋端部中心，不能偏移。

填装焊剂尽量均匀。2.2.5.5 气孔

(1)、现象

在焊包外部或焊缝内部由于气体的作用形成小孔眼，即为气孔（图 2-14f)。

(2)、原因分析

焊剂受潮，焊接过程中产生大量气体渗入熔池。

钢筋锈蚀严重或表面不清洁。

焊接处在焊剂中埋入深度不足。

(3)、防治措施

焊剂在使用前必须烘干，否则不仅降低保护效果，且容易形成气孔。焊剂一般需经 250℃烘干，时间不少于 2h。

焊前应把钢筋端部铁锈及油污清除干净，避免在焊接过程中产生有害气体，影响焊接质量。

均匀填装焊剂，保证焊剂的埋入深度。2.2.5.6 钢筋表面烧伤

(1)、现象

钢筋夹持处产生许多烧伤斑点或小弧坑〔图 2-14g)。II ,11I 级钢筋表面烧伤后在受力时容易发生脆断。

(2)、原因分析

钢筋端部锈蚀严重，焊前未除锈。

夹具电极不干净；

钢筋未夹紧，顶压时发生滑移。

(3)、防治措施

焊前应将钢筋端部 120mm 范围内的铁锈和油污清除干净。

夹具电极上粘附的熔渣及氧化物应清除干净。

焊前应把钢筋夹紧。2.2.5.7 夹渣

(1)、现象

焊缝中有非金属夹渣物，即为夹渣（图 2-14h)。

(2)、原因分析

通电时间短，上钢筋在熔化过程中还未形成凸面即进行顶压，熔渣无法排出。

焊接电流过大或过小。

焊剂熔化后形成的熔渣粘度大，不易流动。

预压力太小。

上钢筋在熔化过程中气体渗入熔池，钢筋锈蚀严重或表面不清洁。

(3)、防治措施

应根据钢筋直径大小选择合适的焊接电流和通电时间。

更换焊剂或加入一定比例的萤石，以增加熔渣的流动性。

适当增加顶压力。

焊前将钢筋端部 120mm 范围内铁锈和油污清除干净。2.2.5.8 成形不良

(1)、现象

接头成形不良，一种是焊包上翻，见图(2-14i)；另一种是焊包下流，见图（2-14j）。

(2)、原因分析

焊接电流大，通电时间短，上钢筋熔化较多，如顶压时用力过大，上钢筋端头压入熔池较多，挤出的熔化金属容易上翻。

焊接过程中焊剂泄漏，熔化铁水失去约束，随焊剂泄漏下流。

(3)、防治措施

为了防止焊包上翻，应适当减小焊接电流或加长通电时间，加压时用力适当，不能过猛。

焊剂盒的下口及其间隙用石棉垫塞好，防止焊剂泄漏。

避免焊后过快回收焊剂。2.3 混凝土工程 2.3.1 露筋

(1)、现象

钢筋混凝土结构内部的主筋、副筋或箍筋等裸露在表面，没有被混凝土包裹。

(2)、原因分析

浇筑混凝土时，钢筋保护层垫块位移，或垫块太少甚至漏放，致使钢筋下坠或外移紧贴模板面外露。

混凝土保护层太小或保护层处混凝土漏振，或振捣棒撞击钢筋或踩踏钢筋，使钢筋位移，造成露筋。

由于钢筋成型尺寸不准确，或钢筋骨架绑扎不当，造成骨架外形尺寸偏大，局部抵触模板；

结构、构件截面小，钢筋过密，石子卡在钢筋上，使水泥砂浆不能充满钢筋周围，造成露筋。

混凝土配合比不当，产生离析，靠模板部位缺浆或模板严重漏浆。

木模板未浇水湿润，吸水粘结或脱模过早，拆模时缺棱、掉角，导致露筋。

(3)、预防措施

浇筑混凝土，应保证钢筋位置和保护层厚度正确，并加强检查，发现偏差，及时纠正。

受力钢筋的保护层厚度如设计图中未注明时，可参照表 2-5 的要求执行

注：1.轻骨料混凝土的钢筋保护层厚度应符合国家现行标准《轻骨料棍凝土结构设计规 程》的规定．

2.钢筋混凝土受弯构件钢筋端头的保护层厚度一般为 10mm.3.板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于 10mm：梁往中箍筋和构造钢筋的 保护层厚度不应小于 15mm。

砂浆垫块垫得适量可靠；对于竖立钢筋，可采用埋有铁丝的垫块，绑在钢筋骨架外侧：同时，为使保护层厚度准确，需用铁丝将钢筋骨架拉向模板，挤牢垫块；竖立钢筋虽然用埋有铁丝的垫块垫着，垫块与钢筋绑在一起却不能防止它向内侧倾倒，因此需用铁丝将其拉向模板挤牢，以免解决露筋缺陷的同时，使得保护层厚度超出允许偏差。此外，钢筋骨架如果是在模外绑扎，要控制好它的总外形尺寸，不得超过允许偏差。

钢筋密集时，应选用适当粒径的石子。石子最大颗粒尺寸不得超过结构截面最小尺寸的 1/4，同时不得大于钢筋净距的 3/4。截面较小钢筋较密的部位，宜用细石混凝土浇筑。

混凝土应保证配合比准确和良好的和易性。

浇筑高度超过 2m,应用串筒或溜槽下料，以防止离析。

模板应充分湿润并认真堵好缝隙。

混凝土振捣严禁撞击钢筋，在钢筋密集处，可采用直径较小或带刀片的振动棒进行振捣；保护层处混凝土要仔细振捣密实；避免踩踏钢筋，如有踩踏或脱扣等应及时调直纠正。

拆模时间要根据试块试压结果正确掌握，防止过早拆装，损坏梭角。

(4)、治理方法

对表面露筋，刷洗干净后，用 1:2 或 1:2.5 无收缩加界面剂水泥砂浆将露筋部位抹压平整，并认真养护。

如露筋较深，应将薄弱混凝土和突出的颗粒凿去，洗刷干净后，用比原来高一强度等级的细石混凝土填塞压实，并认真养护。

露筋部位附近混凝土出现麻点的，应沿周围敲开或凿掉，直至看不到孔眼为止，然后用砂浆抹平，为保证修复灰浆或砂浆与混凝土结合可靠，原混凝土面要用水冲洗、用铁刷子刷净，使表面没有粉尘、砂粒或残渣，并在表面保持湿润的情况下修补，重要受力部位的露筋应经过技术鉴定后，根据露筋严重程度采取措施补救，以封闭钢筋表面(采用树脂之类材料涂刷)防止其锈蚀为前提，影响构件受力性能的应对构件进行专门加固。2.3.2 缝隙、夹层

(1)、现象

混凝土内层存在水平或垂直的松散混凝土或夹杂物，使结构的整体性受到破坏。

(2)、原因分析

施工缝或后浇缝带，未经接缝处理，将表面水泥浆膜和松动石子清除掉，或未将软弱混凝土层及杂物清除，并充分湿润，就继续浇筑混凝土。

大体积混凝土分层浇筑，在施工间歇时，施工缝处掉入锯屑、泥土、木块、砖块等杂物，未认真检查清理或未清除干净，就浇混凝土，使施工缝处成层夹有杂物。

混凝土浇筑高度过大，未设串筒、溜槽下料，造成底层混凝土离析。

底层交接处未灌接缝砂浆层，接缝处混凝土未很好振捣密实：或浇筑混凝士接缝时，留搓或接搓时振捣不足。

柱头浇筑混凝土时，当间歇时间很长，常掉进杂物，未认真处理就浇筑上层柱常造成施工缝处形成夹层。

(3)、预防措施

认真按施工验收规范要求处理施工缝及后浇缝表面；接缝处的锯屑、木块、泥土，砖块等杂物必须彻底清除干净，并将接缝表面洗净。

混凝土浇筑高度大于 2m 时，应设串筒或溜槽下料。

在施工缝或后浇缝处继续浇筑混凝土时，应注意以下几点：

1)、浇筑柱、梁、楼板、墙、基础等，应连续进行，如间歇时间超过表 2-6的规定，则按施工缝处理，应在混凝土抗压强度不低于 1.2MPa 时，才允许继续浇筑。

注：当混凝土中接有促凝或缓凝型外加剂时，其允许时间应根据试验结果确定。

2)、大体积混凝土浇筑，如接缝时间超过表 2-6 规定的时间，可采取对混凝土进行二次振捣，以提高接缝的强度和密实度。方法是对先浇筑的混凝土终凝前后(4～6h)再振捣一次，然后再浇筑上一层混凝土。

3)、在已硬化的混凝土表面上，继续浇筑混凝土前，应清除水泥薄膜和松动石子以及软弱混凝土层，并加以充分湿润和冲洗干净，且不得积水。

4）、接缝处浇筑混凝土前应铺一层水泥浆或浇 5～10cm 厚与混凝土内成分相同的水泥砂浆，或 10～15cm 厚减半石子混凝土，以利良好接合，并加强接缝处混凝土振捣使之密实。

混凝土施工缝处理方法与抗拉强度关系如表 2-7 所列。

5)、在模板上沿施工缝位置通条开口，以便于清理杂物和冲洗。全部清理千净后，再将通条开口封板，并抹水泥浆或减石子混凝土砂浆，再浇筑混凝土。

(4)、治理方法

缝隙夹层不深时，可将松散混凝土凿去，洗刷干净后，用 1:2 或 1:2.5 水泥砂浆强力填嵌密实。

缝隙夹层较深时，应清除松散部分和内部夹杂物，用压力水冲洗干净后支模，强力灌细石混凝土捣实，或将表面封闭后进行压浆处理。2.3.3 缺棱掉角

(1)、现象

结构构件边角处或洞口直角边处，混凝土局部脱落，造成截面不规则，棱角缺损。

(2)、原因分析

木模板在浇筑混凝土前未充分浇水湿润或湿润不够；混凝土浇筑后养护不好，棱角处混凝土的水分被模板大量吸收，造成混凝土脱水，强度降低，或模板吸水膨胀将边角拉裂，拆模时棱角被粘掉。

冬期低温下施工，过早拆除侧面非承重模板，或混凝土边角受冻，造成拆模时掉角。

拆模时，边角受外力或重物撞击，或保护不好，棱角被碰掉。

模板未涂科隔离剂，或涂刷不均。

(3)、预防措施

木模板在浇筑混凝土前应充分湿润，混凝土浇筑后应认真浇水养护。

拆除侧面非承重模板时，混凝土应具有 1.2MPa 以上强度。

拆模时注意保护棱角、避免用力过猛、过急，吊运模板时防止撞击棱角，运料时，通道处的棍凝土阳角，用角钢、草袋等保护好，以免碰损。

冬期混凝土浇筑完毕，应做好覆盖保温工作，防止受冻。

(4)、治理方法

较小缺棱掉角，可将该处松散颗粒凿除，用钢丝刷刷干净，清水冲洗并充分湿润后，用 1:2 或 1:2.5 的水泥砂浆抹补齐整。

对较大的缺校掉角，可将不实的馄凝土和突出的颗粒凿除，用水冲刷干净，然后支模，用比原混凝士高一强度等级的细石混凝土填灌捣实，并认真养护。2.3.4 混凝土裂缝

(1)、现象

混凝土底板浇筑完混凝土后出现裂缝。

混凝土楼板上表面在初凝时出现裂缝。

混凝土梁、板在拆模后发现下部出现裂缝。

混凝土墙体沿预留洞口部位出现裂缝。

(2)、原因分析

混凝土构件出现裂缝的种类繁多，裂缝出现的部位、原因、裂缝长度、裂缝宽度、裂缝深度各不相同，裂缝的性质也不一样。发现裂缝应首先请项目技术部门汇同甲方、监理对裂缝的情况进行初步分析，对可确定其性质为不涉及结构安全的可商议确定其处理方案，对于有可能涉及结构安全要请设计或裂缝方面的专家进行分析，以确定处理方案。

常见裂缝产生的原因分析：

A、底板等大体积混凝土，混凝土浇筑完成不久后出现裂缝。

B、夏天气温高，水分蒸发快，特别是中午浇筑完混凝土后，经太阳暴晒，混凝土楼板面出现裂缝。

C、跨度大的梁，阳台、雨棚等悬挑结构，由于模板拆除过早，或由于抢进度施工荷载加载到结构上过早，造成混凝土构件出现裂缝。

D、由于钢筋错放、漏放造成的构件出现裂缝，如洞口附加筋、板角放射钢筋等。

(3)、预防措施

底板等大体积混凝土施工前要编制专项的施工方案，从设计配筋，混凝土配合比，掺外加剂，控制施工入模温度，加强养护等方面预防控制大体积混凝土裂缝的产生。

夏天浇筑混凝土时应注意在混凝土初凝时二次压光，同时加强养护，条件允许的情况下适当调整浇筑时间，避免高温天气。

执行签署拆模令制度，对强度没达到拆模要求的构件严禁提前拆模，控制施工荷载的加载。

严格执行三检制度，质量部门应加强对重要构件，重要部位的检查，发现问题坚决要求整改完成才允许浇筑混凝土。严格按照设计要求放置钢筋，杜绝少放、漏放、错放等施工错误。

(4)、治理方法

发现裂缝后，首先要对裂缝进行分析，确定裂缝的性质后再进行处理。

对于某些细微的裂缝不会影响到使用，可以不用进行处理，有些细微的裂缝可以随时间推移自行愈合。

对于混凝土初凝时出现的裂缝可以通过二次压光的方法使裂缝愈合，之后加强养护。

表面修补法是一种简单、常见的修补方法，它主要适用于稳定和对结构承载能力没有影响的表面裂缝以及深进裂缝的处理。

对于影响结构安全的裂缝，在请设计或专家考察后，另行商议确定处理方案，方法有，注浆、灌环氧树脂等，或进行结构加固，采用粘钢，碳纤维加固等。需出专项的结构加固方案，请专业的队伍进行施工。2.3.5 混凝土强度不足

(1)、现象

试块的试验报告不合格，混凝土强度等级没达到设计强度要求。

结构验收时，回弹发现混凝土构件的强度等级没达到设计要求。

(2)、原因分析

混凝土没搅拌均匀，没有严格按配合比下料等。

试块制作问题，如取样后，制作试块时没有重新拌和，制作试块时没有振捣密实等。

施工时混凝土发生离析。

局部混凝土振捣时间过长，造成粗、细骨料分离，砂浆浮面，抽样回弹时发现局部混凝土强度不足。

(3)、预防措施

要求商品混凝土搅拌站加强对配合比的控制，严格按配合比下料。

试块的制作要按规范要求取样、制作，注意制作前重新拌和及振捣密实。

浇筑混凝土时，高差超过两米要采用串筒进行浇筑。

混凝土振捣要遵循快插慢拔的原则，同一点的混凝土振捣时间不能过长，不能少振、漏振。

(4)、治理方法

出现试块的试验报告不合格的情况，可通过对结构进行回弹，对结果进行统计评定或非统计评定，评定结果合格的，可以不用对结构进行处理。

回弹中发现构件的强度不足的，通知设计单位对结构进行复算，看是否需采取加固措施。2.4 砌体工程 2.4.1 混水墙通缝

(1)、现象

砖层间竖缝相互搭接小于 25mm，出现错缝。

里外皮砖缺丁砖拉结，互不相咬，形成“两层皮”及周圈通天缝。

(2)、原因分析

主要是由于组砌方法错误造成的。

1）、碎砖集中使用，上下皮砖竖缝错不开，影响砌体整体强度

2）、砖柱采用包心砌法。

3）、打制七分砖数量不够，排砖满足不了内外砖墙竖缝相互搭砌的要求。

(3)、预防措施

应使操作者不但要掌握砖砌体组砌方法，同时还要懂得正确的组砌形式不单纯是为了美观，同时也是为了满足传递荷载的需要。

为了节约，允许使用半砖头，但上下皮砖竖缝的搭接长度不得小于四分之一砖长，半砖头应分散砌于混水墙中。

不论清、混水砖墙，砖竖缝搭接长度均不得小于四分之一砖长，内外皮砖层最多隔三皮砖就应有一层丁砖拉结。

砖柱不得采用包心砌法。2.4.2 砌砖留搓错误，接搓不严

(1)、现象

纵横墙交接处、转角处留直搓。

在 120mm 砖墙留阴搓或只放拉结筋不留搓。

构造柱不留大马牙搓，或留了大马牙搓上下不顺直，断面过小，搓口先进后退。

拉结筋长度、间距、数量不够，120mm 墙每道拉结筋只理一根。

接搓缝不平、不直、不通顺，塞砂浆不严实，接砖的上缝、竖缝透亮。

(2)、原因分析

施工组织不当，造成留搓过多或随意留搓。

操作人员对留搓问题的重要性认识不够，习惯留直搓或留阴搓，图方便漏放拉结筋或拉结筋间距、数量不够。

退留搓方法不统一，使接搓砖的上部灰缝难塞严，平直度难控制，接搓部位不顺直。

(3)、预防措施

在做施工组织计划时，应统一安排施工留搓，尽量减少留搓部位，减少留搓洞口对墙体断面的削弱，以利于房屋整体性。

砖墙的转角处和纵横墙交接处应同时砌筑，对不能同时砌筑的而必须留搓时，应砌成斜搓，斜搓长度不应小于高度的三分之二。如留置斜搓有困难时，除转角外，也可留直搓，但必须砌成阳搓，并加设拉结筋，其数量为每半砖墙厚放置一根直径 6mm 的钢筋，间距沿墙高不超过 500mm,埋入长度从墙的留搓处算起，每边均不小于 500mm 长，其末端应有 90°弯钩，抗震设防地区不得留直搓。

非承重的隔墙与墙如不同时砌筋时，可子墙中引出阳搓，埋入拉结筋（构造与上述相同），但每道不少于两根。

如纵横墙均为承重墙，在丁字交接处留搓可在搓处下部（约三分之一接搓高）砌成斜搓，上部留成阳直搓，并按要求加设拉结钢筋。

墙与构造柱沿墙高每 500mm 设置 2φ6 水平拉结筋，每道不少于两根，每道伸入墙内不少于 lm，大马牙搓应选退后进，每一马牙搓沿高度方向的尺寸不宜超过 30cm。

统一退搓留置方法，控制好退搓位置及垂直度、灰缝平直度，接搓时应先将搓口处砂浆清理干净，浇水湿润、用大铲或瓦刀将接搓砖的上部灰缝塞严实。2.4.3 砌砖墙体裂缝

(1)、现象

在纵墙的两端，通过窗口的两个对角发生的斜裂缝，其方向向沉降较大一边倾斜，由下向上发展。

在窗口墙的上下对角处成对的出现水平裂缝，沉降大的一边裂缝在下，沉降小的一边裂缝在上。

纵墙中央的顶部和底层窗台处出现竖向裂缝，上宽下窄。

(2)、原因分析

主要由于地基不均匀下沉，使墙体承受较大的剪切力或水平剪力、集中荷载等，当结构刚度较差，施工质量和材料质量不能满足要求时，导致墙体开裂。

(3)、预防措施

设计上应合理设置沉降缝，并且应有足够宽度。沉降缝都应从基础开始将建筑物分成若干部分使其各自沉降以减少和防止裂缝产生。

加强基础整体性，加强上部结构刚度，提高墙体抗剪强度，适当调整地基的不均匀下沉。

施工中注意不要把沉降缝浇在一起，要保证宽度符合设计要求，落入沉降缝内的砖头、木块、砂浆等杂物应及时清除。

砌体施工严格按规范规定留搓，加设拉结筋，提高砂浆饱满度，保证砖层间粘结，提高砌体抗剪强度。

地基软弱部位应按规定进行处理后，方可进行基础施工。

对于墙体产生的裂缝应先做好观察工作，视裂缝性质及严重程度，由设计部门提出是否加固。

2.4.4 砌块排列不合理，组砌方法不对

(1)、现象

砌块上下皮竖缝搭接长度小于砌块高度的三分之一或 150mm，有断裂的砌块。

大于 3cm 的竖缝用同一强度等级的砂浆砌筑或用非整砖镶砌。

(2)、原因分析

没有绘制砌块排列图，或不按排列图施工，排列和砌筑时不分主次规格，随意排列。

图方便，不考虑组砌方法不对会给砌体强度带来损失，随意使用断裂砌块，利用碎砖镶砌，用同一强度等级砂浆砌筑。

(3)、预防措施

中型砌块在砌筑前，应根据建筑物平面和墙体情况绘制砌块排列图，尽量采用主规格砌筑，上下皮砌块错缝搭砌，纵横墙交错搭砌，保证砌体强度、整体性和承载能力。

砌块上下皮错缝搭砌的长度控制在不小于砌块高的三分之一，也不应小于150mm，如个别排列不开，无法满足搭砌长度要求的，应按规定在水平灰缝内放置拉结筋或钢筋网片。

大于 30mm 的竖缝应用 C20 细石混凝土灌实，大于或等于 150mm 的竖缝用整砖镶砌，镶砌部位不应集中，应均匀分散布置，但墙角部位不得镶砖。

不准使用断裂的砌块。2.4.5 砌块灰缝砂浆不饱满

(1)、现象

水平灰缝砂浆疏松，不饱满。

竖缝有空心缝。

(2)、原因分析

砂浆用砂偏细，砂浆的施工配合比不准，和易性、保水性不好。

砌块砌筑前浇水量不足，湿润程度不够。

竖缝过小或灌缝不实，表面擦缝形成空心缝。

砌筑时铺灰过长，砂浆失水后松散。

(3)、预防措施

配制砂浆不用细砂或含泥量过高的砂，配合比计量应准确，一般稠度控制在5～7cm,应有良好的和易性、保水性，砂浆随拌随用，不准用隔夜砂桨，水泥砂浆在初凝前用完，混合砂浆在 4h 内用完。

混凝土空心砌块不宜过多浇水，但是粉煤灰硅酸盐密实砌块在砌筑前 1～2d要浇水或浸水充分湿润，按气候情况控制好砌块湿度，砌筑时应保持湿润。

灰缝应均匀，一般中型砌块灰缝 15～20mm,小型砌块为 10～12nmm,砌筑时随砌随用原浆勒缝，应密实。

铺灰不应过长，一般情况下密实砌块铺灰长度不应超过 3～4m,空心砌块铺灰长度不超过 2～3m。

2.4.6 砌块墙体裂缝

(1)、现象

圈梁底墙体水平裂缝。

内横墙和纵墙尽端阶梯形裂缝。

竖缝和底层窗台下有竖向裂缝。

砌块周边裂缝。

(2)、原因分析

砂浆强度低，粘结力差，水平灰缝抗剪强度差。

砌块表面有浮灰等污物没有处理干净，使砂浆与砌块之间的粘结力差。

砌块出广存放期不够，砌块体积收缩没有停止就砌筑，产生收缩裂缝。

砌块就位校正后，经碰动、撬动使周边产生裂缝。

砌筑时铺灰过长，砂浆失水后粘结力差。

砌块排列不合理，上下二皮砌块竖缝搭砌小于砌块高的三分之一或 150mm的，没有在水平灰缝中按规定加拉结筋或钢筋网片。

墙体、圈梁、楼板之间纵横墙相交处无可靠连接，砌块墙与砖墙咬搓不好。

砌体顶层在浇圈梁前没有将垃圾清理干净，没有浇水湿润。

砌块体积大灰缝小，对地基不均匀沉降敏感，易在砌体中出现阶梯形裂缝‘

(3)、防措施

配制砂浆的原材料必须符合要求，设计配合比应有良好的和易性和保水性，砂浆稠度控制在 5～7cm，施工配合比必须准确，保证砂架强度雄妇设计要求。

不准使用刚出厂的“热砌块”，砌块出厂存放 30d 以上，待砌块收缩基本稳定后再使用。

砌筑前应清除砌块表面污物，保持砌块湿润。

纵横墙相交处，按砌块模数字，一般每隔二皮加一道 2φ6 水平拉结筋或网片（间距控制在 800mm 左右）。

设计上考虑采取一些增强房屋整体刚度的措施，如窗洞口处加设水平钢筋；在房屋四周大角、楼梯间角等处，沿房屋全高设置钢筋混凝土构造柱，将基础、各层圈梁连成整体；对五层及五层以上的小砌块、空心砌块建筑，应沿墙每隔二皮砌块在水平灰缝内设置与构造柱连接的拉结钢筋等。

按规定设置伸缩缝，伸缩缝内不得留有砖、木、垃圾等硬物。2.4.7 砌筑砂浆强度不足

(1)、现象

砂浆试块的试验报告不合格，强度等级没达到设计强度要求。

由于砂浆强度低，粘结力差，使砌体出现裂缝。

(2)、原因分析

没有严格按试验室确定的配合比拌制砂浆，较凝材料不足。

拌制的砂浆和易性、保水性、稠度不符合要求。

水泥等原材料不合格。

砌块出广存放期不够，砌块体积收缩没有停止就砌筑，产生收缩裂缝。

砌块就位校正后，经碰动、撬动使周边产生裂缝。

砌筑时铺灰过长，砂浆失水后粘结力差。

砌块排列不合理，上下二皮砌块竖缝搭砌小于砌块高的三分之一或 150mm的，没有在水平灰缝中按规定加拉结筋或钢筋网片。

墙体、圈梁、楼板之间纵横墙相交处无可靠连接，砌块墙与砖墙咬搓不好。

砌体顶层在浇圈梁前没有将垃圾清理干净，没有浇水湿润。

砌块体积大灰缝小，对地基不均匀沉降敏感，易在砌体中出现阶梯形裂缝‘

(3)、防措施

配制砂浆的原材料必须符合要求，设计配合比应有良好的和易性和保水性，砂浆稠度控制在 5～7cm，施工配合比必须准确，保证砂架强度雄妇设计要求。

不准使用刚出厂的“热砌块”，砌块出厂存放 30d 以上，待砌块收缩基本稳定后再使用。

砌筑前应清除砌块表面污物，保持砌块湿润。

纵横墙相交处，按砌块模数字，一般每隔二皮加一道 2φ6 水平拉结筋或网片（间距控制在 800mm 左右）。

设计上考虑采取一些增强房屋整体刚度的措施，如窗洞口处加设水平钢筋；在房屋四周大角、楼梯间角等处，沿房屋全高设置钢筋混凝土构造柱，将基础、各层圈梁连成整体；对五层及五层以上的小砌块、空心砌块建筑，应沿墙每隔二 皮砌块在水平灰缝内设置与构造柱连接的拉结钢筋等。

按规定设置伸缩缝，伸缩缝内不得留有砖、木、垃圾等硬物。2.4.7 砌筑砂浆强度不足

(1)、现象

砂浆试块的试验报告不合格，强度等级没达到设计强度要求。

由于砂浆强度低，粘结力差，使砌体出现裂缝。

(2)、原因分析

没有严格按试验室确定的配合比拌制砂浆，较凝材料不足。

拌制的砂浆和易性、保水性、稠度不符合要求。

直流回路的缺陷处理及预防 第3篇

关键词：直流回路；接地；缺陷处理；预防

中图分类号：TM77 文献标识码：A 文章编号：1000－8136（2012）03－0066－02

直流回路的缺陷主要有3种：直流回路接地或短路、信号回路缺陷和操作回路缺陷。

1 直流回路接地

直流回路是非接地系统，当发生一点接地后，不会影响设备的正常运行；但是，如果再发生一点接地，根据两个接地点在回路中位置的不同，将造成正负电源短路、熔断器熔断、保护拒动或误动、断路器拒动或误动等故障。因此，发生一点接地后必须尽快处理。

直流回路接地的原因主要有如下几种：

（1）现场检修人员误碰或误用万用表的表档（如用电阻档测量对地电压），造成直流回路接地，一般是瞬间一次或间歇多次。

（2）值班人员由于缺乏安全意识，用水冲洗设备（主要是附属外围设备），造成直流回路接地。

（3）户外端子箱或电气设备潮湿或有雨水进入而造成直流回路接地。随着反措的执行，这种情况显著减少，但并没有彻底解决。

（4）回路整体绝缘低，继电保护装置及二次回路运行时间长；或回路电缆直埋，没有电缆沟，在连续阴雨天气后，回路整体绝缘下降，造成直流回路接地。

（5）回路接线有问题而误发接地信号，如二次回路改造中，弱电与强电之间有连线，误发直流接地信号；中央信号的电源与各支路的信号电源取自两个不同的直流电源，造成电源正、负极流出电流不等而误发接地信号。

查找直流接地的方法：一般采用断开支路电源、查看直流检测装置中该支路的绝缘状况的方法。由于直流检测装置采用循检的方法，其检测结果与实际有延时，与值班人员断开支路电源检查不同步。可采用另一个更直观的办法：用万用表监视直流母线接地电源侧的电压，当断开某一支路时电压升高，课初步判定该支路发生了直流接地。接地支路的接地点的查找基本原则是：先室外后室内；先电缆后装置；先老化设备后新设备。

此外，在查找直流接地时，断开直流电源可能会对保护装置和二次回路有影响，要注意做好安全措施，必要时可瞬间打开跳闸压板。

2 直流电源短路

直流电源短路将造成直流熔断器熔断或空气开关跳开。发生直流电源短路的主要原因有两种：一是人为误碰引起的短路，可在查明原因后恢复空气开关或更换熔断器；二是回路接线完成后，通过测量正、负电源间的电阻是否符合回路接线来避免误接线。

3 信号回路缺陷

信号回路缺陷通常较直观，主要发生在指示灯、光子牌、铃、喇叭、冲击继电器等设备上。这些设备由于长期带电或经常冲击带电而损坏，处理办法即更换新元件。

4 控制回路缺陷

控制回路缺陷主要发生在断路器的操作回路，其二次接线涉及的元件和地点较多，主要由控制扳把、指示灯、操作箱、断路器机构的合掉闸线圈、辅助接点及相关闭锁回路组成。断路器操作的成功与否，不仅与二次回路的接线有关，还与断路器的机构是否正常有关。当断路器操作不成功时，首先要判断是路器机构问题还是二次回路问题。

控制回路缺陷一般发生在设备停送电、保护动作、自投装置或重合闸动作。其主要原因如下：①操作回路原理设计或接线存在问题，在设备传动时未曾发现；②扳把操作失灵，指示灯损坏；③闭锁回路接点异常；④断路器主触头与二次辅助接点不配合；⑤断路器操作机构存在问题；⑥自投装置或重合闸相关回路存在问题；⑦人为误操作造成保护误动或拒动。

要消除控制回路缺陷，首先必须掌握控制回路原理，其次要了解断路器的动作情况和控制室指示灯的现象，由断路器专业人员和繼电保护人员共同分析，判断原因所在。

5 直流回路缺陷的预防

5.1 重视保护校验中直流回路的全面检查

现场工作中，“重视装置、轻视回路”的思想依然存在，所以必须明确二次回路的重要性。要利用保护校验的机会，定期更换运行中频繁操作或长期带电的易损元件；对一次设备，二次设备间有机械配合的回路，不仅要检查接点、接线的正确性，还要检查机械传动的可靠性和灵活性；对运行中采取的临时措施，从根本上予以解决；全面检查直流回路的绝缘状况，从而保证直流回路处于良好的运行状态。

5.2 改善设备的运行环境

对安装在震动场所的设备，应采取防震措施；对运行环境温度不符合规程的场所，应加装空调；对灰尘大的场所，应定期清扫；对安装在户外的端子箱，应采取防潮、防水、防结露的措施。

5.3 防止人为事故的发生

在设备检修和消除缺陷过程中，一定要做好安全措施，防止检修工作影响运行中的设备。

6 结束语

综上所述，对于直流回路的缺陷，首先，要采取预防措施，从设备改造、保护校验、日常维护及执行反措等方面来保证设备处于良好状态，防止缺陷发生；其次，对每一起缺陷都要做好总结分析，积累经验，防止同类缺陷再次发生；再次，必须保证快速、安全地消除运行中出现的缺陷。此外，现场工作人员还需不断提高技术、技能水平，提高预防缺陷和处理缺陷的能力。 （编辑：尤俊丽）

The Defect Treatment and Prevention of the DC Circuit

Tang Wenhua

Abstract: DC circuit defects found in equipment operation must be quickly eliminated, otherwise it will create a larger incident, and even affect the system operation. The article mainly classified introduced the DC circuit defect, sums up the reasons for the various types of defects, processing methods and precautions, and proposes appropriate preventive measures.

Key words: DC circuit; ground; defect treatment; prevention

桩基缺陷的成因及处理 第4篇

在桥梁桩基础施工过程中, 由于地理环境、机械设备及人为因素等原因, 难免在施工过程中出现一些缺陷桩现象。一旦缺陷桩基出现, 不同缺陷程度有不同的处理方法, 但是成本低效益高的方法是人们一直追寻的。

1 桩基缺陷类型

1.1 桩基顶部缺陷由于在水下混凝土浇筑过程中有泥浆沉淀,

浮浆厚度难以准确估计, 在桩顶混凝土超灌不足时, 混凝土中难免有夹泥现象产生, 影响混凝土质量;其次, 在混凝土浇筑完毕后, 拆拔预埋钢护筒时, 用力过猛, 或者左右用力不均衡, 都会扰动桩顶混凝土, 影响混凝土质量。最后, 在进行凿除桩头混凝土的过程中, 由于风镐功率过大, 对声测管周围混凝土有不同程度的扰动现象, 对混凝土质量也有一定的影响。

1.2 桩基中部缺陷首先, 由于地质条件差, 在灌注混凝土过程

中出现局部塌孔现象, 局部阻止混凝土翻浆, 导致局部缺陷。其次, 在拆拔导管过程中用力过猛, 扰动了混凝土连续性, 影响混凝土质量。最后, 导管气密性差, 由于在水下混凝土灌注中导管进入泥浆, 破坏导管内外压强差, 轻者影响混凝土质量的连续性, 严重的阻碍混凝土下料, 不能正常翻浆, 导致断桩。

1.3 桩基底部缺陷

1.3.1 桩基顶端缺陷处理根据检测结果显示, 在桩基顶部存在

缺陷的, 我们可以继续向下凿除桩头混凝土, 直到混凝土质量完好位置。但是在向下破凿混凝土的过程中要注意观察, 及时发现混凝土的缺陷异常位置, 与实验检测资料相对应, 最后用与桩基同标号混凝土进行接桩。注意, 在向下凿混凝土过程中保护好桩基钢筋, 防止损坏。

1.3.2 桩基中部缺陷处理此类桩基缺陷处理很难统一衡量, 缺

陷程度小的可以用注浆处理, 缺陷程度大的一般在两米以上的注浆处理很难保证质量, 通常报废该桩, 在原先位置重新冲孔, 安装钢筋笼, 浇筑混凝土。

1.3.3 桩基底部缺陷处理桩基底部有缺陷的, 根据桩基受力性

质, 可先进行受力简算, 再确定其到底是否需要处理。如果桩基是摩擦受力桩, 其缺陷位置长度不影响整体荷载受力, 也就是说, 在不包括缺陷的这部分桩长里, 其摩擦力已经可以满足荷载要求, 就不用再做处理, 否则;必须处理。如果桩基是嵌岩桩, 底部有缺陷的, 必须处理。

2 实施桩底注浆的准备

2.1 合理的注浆设计是注浆的前提为使桩底注浆施工合理有

效, 有必要对桩基的岩层地质状况, 地下水条件, 缺陷程度和周围环境进行详细的调查和分析。科学配制注浆浆液, 确定注浆压力等参数。

PK133+330高架桥10#桩总桩长22米, 其中0-15米为黏土地质, 期间偶或出现白云石和夹杂砂岩, 15-22米只要分布灰色黏土, 均匀分布白云石矿层。根据超声波检测显示, 其桩底21-22米混凝土不连续, 可能由于清孔不干净或混凝土离析导致。根据桩基混凝土强度为RN35.我们确定采用ACC425袋装水泥, 水灰比 (C/E) 大于2, 注浆压力在20帕到50帕, 稠度为15-20秒, 对其经行注浆补充。

2.2 注浆工序

2.2.1 钻孔在缺陷桩桩顶钻3个直径为43m m的孔, 在钻进

过程中必须保证垂直度, 确保钻孔与桩基轴线平行, 防止钻孔偏斜, 碰触桩基钢筋或者穿出桩基。其钻孔深度比桩长深1米。

2.2.2 埋设注浆管在3个注浆孔钻好后, 并保障畅通时, 将

30m m的注浆管插入孔底, 顶部用水泥浆与桩基连接密封, 保障在注浆时不漏气, 保证整个注浆系统的气密性。每根注浆管的外露部分至少连接2个三通外接接头, 并安装阀门。并对每个注浆管进行编号。

2.2.3 压水试验压水试验不仅起到疏通压浆管道的作用, 而且

有关压浆的操作经验参数根据压水试验结果做相应的调整。压水试验可也将桩底沉渣, 泥浆清除。将清净的高压水注入1号管, 同时关闭2号管, 打开3号管, 直到翻出来的水变清为止, 然后再将2号管打开, 3号管关闭, 重复上述操作。然后再将高压水头分别注入2号管和3号管, 又重复循环上述操作。

2.2.4 注浆待清孔清理干净后, 根据浆液配合比进行配制浆液。在配制浆液过程中, 仔细称量加水量和外加剂量, 搅拌均匀, 做好试件。

在浆液的各项指标满足要求情况下, 将水泥浆注入1号管, 同时打开2号管和3号管, 加压开始注浆, 通过注浆, 将其它管内的清水都置换出来, 直到管内翻出浆液, 并排掉100升浆液为止, 然后再将水泥将注入2号管, 同时先打开1号和3号管, 待有均匀浆液排出, 并排掉100升浆液为止, 最后再将水泥浆注入3号管, 重复上述操作。

将注浆接口接在1号管, 同时关闭2号管和3号管, 将注浆压力达到50帕时, 持续5分钟。然后再将注浆接口接在2号管, 同时关闭3号管和1号管, 将注浆压力达到50帕时, 持续5分钟, 最后将注浆接口接在3号管, 同时关闭2号管和1号管, 将注浆压力达到50帕时, 再持续5分钟。将所有阀门全部关闭, 拆除注浆设备并清洗。

3.3控制注浆参数, 提高注浆效果在注浆过程中, 注浆压力, 浆液稠度, 注入率和注浆量在注浆过程中都是变化的, 于是合理的控制其变化对提高注浆效果十分重要。

注浆压力随注浆量的增加出现由低到高的变化规律, 如果在注浆过程中注浆压力突然急剧下降, 表明局部有漏浆或漏气现象发生, 及时检查注浆管道, 有可能是注浆管道损坏, 也有可能桩基周围出现裂隙现象。应及时向浆液中加入外加剂, 间歇注浆, 多次注浆保证质量。

3 桩基注浆提高承载力原理

3.1 改善原来地质条件, 提高承载力在灌注桩的成孔过程中,

机械对桩的周围地层有一定的扰动作用, 减弱整个桩基的承载作用力。在混凝土的灌注过程中, 由于孔壁的泥皮对整个桩基的摩擦力减弱, 也影响整个桩基的承载作用力。桩底注浆通过渗透, 劈裂, 和挤密作用使桩端受力层在一定范围内形成浆液和土的结合体, 从而改善受力结构的物理学性质, 修复和提高受力土体的强度。

灌注桩在灌注混凝土前由于清孔不干净, 桩底沉渣的存在直接影响和严重降低桩底承载里的发挥, 通过注浆可以将桩底的沉渣置换、挤密、固结作用改善和消除桩底沉渣对承载力的不良发挥。

3.2 急剧提高桩基摩擦阻力在高压注浆的作用下, 浆液可以从

桩端沿装侧向上, 通过渗透、劈裂、填充、挤密和胶结作用。对桩周泥皮及护壁经行泥皮置换和空隙填充, 在桩周围形成脉状结石体, 大幅度提高桩基侧摩阻力。

3.3 改善受力状态和荷载传递性能桩基注浆通过渗透、劈裂、

挤密和胶结作用形成桩端扩大头, 增大了桩端受力面积, 并且注浆加固了桩基的持力层, 改善了受力状态。桩底注浆后, 桩基侧面摩擦阻力的提高要先于桩端承载力的提高, 在摩擦桩中, 效果最好!

3.4 加固效益分析通过对10#桩注浆前后的小应变检测结果

对比来看, 注浆前在0-21米范围内, 反射波速度信号与入射波速度信号大体一致, 在21-22米的范围内, 反射波速度信号与入射波速度信号相位一致, 表明在21-22米的范围内, 桩基混凝土有截面缩小或局部混凝土离析等质量缺陷。在注浆以后的小应变检测结果中, 我们明显看出整个桩基从0-22米范围内, 整个反射波信号与入射波信号一致, 反射波相位和入射波相位大体一致。总之, 通过注浆, 桩底缺陷得到明显的改善, 效益可观。

4 结束语

实践证明, 桩端注浆, 在桩基加固处理提高综合承载力和减少沉降量方面是一种经济合理、技术先进的方法。

摘要：随着大量桥梁工程的兴建, 灌注桩基础具有施工方便, 承载力高, 适应性强的特点。在工程中大量使用, 但是在施工过程中难免出现许许多多形形色色的缺陷桩, 从不同程度上影响其承载力的发挥。随着科学技术的发展, 人类不断积累现场施工经验, 根据不同的缺陷采取相应不同的处理方案。尤其是注浆在处理桩基缺陷中, 效益可观, 质量稳定可靠。

桩基缺陷的成因及处理 第5篇

摘要：随着大量桥梁工程的兴建，灌注桩基础具有施工方便，承载力高，适应性强的特点。在工程中大量使用，但是在施工过程中难免出现许许多多形形色色的缺陷桩，从不同程度上影响其承载力的发挥。随着科学技术的发展，人类不断积累现场施工经验，根据不同的缺陷采取相应不同的处理方案。尤其是注浆在处理桩基缺陷中，效益可观，质量稳定可靠。

关键词：缺陷桩 承载力 注浆

0 引言

在桥梁桩基础施工过程中，由于地理环境、机械设备及人为因素等原因，难免在施工过程中出现一些缺陷桩现象。一旦缺陷桩基出现，不同缺陷程度有不同的处理方法，但是成本低效益高的方法是人们一直追寻的。

桩基缺陷类型

1.1 桩基顶部缺陷 由于在水下混凝土浇筑过程中有泥浆沉淀，浮浆厚度难以准确估计，在桩顶混凝土超灌不足时，混凝土中难免有夹泥现象产生，影响混凝土质量；其次，在混凝土浇筑完毕后，拆拔预埋钢护筒时，用力过猛，或者左右用力不均衡，都会扰动桩顶混凝土，影响混凝土质量。最后，在进行凿除桩头混凝土的过程中，由于风镐功率过大，对声测管周围混凝土有不同程度的扰动现象，对混凝土质量也有一定的影响。

1.2 桩基中部缺陷 首先，由于地质条件差，在灌注混凝土过程中出现局部塌孔现象，局部阻止混凝土翻浆，导致局部缺陷。其次，在拆拔导管过程中用力过猛，扰动了混凝土连续性，影响混凝土质量。最后，导管气密性差，由于在水下混凝土灌注中导管进入泥浆，破坏导管内外压强差，轻者影响混凝土质量的连续性，严重的阻碍混凝土下料，不能正常翻浆，导致断桩。

1.3 桩基底部缺陷

1.3.1 桩基顶端缺陷处理 根据检测结果显示，在桩基顶部存在缺陷的，我们可以继续向下凿除桩头混凝土，直到混凝土质量完好位置。但是在向下破凿混凝土的过程中要注意观察，及时发现混凝土的缺陷异常位置，与实验检测资料相对应，最后用与桩基同标号混凝土进行接桩。注意，在向下凿混凝土过程中保护好桩基钢筋，防止损坏。

1.3.2 桩基中部缺陷处理 此类桩基缺陷处理很难统一衡量，缺陷程度小的可以用注浆处理，缺陷程度大的一般在两米以上的注浆处理很难保证质量，通常报废该桩，在原先位置重新冲孔，安装钢筋笼，浇筑混凝土。

1.3.3 桩基底部缺陷处理 桩基底部有缺陷的，根据桩基受力性质，可先进行受力简算，再确定其到底是否需要处理。如果桩基是摩擦受力桩，其缺陷位置长度不影响整体荷载受力，也就是说，在不包括缺陷的这部分桩长里，其摩擦力已经可以满足荷载要求，就不用再做处理，否则；必须处理。如果桩基是嵌岩桩，底部有缺陷的，必须处理。

实施桩底注浆的准备

2.1 合理的注浆设计是注浆的前提 为使桩底注浆施工合理有效，有必要对桩基的岩层地质状况，地下水条件，缺陷程度和周围环境进行详细的调查和分析。科学配制注浆浆液，确定注浆压力等参数。

PK133+330高架桥10#桩总桩长22米，其中0-15米为黏土地质，期间偶或出现白云石和夹杂砂岩，15-22米只要分布灰色黏土，均匀分布白云石矿层。根据超声波检测显示，其桩底21-22米混凝土不连续，可能由于清孔不干净或混凝土离析导致。根据桩基混凝土强度为RN35.我们确定采用ACC425袋装水泥，水灰比(C/E)大于2，注浆压力在20帕到50帕，稠度为15-20秒，对其经行注浆补充。

2.2 注浆工序 2.2.1 钻孔 在缺陷桩桩顶钻3个直径为43mm的孔，在钻进过程中必须保证垂直度，确保钻孔与桩基轴线平行，防止钻孔偏斜，碰触桩基钢筋或者穿出桩基。其钻孔深度比桩长深1米。

2.2.2 埋设注浆管 在3个注浆孔钻好后，并保障畅通时，将30mm的注浆管插入孔底，顶部用水泥浆与桩基连接密封，保障在注浆时不漏气，保证整个注浆系统的气密性。每根注浆管的外露部分至少连接2个三通外接接头，并安装阀门。并对每个注浆管进行编号。

2.2.3 压水试验 压水试验不仅起到疏通压浆管道的作用，而且有关压浆的操作经验参数根据压水试验结果做相应的调整。压水试验可也将桩底沉渣，泥浆清除。将清净的高压水注入1号管，同时关闭2号管，打开3号管，直到翻出来的水变清为止，然后再将2号管打开，3号管关闭，重复上述操作。然后再将高压水头分别注入2号管和3号管，又重复循环上述操作。

2.2.4 注浆 待清孔清理干净后，根据浆液配合比进行配制浆液。在配制浆液过程中，仔细称量加水量和外加剂量，搅拌均匀，做好试件。

在浆液的各项指标满足要求情况下，将水泥浆注入1号管，同时打开2号管和3号管，加压开始注浆，通过注浆，将其它管内的清水都置换出来，直到管内翻出浆液，并排掉100升浆液为止，然后再将水泥将注入2号管，同时先打开1号和3号管，待有均匀浆液排出，并排掉100升浆液为止，最后再将水泥浆注入3号管，重复上述操作。

将注浆接口接在1号管，同时关闭2号管和3号管，将注浆压力达到50帕时，持续5分钟。然后再将注浆接口接在2号管，同时关闭3号管和1号管，将注浆压力达到50帕时，持续5分钟，最后将注浆接口接在3号管，同时关闭2号管和1号管，将注浆压力达到50帕时，再持续5分钟。将所有阀门全部关闭，拆除注浆设备并清洗。

3.3控制注浆参数，提高注浆效果 在注浆过程中，注浆压力，浆液稠度，注入率和注浆量在注浆过程中都是变化的，于是合理的控制其变化对提高注浆效果十分重要。

注浆压力随注浆量的增加出现由低到高的变化规律，如果在注浆过程中注浆压力突然急剧下降，表明局部有漏浆或漏气现象发生，及时检查注浆管道，有可能是注浆管道损坏，也有可能桩基周围出现裂隙现象。应及时向浆液中加入外加剂，间歇注浆，多次注浆保证质量。

桩基注浆提高承载力原理

3.1 改善原来地质条件，提高承载力 在灌注桩的成孔过程中，机械对桩的周围地层有一定的扰动作用，减弱整个桩基的承载作用力。在混凝土的灌注过程中，由于孔壁的泥皮对整个桩基的摩擦力减弱，也影响整个桩基的承载作用力。桩底注浆通过渗透，劈裂，和挤密作用使桩端受力层在一定范围内形成浆液和土的结合体，从而改善受力结构的物理学性质，修复和提高受力土体的强度。

灌注桩在灌注混凝土前由于清孔不干净，桩底沉渣的存在直接影响和严重降低桩底承载里的发挥，通过注浆可以将桩底的沉渣置换、挤密、固结作用改善和消除桩底沉渣对承载力的不良发挥。

3.2 急剧提高桩基摩擦阻力 在高压注浆的作用下，浆液可以从桩端沿装侧向上，通过渗透、劈裂、填充、挤密和胶结作用。对桩周泥皮及护壁经行泥皮置换和空隙填充，在桩周围形成脉状结石体，大幅度提高桩基侧摩阻力。

3.3 改善受力状态和荷载传递性能 桩基注浆通过渗透、劈裂、挤密和胶结作用形成桩端扩大头，增大了桩端受力面积，并且注浆加固了桩基的持力层，改善了受力状态。桩底注浆后，桩基侧面摩擦阻力的提高要先于桩端承载力的提高，在摩擦桩中，效果最好！

3.4 加固效益分析 通过对10#桩注浆前后的小应变检测结果对比来看，注浆前在0-21米范围内，反射波速度信号与入射波速度信号大体一致，在21-22米的范围内，反射波速度信号与入射波速度信号相位一致，表明在21-22米的范围内，桩基混凝土有截面缩小或局部混凝土离析等质量缺陷。在注浆以后的小应变检测结果中，我们明显看出整个桩基从0-22米范围内，整个反射波信号与入射波信号一致，反射波相位和入射波相位大体一致。总之，通过注浆，桩底缺陷得到明显的改善，效益可观。

结束语

地基基础缺陷处理及地基加固 第6篇

[摘要] 地基稳固是保证建筑物安全的基础和前提，本文结合实际，详细阐述了地基基础缺陷处理的一般原则、处理措施，对地基基础缺陷处理及加固有一定借鉴作用。

[关键词] 地基；缺陷处理；加固

强夯法常用来加固砂土、粘性土、杂细土等各类地基，可提高地基的强度并降低其压缩性，并改善其抗振动液化能力和消除土的湿陷性。在雨水充沛的广东地区1个新建500KV变电站的地基加固中，采用强夯法来加固新回填粘土的地基，尚属首次。由于用强夯法加固新回填粘土地基，其加固效果存在一些质量缺陷。在进行了原因分析后，结合工程的实际情况，提出了切实可行的处理方法。

地基基础缺陷的处理应综合考虑下列因素：一、地基基础缺陷的种类及其对建筑物使用、安全、耐久性等方面的影响；二、上部结构的整体性、安全度、使用要求等具体情况对地基基础变形的适应性；三、地基基础变形、结构变形的数值，发展速度和趋势；四、地基基础缺陷和加固上部结构的可能性和经济性。

地基基础处理的措施有：对上部结构进行维护；对上部结构进行加固或减荷，基础加固、地基加固。上述几种措施有时不单独采用，有时需多种措施综合采用。这些措施的选择，往往需要对上部结构和地基基础作全面的考虑，提出不同的方案，进行经济和技术上的比较，从而选择合理的方案。必要时还应对缺陷形成的原因及现实，从使用和维护上采取相应的防范措施。

地基基础缺陷处理的一般原则如下：当地基基础的变形已经趋于稳定时，一般可不作地基或基础的加固。当地基不均匀沉降尚未趋于稳定时，一般考虑“等待沉降稳定”、“加速沉降稳定”和“制止沉降”三种方法处理。

等待沉降稳定的目的是不对地基基础进行处理，而仅对上部结构进行修补，从而减少地基处理费用，并避免上部结构的再度处理造成浪费。

加速地基沉降的目的和适用条件基本上与等待地基沉降稳定的方法相同，但可以缩短消极等待沉降稳定所需的时间。一般适用于独立基础下的地基处理，具体做法是临时的增加载荷，人为的有控制的进行地基浸水等。

制止沉降的目的是终止地基和上部结构的发展。具体做法是上部结构减荷或加固，基础加大底面积，地基加固等。这些措施的单独采用或综合采用应根据有关措施的适用条件并做经济比较后予以选定。

采用减少上部荷重的措施时，应考虑生产和使用条件的具体要求，并通过地基强度、地基变形的验算确定减荷的具体数据。在地基强度破坏丧失稳定以及上部结构严重损坏威胁安全的情况下，减荷亦可作为紧急情况下的安全措施后加固施工期间的安全措施。

上部结构加固是当上部结构安全度不足时采取的必要措施。而在地基基础加固比较困难时，亦可考虑用上部结构加固替代或配合地基基础的加固。其具体方法有增设圈梁等措施。

基础扩大底面积的加固，适用于地基承载力不足等情况。增大底面积应由地基强度验算确定。当地基强度满足要求而缺陷仅仅表现为不均匀沉降，变形过大时，采用增大基础底面积的加固，主要由地基变形计算来加以确定。

在建筑结构修缮中，地基加固常用的方法有；分批分段更换病弱地基土、加桩加固、用挖钻孔灌桩加固、压力灌浆加固(包括硅化法加固地基)等。地基加固方法的选定应充分了解地基范围内的地质情况。地基加固工作是在建筑物存在情况下进行的，因而施工比较困难。它既应保护地基的加固质量，收到极地加固的效果，又应采取措施保证上部结构的安全。

更换地基和震动打桩加固都可能引起地基附加沉降，上部结构变形会有新发展。采用此类方法应对生产附加地基沉降有所估计，必要时采取相应措施，挖钻孔灌桩，压力灌浆加固地基不使用权地基避免受到附加影响，但施工也比较复杂。地基加固后应做必要的质量检查，如贯入度实验等。加固前加固后都应作好沉降的观测记录工作。

更换病变的地基是基础加固中比较直观的一种。它适宜病变地基土层分布较浅，厚度较小的情况下采用。这种方法加固可导致地基的进一步沉降和破坏。因此加固施工的组织应视具体情况分期分段逐步进行。挖除软弱土层后常用砼、砖砌体或碎石夯实等材料加以填充。

打桩加固地基的设计原理有的是在打桩时使周围土壤加密，有的是用桩承重，也有两者同时采用的。被打入的桩可为木桩、钢管桩、钢筋砼桩等。在加固量较大时宜将桩拔出重复使用，而在桩孔内填实粗砂、砼、石灰等材料。

挖钻孔桩加固地基的原理相似于打桩加固地基。挖孔桩的典型方法是石灰灌桩，它用挖孔代替了打桩拔桩成孔，用生石灰吸水膨胀的原理是周围土加密。生石灰熟化吸水也不降低地基的含水量，该方法适用于加固湿陷性黄土地基及含水率较高的软弱地基。

压力灌浆加固地基是将某种液体灌入地基基础中，填塞孔洞，缝隙，胶结土壤颗粒，从而达到减少增大强度的目的。压力灌浆加固地基基础的具体方法很多，应用十分广泛。其中硅化法加固已有建筑物的地基效果很好，但费用较高，一般仅用于重要部位的加固，其原理是将硅酸钠等溶液压入到地基中，发生化学反应，产生硅胶，将土的颗粒胶结起来，从而增大地基的强度，减少其压缩性和透水性。硅化适用于粉质土和有一定渗透系数的粘质土。视土纸渗透性的大小可选用三种方法：一、压力双液硅化法；二、电动双液硅化法；三、压力单液硅化法。压力双硅化法是将水玻璃与氯化钙轮流压入土中，适用渗透系数为0.1—80米/昼夜以下的各类土加固。压力单液硅化法是将水玻璃压入土中，适用渗透系数为0.2—2.0米/昼夜的地下水位以下的湿陷性黄土和粉沙土加固。硅化法不适用于为沥青、油脂、石油化合物所浸透的土壤以及PH值大于0.9的土壤。施工前须作出硅化加固的施工组织设计，其内容包括：注液管及电相管的布置和打入深度、化学溶液浓度和用量、注液方法、灌注速度以及硅化后的加固效果的估计等，必要时硅化设计前应先做实验。

参考文献：

[1] 叶观宝．地基加固新技术（第一、二版）[M]． 北京： 机械工业出版社，1998

桥梁桩基缺陷及处理方法探讨 第7篇

平和县危桥改建工程。2006年因受“桑美”台风的影响, 给福建省也给平和县造成重大的损失, 全县原旧桥修建时大部分为板桥, 由于受当时经济及技术条件的限制, 大部分被摧毁, 于2008年至2010年进行重建。工程建设里程:桥梁总长644m/13座;其中:大桥274m2座, 中桥213m/4座, 小桥157m/8座。结构形式:基础为钻孔灌注桩, 下部结构以墩柱为主, 上部结构为预应力钢筋混凝土空心板梁。

桥梁桩基是桥梁工程质量的重要保证。桩基受到人为因素的影响, 地质条件的变化、施工过程等都会造成桩基的缺陷, 进而对桥梁质量产生不良的影响。对桩基缺陷类型进行分析, 针对不同类型的桩基缺陷选择合适的处理方法对保证桥梁质量和正常使用具有十分重要的意义。

2 桥梁桩基缺陷的常见类型及原因分析

2.1 桥梁桩基顶部缺陷及原因分析

(1) 桥梁桩基混凝土超灌不足或者没有进行科学的钢护筒拆拔会导致桥梁桩基桩顶出现缺陷。由于桥梁的性质, 桥梁桩基肯定有一部分是要浸入水底的, 当使用钢护筒对深入水底的这一部分桥梁桩基进行混凝土灌注时, 在这个过程中不可避免地会夹带着一些沉淀的泥浆, 随着时间的累积, 沉淀的泥浆下沉, 进而造成桥梁桩基顶部的混凝土下沉、真空, 进而对桩顶质量产生不利影响。

(2) 在桥梁桩基施工过程中, 当混凝土灌注完成之后, 在拆拔钢护筒时, 由于用力不均匀, 会造成桥梁桩基顶部的混凝土搅动, 这同样会对桥梁桩基的施工质量产生不利影响。由于桩基混凝土在施工中存在漏洞, 导致桩基顶部出现超灌混凝土时, 需要对这些混凝土进行凿除, 如果在凿除的过程中没有进行科学的把握, 同样会造成混凝土搅动, 造成桥梁桩基缺陷。

(3) 如果在混凝土灌注过程中, 没有对混凝土表面标高进行正确的测定, 当混凝土没有灌满时测定数据显示灌满了, 会造成桩基顶部虚空, 造成桩基缺陷。这些不按照施工设计要求进行的施工导致桥梁桩基顶部缺陷, 使沉积在桩顶上的泥浆, 以及与泥浆同时上升的混凝土混合料等, 这些因素最终会对桥梁桩顶质量产生直接影响。

2.2 桥梁桩基中部缺陷及原因分析

(1) 地质条件或者是拆拔钢护筒时用力不均匀都会造成桥梁桩基中部缺陷。首先, 桥梁桩基地质的不稳定、发生迁移或者变动时, 桩基内部的混凝土会出现局部塌孔, 进而造成桩基中部缺陷。其次, 拆拔钢护筒时用力不均匀会导致混凝土的均衡性和密度出现失衡的现象, 进而造成桩基内外压强不均等, 不利于混凝土下料, 导致桩基中部出现断桩现象。桩基灌注混凝土导管埋置深度如果没有进行科学测量, 也会导致桥梁桩基出现缺陷。导管埋深过大或者是混凝土灌注时间较长都会造成混凝土初凝, 降低混凝土的流动性, 进而增大了混凝土与导管管壁之间的摩擦力, 一旦这个摩擦力超过导管的承载力空间, 在拆拔导管时就会出现导管连接螺栓断裂, 导致桩基中部出现缺陷。

(2) 混凝土卡管现象也会导致桩基中部缺陷。人工配合比混凝土比较随意, 或水灰比出现误差, 导致混凝土质量较差, 有可能会引起导管阻塞、流动性差等现象, 致使导管中的混凝土下不去, 桩基中的混凝土上升不了, 使混凝土很快凝结, 拆拔时也会出现导管断裂造成桩基断桩的现象。

(3) 灌注桩基中的混凝土要严格控制配合比、水灰比、保证混合料的和易性和流动性。灌注过程中混合料的连续性、导管埋入混凝土中的深度、每隔一定时间就要测设混凝土顶面距离护筒的高度, 确保导管的埋置深度不对已经灌注的混凝土在初凝到来之时的搅动, 确保已经灌注的桩基稳定性, 不产生断桩等。

2.3 桥梁桩基底部缺陷及原因分析

地质的变化是桥梁桩基底部出现缺陷的主要原因。地质条件是随着桩基深度的变化发展的, 桩基底部对桥梁整体承重具有十分重要的作用。地质变化会给桥梁桩基底部产生较大的影响, 地质条件的变化会给桥梁桩基底部的混凝土密度和混凝土强度等产生影响, 进而影响到桥梁桩基底部的质量。另外桥梁桩基底部的地层包括软土、粘土、泥岩和岩层等等, 这些地质地层会出现不同程度的缩孔现象, 造成桥梁桩基底部出现缺陷。

3 桥梁桩基缺陷的预防和处理措施探讨

3.1 桥梁桩基顶部缺陷的预防和处理措施探讨

(1) 当桥梁桩基顶部出现缺陷的时候, 不能盲目地选择顶部灌注混凝土这种方式进行补救。首先最主要的是调查清楚桥梁桩基顶部出现缺陷的原因是什么。根据上文分析, 桩基顶部出现缺陷的原因有可能是地质条件的影响, 也有可能是混凝土内部泥浆、软质泥沙等的存在造成的混凝土下料缺陷等等。

(2) 当桥梁桩基顶部出现缺陷的时候, 要继续向下凿去桩头混凝土, 一直到表面完好的混凝土露出为止。在这个过程中, 处理人员要时刻注意观察混凝土是否存在异常现象, 及时发现桩基顶部出现缺陷的原因, 另外在凿除的过程中也要注重桥梁桩基钢筋的保护, 用力过猛会导致混凝土钢筋损坏, 增加桩基缺陷。

(3) 当新鲜的混凝土表面露出时, 说明该表面下的混凝土质量没有问题, 然后与桩基检测资料进行核对, 用墩柱同一标号的混凝土进行接桩施工。桩顶缺陷在桩基缺陷中属于比较容易修复和处理。

3.2 桥梁桩基中部缺陷预防和处理措施

(1) 与桥梁桩基顶部缺陷处理相比, 桩基中部缺陷预防和处理措施较为复杂。对桥梁桩基中部出现的断桩等缺陷的处理要根据实际的缺陷程度选择处理方式。一般情况下, 缺陷程度较小的可以采用混凝土注浆的方式进行处理, 注浆的深度为2m左右。超过2m以上的混凝土注浆桩基缺陷属于缺陷程度较大的桩基, 一般是进行废弃处理, 进行原位复桩施工, 即将缺陷较大的桩基废除、重新在原桩位再打、冲孔到原设计底标高, 重新插入钢筋笼, 浇筑混凝土, 在桩基原来的位置上重新浇筑一根新的桩基。原位复桩的方式虽然施工难度较大、施工周期较长、加固处理的费用较高, 但是可取得较好的桩基修复效果, 对保障桥梁桩基质量具有十分积极的意义。

(2) 如果存在缺陷的桩基内部还有补救的可能性, 可以用桩芯凿井法, 用风镐在桩基中部缺陷部位凿除一个直径不少于80cm的深井, 并且保证深井的深度一定要超过缺陷部位, 然后封闭清洗泥沙, 安装钢筋笼, 浇筑膨胀混凝土。如果在混凝土浇筑过程中出现塌孔现象, 应迅速将导管拔出, 并用粘土进行回填方法处理。

(3) 在平和县山格镇三美大桥钻孔过程中, 在钻孔2号桥墩桩基钻孔过程中, 护筒标高为54.50m, 实际钻孔从护筒下钻孔到10.2m, 标高为44.30m, 冲钻到孤石, 产生偏孔, 经多次抛填块石充填进行冲孔纠正, 偏孔还是大于桩长的1% (12.2cm) , 经过测量计算桩基偏差中心线超过30cm, 孤石厚度2.0m。经验算孔深12.2m, 按1%钻孔倾斜度, 倾斜偏差值不大于12.2cm, 但经测量计算, 桩基偏差中心线大于30cm以上, 后经业主、设计、监理及施工单位四方代表到现场实地勘察, 形成一致意见, 在2号桩位穿过孤石的深度, 灌注水下混凝土2m厚度, 7d后, 邀请地质专业队伍实施钻探, 钻孔数3个, 其中一个孔穿过孤石, 孤石厚度2.0m, 孤石一部分伸到孔中, 在桩位重新钻孔, 虽然灌注2.0m的混凝土, 经重新冲孔, 又经多次填充块石冲孔, 还是无法矫正偏孔, 超过设计规定的范围。后安装水下炸药实施松动爆破, 再进行回填冲孔, 最终按设计要求矫正偏孔, 顺利完成钻孔到设计标高。

3.3 桥梁桩基底 (侧) 部缺陷预防和处理措施

(1) 对桥梁桩基底部缺陷采取预防和处理措施也要根据具体的缺陷情况确定。地质变化是桩基底部缺陷出现的主要原因, 因此一般是根据桩基底部所承受的应力来选择底部缺陷的处理措施。如果除去桩基底部缺陷部分桩基的承载力能够满足桥梁的荷载需求, 那么就不用处理桩基底部缺陷, 如果不能满足桥梁的荷载需求, 就需要进行底部缺陷加固.一般是采用桩基底部注浆法对桩基底部缺陷进行加固。在对桩基底部缺陷进行分析的基础上, 科学地配制混凝土注浆浆液, 在进行注浆之前要对注浆管进行压力试验, 并在注浆过程中注重注浆参数的控制, 桩基底部注浆法能够有效地改善桥梁桩基底部的地质条件, 提高桩基和桥梁整体的承载能力。

(2) 压力注浆是在桩基础检测完成后, 通过地质钻机在缺陷部位钻取的取芯孔或桩基础原有的预埋注浆管, 将水泥或其它化学浆液采用高压注入桩中或桩侧 (底) 。这些浆液经过渗透、压密、固结的方式, 对缺陷桩体进行补强, 使桩的整体性和受力状况得到不同程度的提高以达到设计要求。本方法适用于各种直径、地层和成孔工艺的局部缺陷桩基础, 在砂砾石层中尤其比较理想, 处理效果也较好。

(3) 平和县危桥改建工程中的平和县霞寨镇大坪中桥, 由漳州市建设工程质量检测中心, 采用低应变法对8根桩基桩身完整性、桩基有效长度进行检测, 其中6桩基经过检测桩身完整性及有效长度完好, 属于Ⅰ类桩。其余2根桩基检测结果进入一定的有效长度后, 无法对其底下部分桩基长度进行准确的桩身完整性分析和评价。后由漳州市建设工程质量检测中心委托厦门市建筑工程质量检测中心钻取芯样, 对桩基3#-1、3#-2钻取桩身芯样, 设计桩长各为18m, 其中3#-1芯样长度为16.25m, 设计的有效长度16.11m (需接桩) , 与施工单位的钻孔灌注桩的原始资料一致, 且从钻取芯样可以判断桩身完整性好, 属于Ⅰ类桩。3#-2桩身经过2次钻取芯样, 第1次芯样有效长度为14.80m (未钻到钢筋) , 设计的有效长度为16.26m (需接桩) , 从钻取芯样的结果判断, 桩基倾斜度偏大, 且桩身的有效长度不足。由施工单位说明原钻取芯样时, 取芯机已经偏离桩身中心30cm取芯, 取芯机钻心芯样是有偏孔等情况, 造成桩身长度不足及倾斜度偏大等情况, 再次由施工单位建议, 并征得检测中心同意, 在3#-2桩身中心再次钻取芯样, 此次钻取芯样长度为16.25m。

从以上钻取桩身3#-1、3#-2可以判断各桩身的有效长度与设计的有效设计长度一样。3#-2桩基钻取2根芯样的结果是一根长度为14.8m, 另一根补钻的长度为16.25m, 但钻到14.8m的那根直接进入岩层, 桩基底部与岩层紧密的结合在一起, 无沉渣等情况, 采用低应变法, 进入岩层时无法反射返回, 造成反射波直接被桩基底部岩层吸收, 无法判断桩身的完整性及有效长度等评价。

3#-2桩身由于倾斜度较大、有效设计桩长不足, 对桩基质量不能保证, 需重新在原桩位钻孔灌注。3#-2桥台桩基基础在钻孔过程中, 现场冲孔的地质资料, 与设计图的勘探地质资料不符, 钻孔至标高69.09m时, 为砂砾石;标高67.89m时, 进入全风化花岗岩;标高66.29m时, 进入中风化花岗岩;当钻孔至标高59.30m时, 发现桩基底部往上游方向倾斜现象, 原设计孔底标高为57.9m。经现场勘测从桩顶标高75.90~59.30m桩基垂直度较好, 没有发现倾斜情况, 上部桩长为16.60m。但进入孔底标高57.90m时, 底部长度1.40m, 桩基中心偏移20cm左右的倾斜度, 且钢筋笼无法落入孔底, 不符合设计要求。根据设计图纸要求, 3#-2桥台桩基嵌入中风化岩层4.19m, 经设计单位验算, 符合设计要求。通过第一次钻孔的原始钻孔记录。从标高66.29~59.30m已经嵌入中风化6.99m, 已经大于设计要求的嵌岩桩4.19m, 可以终孔。经现场确认3#-2桥台桩基的有效设计桩长为16.60m, 为了确保底部倾斜部分1.4m的孔深桩基的连续、下部1.4m的钢筋笼做成圆锥形就位, 后经检测及使用取得满意效果。

4 结语

桥梁桩基缺陷根据不同的划分标准具有不同的表现形式。本文根据缺陷的位置将桥梁桩基缺陷分为顶部缺陷、中部缺陷和底部缺陷, 并对各种缺陷的原因进行了分析, 在实际应用过程中, 要根据缺陷的实际情况, 选择合适的处理方式, 为桥梁质量控制和安全使用提供可靠的保障。

参考文献

[1]袁以堂, 覃荣斌, 黄启明.浅谈桥梁桩基缺陷成因及处理措施[J].西部交通科技, 2010, (6)

[2]吴岩威, 陈基武.大桥桩基缺陷探析及加固处理[J].科技传播, 2010, (22)

[3]魏跃广.浅谈桥梁桩基缺陷及处理[J].科技创新导报, 2014, (25)

变电设备典型发热缺陷分析处理 第8篇

电气设备的红外测温技术是一项简便、快捷的设备状态在线检测技术, 具有直观、准确、灵敏度高、快速、安全、应用范围广泛等优点, 在不停电、不取样、不接触、不解体的情况下能够快速实时地监测和诊断设备运行状况, 对保障电气设备安全运行和推进状态检修具有重要作用。

1自贡电业局红外测温情况

自贡电业局按照《带电设备红外诊断技术应用导则》要求, 开展了大量的红外测温检测诊断工作, 取得了较好效果, 总结出了一套具体的红外测温技术及电气设备发热缺陷诊断方法。我局采用飒特HY-G90红外热成像仪。该设备具有焦平面热像成像, 全平面测温精度为±2℃, 误差为±2%, 属目前世界上较为先进的一种机型。通过本年度的红外测温普查, 发现、处理各变电站40余处接点 (部位) 的发热缺陷, 有力地保证了电网安全运行。另外, 为了配合节假日及迎峰度夏保电工作及其他重要保电工作, 我局还有针对性地安排了红外测温工作。根据红外测温情况, 分析红外成像图发现的问题, 自贡变电站设备发热的缺陷主要表现为以下几种类型:

1、断路器、隔离开关等一次设备与导线、母线的连接处;

2、高压电力电缆头与一次引流线的连接处;

3、变压器套管握手式线夹处;

4、隔离开关出线座、动静触头处;

5、电容器组放电线圈的内部;

6、少油开关设备线夹接续管内部;

7、穿墙套管处。

2典型测温案例分析

2.1、线夹接触不良等电流致热型故障

2009年03月30日傍晚在对向家岭变电站进行红外测温时发现#2主变202 SF6开关B相T型线夹处温度达101.73℃, A、B相为51.82℃, 当时#2主变的负荷电流为250A, 环境温度为22℃, 相对湿度为60% (见图1) 。A、B两相对应T型线夹的温差为:

A、B两相对应T型线夹的相对温差为:

根据《带电设备红外诊断技术应用导则》缺陷分类及处理规定:导流设备相对温差值在35%~80%之间时为一般缺陷, 对近期安全运行影响不大, 可列入年、季度检修计划中消除。由于A、B两相相对应T型线夹的温差为49.91℃, 存在着一定的安全隐患, 同时为了能更好的迎峰度夏, 自贡电业局安排在一周内尽快处理。检修人员在对发热点现场查堪时, 发现该处T型线夹和引流线氧化严重, 2根铝线断股, 一紧固螺栓没有安装弹簧垫圈并带有轻微的松动现象。分析原因为:因一紧固螺栓没有安装弹簧垫圈, 使得其T型线夹接触面和散热面积减小。由于长期的大负荷运行, 使得其发热故障逐渐积累。又由于该引流线采用的是钢芯铝线, 而钢芯铝线的允许温度为70℃。导线因为过负荷而发热后, 会使金属抗拉力强度降低, 当表明温度超过70℃, 长期处在相对适度比较高的环境中时 (周围环境相对湿度一般在50~75%之间) , 铝接触面氧化开始加剧, 从而导致T型线夹和引流线严重氧化。由于严重氧化, 使得引流线的表明电阻增大, 根据焦耳定律Q=I2Rt知道, 在负荷一定的情况下, 电阻越大, 其发热越严重, 于是形成恶性循环。当铝线温度超过100℃时 (铜线超过150℃, 钢线超过300℃) , 其拉力强度会迅速下降。导线及接头长期发热, 会使金属慢性退火, 从而降低导线的机械强度, 使导线拉长变细, 在引流线自身重量和风力舞动作用下, 最终导致氧化严重的2根铝线在T型线夹外3cm处断股。检修人员采取如下处理方法:打磨处理线夹连接部位, 涂电力复合脂;锯除引流线轻微断股部分;紧固件更换为加强型螺栓, 并特别注意弹簧垫圈和平垫圈的加装及紧固到位。恢复投运后, 红外测温跟踪检测一周, 发现该处发热故障消除。如果我们没有及时停电消除该处发热缺陷, 其自身的发热恶性循环在很短一段时间就会暴露出来, 到时会因铝线部分过渡疲劳而完全断股, 最终使引流线完全断线, 给电网运行造成不可挽回的损失。通过本次缺陷的处理, 我们可以发现, 其根本原因就是当时安装施工时, 工人的一个不经意的微小失误造成的。这就需要我们的安装施工人员具有更高的觉悟和更认真的工作态度。

2.2、10kV高压电力电缆头铜 (铝) 鼻子与一次引流线的连接处发热

2009年4月19日傍晚在对110kV长土变电站时, 发现10kV长建线B相出线电缆铜鼻子温度异常 (见图2) 。根据红外测温情况, 该发热点Max温度是66.73℃, A、C相相对温度为32.23℃, 相对温差Δt=34.5℃, 属一般性热故障。检修人员现场处理时发现, 该电缆鼻子为铜鼻子, 线路为铜铝过渡线夹, 接头接触面未搪锡。由于铜铝接头、铝导线与铜接点连接未加铜铝过渡接头以及接触面没有镀银或搪锡, 就会因其表面接触电阻较大而发热。当电缆处于大负荷运行时, 该接触面发热加剧, 从而导致接触面氧化的加快, 进而又导致接触电阻增大, 发热更严重, 形成恶性循环。据此, 检修人员采取了处理铜鼻子接触面、更换线路铜铝过渡螺栓线夹的方法, 迅速消除了该发热缺陷。查阅该电缆历年带负荷情况, 发现其带大负荷的时间不很多, 所以其发热故障积累的比较缓慢, 平时带小负荷运行时难以发现。因此在前两年的红外普查时, 未找出该处发热缺陷的存在。通过这个实例, 我们不仅要加强安装人员在工作时的责任感和各种微小的细节的处理, 同时也让我们注意到红外测温时间选择的重要性。在对各个变电站一次设备设备进行每年一次的红外测温普查时, 要根据变电站负荷变化情况有针对性的安排时间, 尽量选择大负荷时间段, 这样才能更好、更准确、更及时的发现某些潜在的缺陷。

2.3、35kV电容器组放电线圈发热

该设备为500kV洪沟变电站35kV#1-1电容器组A相放电线圈, 根据红外测温情况, Max温度是40.58℃ (见图3) 。根据《带电设备红外诊断技术应用导则》规定中关于发热缺陷故障等级分类标准判断, 该设备缺陷属于一般性热故障, 可以不作特别处理。但通过对红外热成像图的仔细研究分析发现, 此放电线圈发热部位与相邻参照物温差达20℃, 发热点位于套管内部, 且此类放电线圈曾发生多次故障, 结合以上情况综合判断, 该故障点位于放电线圈内部, 疑为内部线圈烧损。正常运行时, 放电线圈是个电感XL, 与电容器并联。当电容器运行时, 放电线圈电抗很大。相当于开路。当电容器开关断开, 交流电压为零, 放电线圈电抗变小, 只有阻抗, 快速释放电容器上剩余电荷。当放电线圈因某处绝缘强度不足时, 由于放电线圈运行中会产生强大的交变电磁场, 短路闭环在此强大交变电磁场的作用下, 产生一个数倍于其额定电流的感应电流。这一强大电流将使短路闭环局部严重过热, 并进一步损坏其周围绝缘, 使放电线圈中形成局部短路闭环, 于是在套管内部产生严重发热现象。为保证设备安全运行, 立即请示生技部安排停电检查处理, 通过对放电线圈进行直流电阻测试, 发现该放电线圈直流电阻值为无穷大, 而正常值应为3~4kΩ, 确认内部线圈已烧断, 立即进行更换处理, 避免了一起设备连环损坏事故的发生。

结论

红外诊断技术是一种非常快捷有效的在线检测手段。在使用红外热成像仪工作中, 不仅要对已形成共识的大电流的设备、长期在高温下运行的设备、频繁操作的设备进行重点检查, 还要随时观测一些不太明显、温差不大等表面现象, 准确了解各种电气设备内部结构和工作原理, 同时还要对各种红外测温图像汇总并进行综合分析, 不断总结和积累一些典型的温度数据。通过对红外测温发现的问题进行分析和反省, 今后要加强对电气设备接触部分的检修管理, 严格检修标准, 不断提高工艺水平, 确保设备的安装及检修质量。相信通过不断努力, 设备发热缺陷将会大大减少, 迎峰度夏期间消除设备发热缺陷的压力也将得到缓和。随着红外测温工作的不断规范化、制度化, 红外热成像仪将作为我们准确判断设备许多缺陷和隐患的重要手段之一, 电气设备的突发性故障将大大减少, 为我局电网设备安全运行提供保证。

参考文献

[1]带电设备红外诊断技术应用导则[M].北京:中国电力出版社, 1999.

[2]胡红光.电力红外诊断技术作业与管理[M].北京:中国电力出版社, 2006.

地下连续墙接缝缺陷预防及处理 第9篇

地下连续墙结构具有开挖深度大、刚度强等特点, 所有地层都可采用地下连续墙结构, 故地下连续墙结构广泛应用于地下深基坑开挖之中。地下连续墙是第一道防止深基坑漏水的防线, 深基坑围护结构的防水性能受到地下连续墙接缝质量的直接影响。本文主要研究分析了实际施工工程, 严格控制其施工的流程, 为其他该类工程施工提供经验。

1 车站地下连续墙施工概况

该佛山地铁主体结构外包长137m, 标准段外包宽18.5m, 开挖的基坑深度为17.34m, 选用800mm厚的地下连续墙作为主体围护结构。施工工程由59个槽段组成, 其中Z形槽段有4幅, L形槽段有4幅, 剩下的全部是一字形槽段。地下连续墙的深度处于22.830m至26.830m之间, 墙底素混凝土墙区间为0.45m~6.00m, 厚800mm、宽6.0m是地下连续墙的标准分幅, 而7m是特殊性的增幅宽度, 为盾构接收位置, 洞口位置采用玻璃纤维筋加卡扣连接。

工程施工场地地层分别由2.5m素填土、2.8m粘土、2.6m粉质粘土、2.9m粉土、11.8m圆砾层以及2m泥岩依次构成。端头井向下开挖17.9m, 主体结构基坑向下开挖16.9m, 且圆砾层上部坐落的是地下连续墙的底板。

2 地下连续墙施工工序

地下连续墙施工的主要工序为以下几个步骤:导墙施工、泥浆配制、成槽机成槽、清槽、钢筋笼吊装、工字钢背后回填、水下混凝土浇筑。

2.1 导墙施工

首先将导墙的中心线按导线点找出, 再绑扎钢筋、浇筑混凝土;当施工人员修筑完成导墙时, 马上划分槽段, 划分槽段时要清楚的进行标示, 将槽段的编号放到各个槽段的中间位置上。导墙结构图见图1。

2.2 泥浆配制

鹏润泥浆是建筑工程中应用最多的泥浆, 施工人员要根据规范的要求与现场的实际情况选择合———————————————————————适的泥浆。成槽施工开始之前, 施工人员要将泥浆分别调配出几种不同的性能, 再通过取样测试实际的泥浆护壁效果, 根据其效果选择适合该工程的泥浆, 最大程度地发挥泥浆护壁的作用, 在实际成槽过程中, 施工人员还要根据其具体情况适时调整泥浆的配合比。

2.3 成槽施工

利用跳槽施工的方法进行槽段的开挖, 抓土成槽时选用液压抓斗成槽机, 对于标准槽段来说, 施工时一般利用三序成槽法, 先进行两侧开挖, 再从中间开挖, 且在开挖过程中, 可利用超声波测壁仪检测槽是否垂直, 当出现轻微倾斜时, 要立即调整。

2.4 清槽

成槽机液压抓斗每次移动50cm的距离, 且有秩序地从一侧调整到另一侧, 利用这种方式, 清理槽底部的渣土。开展第二段槽段施工时, 施工人员可利用钢丝刷, 清理掉接头处残留的泥皮。

2.5 钢筋笼吊装

吊装钢筋笼时, 可选择32mm的圆钢作为起吊点, 为确保吊笼安全的工作, 技术人员应当根据规范, 科学精确地计算钢丝绳、扁担、副吊、主吊以及其他吊具的数据。在吊装开始前必须做好吨位的计算, 并检查所有工序是否得当, 见图2。

2.6 工字钢背后回填

准确下放槽段钢筋笼后, 技术人员可通过检验沉渣厚度与泥浆判断其是否满足设计的要求, 若满足要求, 即可在工字钢的后面填筑砂袋。施工人员在制作钢筋笼时, 要将4根钢筋分别焊接在工字钢上, 同时保证钢筋笼位于导面墙以上200mm处, 防止槽段内部流入砂袋, 只有这样, 才能真正地提高填筑砂袋的质量;在填筑砂袋过程中, 可用测锤测量砂袋的标高。

2.7 水下混凝土浇筑

在施工过程中, 施工人员要确保同时浇灌两根混凝土导管, 为提高浇灌质量, 要水平提高混凝土面的高度, 同时控制混凝土面的高度处于500mm以下。除此之外, 施工人员还要确保混凝土能够均匀连续的下料, 且混凝土面的浇筑速度最小为2m/h, 导管埋置于地下2~6m之间。施工人员要时刻观察混凝土的浇筑情况, 及时测量导管的埋置深度与混凝土面的标高, 避免在移动导管的过程中将其拉出混凝土面。

3 接缝渗漏原因分析及预防措施

3.1 缺陷原因分析

第一, 配制泥浆。在成槽结束后, 由于施工人员没有及时浇筑混凝土, 使得泥浆出现沉淀;后期浇筑混凝土时, 又造成混凝土翻浆, 使泥浆落于地下连续墙接缝处, 出现夹泥的现象。第二, 墙幅垂直度。由于地下连续墙接触处的垂直度较差, 施工人员在清理时, 不能将其泥土全部清理干净。第三, 在后型幅施工过程中, 由于不能彻底的清理地下连续墙接缝处, 使其接缝处出现夹泥。

3.2 重要预防措施

第一, 严格控制泥浆性能。施工人员在配制用于粘土层的泥浆时, 要确保循环泥浆的比重为1.12, 新制泥浆的比重为1.05;配制用于圆砾层的泥浆时, 要确保循环泥浆的比重为1.20, 新制泥浆的比重也为1.20;而浇筑水下混凝土的泥浆比重则为1.12, 浇筑混凝土的时间要在完全放下钢筋笼4个小时之后。除此之外, 为使泥浆具有较强的黏度, 施工人员应当减少泥浆的含沙量, 当含少量较少时, 泥浆中的沙能够悬浮于泥浆之中, 而不会出现沉淀。故可设置泥浆分离系统, 通过泥浆分离系统中的旋流器与振动筛将泥浆中的粉土分离出来, 确保泥浆的含少量最大不超过4%。

第二, 施工人员要对中摆平成槽机, 同时要垂直下落重力液压式抓斗, 时刻保持抓斗的横向中心线重叠于导墙的中心轴, 纵向中心线垂直于导墙。施工人员首先自工字钢的两个角将测绳下到其底部, 当满足设计深度的要求时, 再下放钢筋笼。

第三, 彻底清理接缝处夹泥。要安排施工人员彻底的进行刷壁, 刷壁的时间 (每次刷壁时间为0.5小时) 与次数不受限制, 清理干净即可;清理完成后安排劳务班的成员进行自我检测, 合格后可邀请质检员、施工员进行检查, 合格后可再通知建立进行验收 (钢刷上无编织袋碎块即为验收成功) 。

4 地下连续墙接缝缺陷处理

第一, 采用单孔袖阀管注浆法。施工人员首先要掌握地下连续墙接缝处渗水的具体情况, 再根据其情况选用单孔袖阀注浆法进行处理。

第二, 导流堵漏法。在现场施工下挖基坑过程中, 当施工人员发现接缝处不断渗水、漏水时, 可立即将导流水管埋设于渗漏处, 及时将渗漏出来的水排出去, 再用瞬凝混凝土堵住渗漏水的缝隙, 当封堵用的混凝土强度达到要求时, 施工人员再将埋设的导流管堵上。

第三, 面层防水混凝土法。在现场施工下挖基坑过程中, 当施工人员发现接缝处渗漏出的水线状流出时, 要立即凿除渗漏处的工字钢板, 同时将流水管埋设于渗漏水处, 将接缝处渗漏出的水排出去, 再将钢筋网格栅或小块的钢板焊接在接缝处, 接着再用防水混凝土浇筑于渗漏水处, 将其封堵, 当封堵用的混凝土强度达到要求时, 施工人员再将埋设的导流管堵上。

5 结论

地下连续墙施工中接缝缺陷问题一直以来都是困扰施工技术人员的重要问题。笔者通过总结施工特点, 优化施工技术, 有效避免缺陷产生。在本次项目中实现零渗透。

本文中车站项目施工中开挖基坑较深, 土质情况复杂, 含水较多, 因此采用地下连续墙作为基础围护墙体。连续墙之间通过柔性接头进行凹凸咬合, 钢筋笼也采用预制吊装作业。对于工程施工来说, 当其全部接缝位置出现接缝时, 可先冷静地分析出现缺陷的原因。可能是由于没有很好地对接连续墙掏挖位置, 可能是由于没有彻底清理接缝工字钢刷壁, 还有可能是因为在二期槽段浇筑水下混凝土时, 使其接缝处出现夹泥。无论是哪种原因, 都会导致接缝处出现漏水现象, 施工人员要根据现场的具体情况选择科学合理的处理措施。

地下连续墙属于地下工程, 在施工过程中, 受环境因素、地质条件、周边因素的影响较大, 因此, 在施工过程中会出现很多不可预见的问题;又由于基坑周围的环境较为复杂, 为避免地下连续墙出现接缝处缺陷, 施工人员在施工中会选择地下连续墙接缝处防渗漏措施。技术人员只有在施工过程中善于发现、积累、总结, 才能真正地提高施工的质量, 为日后的施工做铺垫。

摘要：本文作者通过研究分析实际工程施工, 同时结合自身的施工经验, 以地质情况作为基础讨论了在实际施工过程中地下连续墙H型钢接头可能出现的缺陷, 并提出了预防这些缺陷的具体措施, 达到降低其他地铁车站在使用地下连续墙技术施工时出现问题的机率的目的。

关键词：地下连续墙,H型钢接头,缺陷,预防

参考文献

[1]丛霭森.地下连续墙的设计施工与应用[J].科技风, 2011, 11 (10) :190-203.

[2]夏明耀.地下工程设计施工手册[M].中国建筑工业出版社, 2006.

地下连续墙接缝缺陷预防及处理 第10篇

关键词：地下连续墙,H型钢接头,缺陷,预防

0 引言

地下连续墙结构因其刚度大, 开挖深度大, 适合于所有地层, 可临近建 (构) 筑物施工, 而被广泛应用于地下深基坑开挖的围护结构。对于深基坑施工, 地下连续墙作为其防水的第一道防线, 而地下连续墙的接缝施工质量严重影响到围护结构的整体防水性能。

本文结合工程实例, 对其施工进行探讨, 为类似工程的施工提供借鉴和指导。

1 南宁某车站地下连续墙施工概况

车站主体结构外包总长度209.5 m, 标准段外包总宽度19.7 m, 基坑开挖深度约17.34 m。主体围护结构采用800 mm厚地下连续墙。共分80个槽段。其中4幅为L形;4幅为Z形;其余均为一字形槽段。连续墙深度区间:22.830 m~26.830 m。墙底素混凝土墙在0.45 m~6.00 m之间。连续墙标准分幅为6.0 m, 厚800 mm。盾构井有特殊性增幅槽宽7.50 m。

穿越地层的平均厚度依次为:素填土2.5 m、粘土2.8 m、粉质粘土2.6 m、粉土2.9 m、圆砾层11.8 m、泥岩2 m。主体结构基坑开挖深度约16.9 m, 端头井开挖深度17.9 m, 底板坐落在圆砾层上。

2 施工工序简介

导墙施工→泥浆配制→成槽机成槽→清槽→钢筋笼吊装→工字钢背后回填→水下混凝土浇筑。

1) 导墙施工。

根据导线点放出导墙的中心线, 进行钢筋绑扎和混凝土的浇筑;在导墙修筑完成后立即进行槽段划分, 在槽段连接位置处标示清楚, 在槽段中间位置写上槽段编号。

2) 泥浆配制。

泥浆采用膨润泥浆, 泥浆的指标根据地质情况及规范要求, 在成槽施工前, 先试配几种性能指标不同的泥浆, 根据施工成槽中实际泥浆护壁效果取样测试后予以调整选用, 从而改善和保证泥浆的护壁性能, 并在成槽过程中根据情况变化随时进行调整。

3) 成槽施工。

槽段开挖采用跳槽施工的方法, 采用液压抓斗成槽机抓土成槽, 标准槽段采取三序成槽, 先挖两边, 再挖中间。开挖过程中要实测垂直度 (通过超声波测壁仪进行检测) , 并及时纠偏。

4) 清槽。

利用成槽机液压抓斗有序地从一端到另一端进行, 抓斗每次移动距离为50 cm左右, 将槽底的碴土清除干净。施作二期槽段时, 还必须对接头处的残留泥皮予以清除, 清除工作用特制钢丝刷清扫。

5) 钢筋笼吊装。

钢筋笼起吊吊点选用32 mm圆钢, 主吊, 副吊、主吊钢筋笼的扁担、钢丝绳及其他吊具应经过计算确定, 以保证吊笼的安全。

6) 工字钢背后回填。

槽段钢筋笼下放到位经检验泥浆及沉渣厚度均满足要求后, 在工字钢后面进行砂袋填筑。为保证砂袋填筑的质量, 在制作钢筋笼时应在工字钢上焊接4根钢筋, 高度超过导墙面200 mm左右, 控制砂袋不许流入槽段内部。砂袋在填筑的时候用测锤测量标高, 砂袋高度平钢板上部为宜。

7) 水下混凝土浇筑。

两根混凝土导管进行混凝土浇灌时, 应注意浇灌的同步进行, 保持混凝土面呈水平状态上升, 其混凝土面高差不得大于500 mm。混凝土浇筑中要保持混凝土连续均匀下料, 混凝土面上升速度不低于2 m/h, 导管埋置深度控制在2 m~6 m, 在浇筑过程中随时观察、测量混凝土面标高和导管的埋深, , 严严防防将将导导管管口口提提出出混凝土面。

3 接缝渗漏原因分析及预防措施

3.1 缺陷原因分析

1) 泥浆配制:成槽后混凝土未及时浇筑, 造成泥浆沉淀, 混凝土浇筑中翻浆混凝土将浮泥搁置到地下连续墙接缝处, 造成夹泥现象。

2) 墙幅垂直度:接缝处垂直度差, 后型幅施工中未将泥土清理干净。

3) 后型幅施工时, 接缝处刷壁不干净、不彻底, 造成接缝夹泥。

3.2 重要预防措施

1) 严格控制泥浆性能, 在粘土层新制泥浆比重平均为1.05, 循环泥浆比重平均为1.12。圆砾层新制泥浆比重平均为1.20, 循环泥浆比重平均为1.20。水下混凝土浇筑前泥浆比重平均为1.12。混凝土在钢筋笼下放完成后4 h内浇筑。

2) 成槽机就位时摆平对中, 确保重力液压式抓斗垂直下落, 抓斗纵向中心线与导墙保持垂直, 横向中心线导墙保持中心轴线重合。下放钢筋笼前测绳从工字钢两个角顺利下到底, 并达到设计深度方能通过。

3) 刷壁要干净, 刷壁不限次数和时间, 先由劳务班组自检后, 经施工员、质检员验收合格再通知监理验收。刷壁一次大约0.5 h, 验收时钢刷上无编织袋碎块。

接缝良好无渗水的地下连续墙见图1。

4 接缝缺陷处理

此种质量缺陷类型根据具体情况按3种工艺措施进行处理。

缺陷部位:全部接缝位置。缺陷原因:接缝工字钢刷壁不彻底, 连续墙掏挖位置对接不良, 二期槽段水下混凝土浇筑时接缝处夹泥。

缺陷后果:接缝处渗 (漏) 水。

1) 处理措施一。

采用单孔袖阀管注浆处理, 基坑下挖过程中根据墙体接缝渗水情况注浆控制, 如图2所示。

2) 处理措施二。

导流法堵漏, 基坑下挖过程中, 发现接缝渗漏水即在渗漏处预埋导流水管, 将渗漏出来的水疏导出去, 然后在缝隙间使用瞬凝 (钢筋) 混凝土封堵, 待混凝土达到一定强度后, 最后封堵导流管, 如图3所示。

3) 处理措施三。

面层防水混凝土法堵漏, 基坑下挖过程中, 发现接缝渗漏水呈线状, 首先在渗漏处凿除工字钢板, 预埋导流水管, 将渗漏出来的水疏导出去, 再背贴焊接新的小块钢板或钢筋网格栅, 然后再利用支架模板浇筑面层防水混凝土封堵, 待混凝土达到一定强度后, 最后封堵导流管, 如图4所示。

5 结语

浅谈变电站缺陷的跟踪与处理 第11篇

关键词：变电站；缺陷跟踪；处理方法；电力能源；电力系统；变电设备

中图分类号：TM63 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2014）34-0105-02

变电站是电力系统的重要组成部分，对整个电力系统的正常运行有着至关重要的作用。变电站的变电设备在运行的过程中经常会发生一些异常，虽然在发生异常的情况下，变电设备依然可以运行，但是会存在一定的安全风险，我们称这种异常为缺陷。由于变电站的变电设备涉及多方面的内容，很多组件都是由不同的厂家采用不同的形式生产，所以缺陷种类存在很大的差别，一旦出现缺陷，就必须高度重视，采取适当的措施进行处理、维修。但是针对不同的情况，需要采取合适的方法进行跟踪处理，才可以保证整个电力系统的正常运行。

1 变电站缺陷跟踪与处理的目的

变电站的缺陷会对整个电力系统的正常运行带来一定的安全隐患，甚至会带来一些危险因素。为此，要对出现的缺陷进行紧密跟踪、快速处理，以最合适的方式遏制缺陷的进一步发展，找到根本原因，通过合适的方式消除缺陷。将所有有效的方法合理利用，最大限度地保持电力系统的正常运行，为广大用户提供正常的供电，这是变电站一般缺陷跟踪与处理的最根本目的。另外，通过缺陷跟踪，可以对一些隐藏的缺陷进行监控，通过一定的系统调节，保证电力系统的正常运行。并将一般缺陷进行录入管理，待可以停电时再对缺陷进行处理，恢复电力系统正常供电。

2 变电设备缺陷的类型

正在投入使用的设备、设施发生的一些异常情况以及存在的一定安全隐患常被称之为变电设备缺陷。变电设备缺陷对变电站、电力系统以及用户安全都会存在威胁，会影响整个电力系统的正常运行，降低电力系统的经济收益，影响供电质量。变电设备缺陷的类型主要分为三种：紧急缺陷、重大缺陷和一般缺陷。

2.1 紧急缺陷

紧急缺陷指的是设备或者设施出现的问题会直接影响电力系统的安全运行，或是会对用户的安全造成直接威胁的情况。例如因为变压器、电抗器或者绝缘油质量存在问题而引发的安全隐患；套管破裂导致严重放电情况；引线温度过高发热发红现象等都属于紧急缺陷，需要采取合适的方式进行处理，以解除危险。紧急缺陷的消缺时间是在24h内。

2.2 重大缺陷

重大缺陷指的是对电力系统、电力设备以及人身安全造成严重威胁，但是电力系统还在正常运行，这种情况下如果不能及时处理会引发严重的电力事故。例如，某些变电设备桩头螺丝松动发热；引线出现相间或者存在对地距离不够的情况；缺乏冷却设备等都属于重大缺陷，需在7h内进行处理。

2.3 一般缺陷

一般缺陷是变电站缺陷中比较常见的一种缺陷，对整个电力系统不会在短时间内造成重大的威胁，可以给人们预留相当长的时间进行处理。例如，变电设备外壳出现渗漏或者油漆脱落等情况；引线或者其他金属部位出现电晕等情况就是一般缺陷，一般缺陷消除时间为6个月。

3 变电站主要设备缺陷的跟踪与处理方式

3.1 电力变压器运行时存在缺陷的处理方式

值班人员发现电力电压器在运行时出现异常，应尽快找出异常的原因并采取适当措施进行解决，要做好相关记录，并向上级部门报告具体情况。变压器异常情况包括以下几个方面：变压器声音变大，内部传出破裂声；变压器漏油、喷油情况严重，油面低于正常的指示限度；套管出现破裂或者放电情况；变压器着火。一旦出现这些情况，必须立即停止变压器的正常运行，进行维修处理。如果有备用设备，可以先用备用设备进行正常工作。当出现变压器的保护装置失效的情况时，是整个变压器的安全故障，工作人员应该立刻停止变压器的运行。变压器周围发生火灾或者其他危险情况时，会对变压器的安全造成严重影响，也应该停止变压器的运行。

当变压器的油温超过相关规定的时候，工作人员应该遵循以下步骤：相应缩短巡视周期；检查变压器负载和冷却介质的温度是否正常；对温度测量装置的精度进行检测；对变压器的冷却装置和通风装置进行检查。在这个过程中如果出现问题，可以根据具体的情况采取一定的措施进行问题解决。

3.2 开关设备存在缺陷的处理方式

出现开关设备无法合闸的情况时，先检查电源的电压是否正常，如果电压不正常可进行适当调试，看是否能解决问题。同时，应该检查整个电路的回路，看是否是机构本身存在问题。如果是操作机构本身存在问题，而拒绝跳闸，那么必须禁止开关使用。当开关设备的跳闸回路出现一些电线讯号以及操作回路没有电源时，工作人员要马上检查信号灯熄灭的原因，如果检查到开关确实无法实现跳闸功能时需要马上进行隔离处理。如进行倒母线操作，用母联开关将故障开关断电，从而隔离故障开关。当SF6开关或真空开关出现压缩压力不足的情况，应根据运行规程进行处理。低于闭锁值时，开关将不能分合，需进行倒母操作将故障开关隔离。当低于标准值高于闭锁值时，应对开关进行检查，判断开关是漏气还是因为气压继电器故障或者环境温度变化而令气压表读数低于标准值。

3.3 互感器存在缺陷的处理方式

当互感器出现故障，仪表指示发生错误时，可以根据其他仪表对设备进行监控，尽可能保留设备原有的运行方式。当互感器出现二次回路断开的情况时，应在互感器附近的端子上对其进行二次短路，如果不能解决缺陷，就必须将互感器退出。如果互感器高压侧绝缘出现损伤或者出现冒烟的情况，应立刻通过倒母线，用母联开关将故障的互感器隔离。因为存在故障的电压互感器不可以使用隔离开关拉开或摘下熔断器。

3.4 线路接地缺陷的处理方式

在不接地线路以及经消弧线圈接地的线路当中，出现线路接地必须立刻将情况报告给调度值班员，在调度值班员的指挥下，在线路运行的过程中快速找到接地故障所在，争取在故障发生前解决问题。寻找接地故障应按照以下步骤进行：首先将电网分成几个独立的部分，然后检查并联回路以及其他电源线路、检查负荷最轻以及最重的线路、不重要的馈线路和重要的馈线路、检查电源等，一定要每一个环节都检查，才可以保证线路的安全。同时要注意，在寻找接地线路的过程中，要做好防护措施，避免触及接地的金属。

3.5 直流线路接地缺陷的处理方式

出现直流线路接地，也应该报告调度值班员，在调度值班员同意的情况下快速展开寻找接地缺陷的工作，当线路正处于高峰负荷时不可以进行此项操作。通常寻找直流接地线路，是将环路和并列回路分开，将设备分为几个部分后，逐一断开馈电线，寻找接地点。当在直流馈线路找不到接地故障，可以判定是在电源或者直流母线出现故障，这时可以切断蓄电池，将母线连接到备用电源。

4 结语

由于经济的快速发展，人们的用电需求日益增加，为了保证电力系统的供电能够满足社会以及人们的需要，进一步提高我国的发电技术，解决变电系统存在的缺陷是我国电力系统面临的巨大挑战。在这个过程中，不管遇到怎样的麻烦都要积极面对，寻找有效的途径解决问题，提高我国电力系统的安全性和稳定性。

参考文献

[1] 闫莉.加强变电运行管理 确保电网安全运行[J].煤矿开采，2012，（6）.

[2] 赵兴旺.我国输变电设备缺陷管理问题及对策分析[J].经营管理者，2011，（5）.

[3] 徐俊杰.探讨变电设备的缺陷管理[J].企业技术开发，2011，（20）.

水处理系统缺陷分析及改进措施 第12篇

南京钢铁股份有限公司 (以下简称“南钢”) 中板厂在2006年结合轧机改造建设了新的浊循环水处理系统, 由于系统的设计处理能力与现场的实际处理水量相比有一定的富余量, 水系统运行初期, 系统运行稳定, 水质也稳定达标。经过近一年的运行后, 系统存在的问题逐渐暴露出来, 处理过后的水质含油量波动较大, 污泥处理系统系统问题较多。

1水处理系统工作原理

现场的污水 (冷却水、冲渣水等) 经主地沟排入漩流水井进行氧化渣沉淀, 水经提升泵输送到中间混合池进行加药, 后流入化学除油器进行沉淀分流, 清水由管道流入热、冷水池, 再由水泵输送到现场;化学除油器下部污水经地沟排到污泥池进行分离、压滤处理。浊循环水处理系统工作原理如图1所示。

2水处理系统存在的问题

(1) 回水中的含油量增加, 造成药剂投放量增加, 处理后水中含油量波动较大。

(2) 从板框压滤机出来的油泥含水量过大, 给油泥的回收及运输造成极大的困难;同时从板框压滤机挤出来的污水 (含油量较大) , 又排到污泥池, 由污泥池排入漩流水, 重新进入水循环系统进行加药、反复处理, 造成系统中油含量越来越多, 不仅增加了药剂使用量, 且直接影响到水质。

(3) 化学除油器排泥不通畅, 排污口容易堵塞, 直接影响到化学除油器除油效果。化学除油器表面有浮油

(4) 在停产时, 冷水井容易发生溢水现象。

3改进措施

3.1化学除油器改造

(1) 在化学除油器底部增加DN200的大排污口, 便于污泥及浮油的排空, 使得整个化学除油器得到彻底的清空 (见图2) ;

(2) 在水平面上增加挡油板使得原有平流水改为“U”型流向, 水面上的浮油全部挡在挡板之外, 不随水流进入热水井;表面的积叠的浮油在每周一次的清洗过程中从新增排污口排出 (见图3) ;

(3) 为了便于清洗化学除油器内附着在内壁的油泥, 在内壁四周安装冲洗管道, 在排空情况下利用外部0.5 MPa的水进行冲洗, 防止油泥堆积成块堵塞排污口;同时对内部进行清洗, 减少内部残余油污量, 减轻操作人员的清洗工作量 (见图2) 。

(4) 原有加药系统中的混合器与混合池相隔过近, 两种药剂反应时间过短, 直接影响反应的效果, 在化学除油器中沉淀效果不好, 造成水质不稳定。通过管线改道将絮凝剂加到漩流池中, 延长了絮凝剂的反应时间, 提高了药剂使用效果。

(5) 改进排污方式, 改变原有每天定时短时间的排污方式, 增加每周对化学除油器进行排空、清洗, 保证化学除油器不发生堵塞。

通过对化学除油器的改造后, 没有发生一次堵塞现象, 水质含油量保持稳定达标。

3.2板框压滤机改造

针对板框压滤机压出来的油泥含水、油量偏多的情况对压滤机进行改造。

(1) 改进板框材质及滤布的密度, 由于橡塑板框在压缩时缩变量较小, 造成压滤机工作时油泥无法压干。改用丁晴板框, 增加板框的压缩变量, 调整液压缸的行程, 使得油泥中的油、水被充分挤出, 油泥成饼状, 便于运输。

(2) 在气温较低的情况下, 对需处理的油泥通入蒸汽进行加热, 使得油泥中的油水与泥更容易分离, 达到更好的功效。

3.3废油的处理措施

针对废油在水处理系统中反复处理的问题可采用以下措施:

(1) 在板框压滤机排水管之外加装一个自制的油水分离器 (见图4) , 对油水混合循进行再次分离。

(2) 挡油区域安装一台钢带式刮油机, 对废油进行回收。由于油水混合物是经板框压滤机的滤布过滤, 所以油水混合物中杂质很少, 含油量较高。通过刮油机收集的废油质量较好, 正好作为轧机联接棒的润滑油用 (开放式润滑方式) 。

通过增加废油回收装置, 系统中废油除从油泥带走外, 其余大部分得到回收, 系统中污水中含油量明显降低。

3.4增加过渡池

由于设计时冷、热水井的容积偏小, 造成在现场停机时, 供水泵停开, 冷、热水井发生溢水现象。针对这一问题, 在化学除油器与热水井之间增加一过渡池, 一是为了增加冷、热水池的容积, 使得在停机时不会造成满水、外排现象, 减少系统的水量损失和新水补充量;二是在过渡池进行水池安装一台刮油机, 可以在应急进对部分浮油进行清除。

4结束语

通过对化学除油器、加药、板框压滤机的改造, 新增了废油回收装置、中间过渡池等设施, 使得南钢中板厂的浊循环水处理系统更加完善, 水质稳定达标。系统无外排水、减少了新水补水量, 促进了整个循环水系统的水量平衡, 具有良好的环保、节能效果。

摘要：介绍了南京钢铁股份有限公司中板厂水处理系统工作原理, 分析了水处理系统中运行过程中出现的问题, 并提出了相应的改进措施。