厂房优化范文

厂房优化范文（精选10篇）

厂房优化 第1篇

发电厂的主厂房是发电厂的主要场所, 其照明是全厂照明设计的重点, 照明设计是否合理, 对安全生产有十分重要的影响。

1. 照明方式。照明按其装设方式可分为一般照明、局部照明和混合照明。

(1) 一般照明。不考虑特殊局部的需要, 在整个场所假定工作面上获得基本均匀的照度, 设置的照明装置为一般照明。对于工作位置密度较大且对光照方向无特殊要求或生产工艺上不适宜或无条件装设局部照明的场所, 宜装设单独的一般照明。

(2) 局部照明。为增加某些特定地点的照度而设置的照明装置称为局部照明。对于局部地点要求照度高并对照射方向有一定要求的场所, 除装设一般照明外, 还应装设局部照明。

(3) 混合照明。由一般照明和局部照明共同组成的照明装置称为混合照明。对于工作位置需要较高照度并对照射方向有特殊要求的场所, 宜采用混合照明。

2. 照明种类。照明种类分为正常照明、应急照明、警卫照明和障碍照明。其中, 应急照明包括备用照明、安全照明和疏散照明。 (1) 正常照明。所有工作场所均应设置正常照明。

(2) 应急照明。工作场所出现下列情况, 应设置应急照明:当正常照明因故障熄灭后, 需确保正常工作或活动继续进行的场所, 应设置备用照明;当正常照明因故障熄灭后, 需要确保处于潜在危险之中的人员安全的场所, 应设置安全照明;当正常照明因故障熄灭后, 需要确保人员安全疏散的出入口和通道, 应设置疏散照明。

(3) 警卫照明。有警戒任务的场所, 应根据警戒要求, 设置警卫照明。

(4) 障碍照明。在有危及航行安全的建筑物、构筑物上, 应根据航行要求, 设置障碍照明。

3. 照明光源的选择。

作为照明用的单一光源, 有白炽灯、卤钨灯、荧光灯、高压钠灯、金属卤化物灯等。不同场所应根据其对照明的要求以及使用场所的环境条件和光源的特点, 合理选用照明光源。照明光源的安装容量由照度计算的结果确定。在同一场所内, 当一种光源的光色不能满足生产要求时, 可用两种及以上的光源在同一个照明器内进行混光。混光照明器一般采用发光强度高, 且有两种不同气体放电灯作光源。火力发电厂应根据视看对象和环境特点等, 优先选用高光效、长寿命、节省电能的照明光源。

(1) 对识别颜色要求较高的场所或经常有人工作的场所, 一般选用荧光灯。

(2) 安装高度较高, 并需大面积照明的场所或震动较大的场所, 一般选用金属卤化物灯或高压钠灯。

(3) 环境温度较低的场所, 一般不选用荧光灯或启动困难的气体放电灯。

(4) 在蒸汽浓度较大或灰尘较多的场所, 一般选用透雾能力较强的高压钠灯。

4. 照明灯具的选择。

照明灯具应根据使用环境条件、光强分布、房间用途、限制眩光等因素进行选择。在满足上述技术条件下, 应选用效率高、维护检修方便的照明灯具。

(1) 在特别潮湿的场所, 宜采用防潮灯具或带防水灯头的开启式灯具。

(2) 在有腐蚀性气体和蒸汽的场所, 宜采用耐腐蚀材料制成的密闭式灯具。若采用开启式灯具时, 应有防腐、防水措施。

(3) 在高温场所, 宜采用散热性能好、耐高温的灯具。

(4) 在有尘埃的场所, 应依照防尘的相应防护等级, 选择适宜的灯具。

(5) 在有爆炸和火灾危险的场所使用的灯具, 必须符合国家有关标准的规定。

二、发电厂主厂房照明优化的基本原则和思路

1. 主厂房照明设置的一般原则。

汽机房厂房高大且设有桥式行车, 运转层视看对象有转速表、温度表、压力表、油窥视孔和就地热工仪表盘等比较精密的仪表, 对照明的要求较高;汽机房中间层大多都为管道、阀门;汽机房零米层布置大多为汽机专业设备、水泵以及大量阀门。以上各层除了要装设一般照明外, 还应装设局部照明。一般照明装置宜选用镜面深照型照明器, 或高光效的混光照明器;局部照明装置需将车床灯安装在汽机本体需要监视的部位, 或由厂家成套提供。此外, 照明设计还应考虑足够的应急照明, 以保证在非常情况下的人员疏散或继续工作。

2. 汽机房照明现况。

以往照明灯具均布置在汽机房内的柱子上, 每列柱子上的灯具安装高度、朝向都一样。笔者经过观察发现, 汽机房内管道特别多, 而且分布不规律, 照明灯具经常处于各种管道的包围中, 大大影响了实际照明效果。

3. 优化原则和思路。经过分析商讨, 提出以下优化解决办法。

(1) 在施工设计阶段, 应积极与各专业工艺配合, 详细了解各种工艺管道的布置情况、标高和管径大小, 各种设备的布置情况, 以及电缆桥架的安装路径, 在充分了解的基础上细化照明布置。对于主厂房中间层及零米层, 照明不必拘于灯具安装高度相同, 可调整每个灯具的朝向和高度, 必要时还可将其布置在墙上, 以使照明更加合理有效, 避免厂房内出现照明死角。如有设备布置的三维视图, 可在三维图中进行照明灯具布置优化。

(2) 对于带有阀门、仪表和就地控制箱的工艺设备, 应详细了解工艺设备的具体布置情况, 必要时可设置局部照明。

(3) 对于汽机房内有泵坑的地方, 应了解设备的布置情况, 以及设备是否需要巡视操作, 并根据具体需要, 在泵坑的四周或梁底加强局部照明。

(4) 输煤皮带间的照明一般布置在两侧的柱上和中间梁下弦平齐位置。由于一侧经常有桥架, 与布置在一侧柱上的灯具经常发生遮挡与碰撞, 因此在施工图设计阶段应与桥架设计人员沟通, 适当调整标高或布置方式, 避免遮挡与碰撞。

(5) 主厂房内照明灯具。结合工程实际情况, 可选用三防灯, 正常照明光源一般选用金属卤化物灯, 应急照明光源根据需要可选用节能灯。

重庆厂房装修施工设计标准厂房 第2篇

标准化厂房的“标准”与行业性质有关，因为各个行业的标准化厂房的用途、结构、设备和资金等情况都不一样。因此，不同的行业没有统一的标准化厂房。而相同的行业，在一定的范围内有一定的标准和规范，这种“标准”也是相对而言的，并非绝对标准。

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基本要求

1、设备的安装应符合要求,包括设备间距、工艺流程的合理性等。

2、安全通道宽度要大于1.4米,主通道宽度应大于3米,人行通道宽度要大于0.8米.3、消防设计要合理，并保证符合消防安全要求。

4、工房内要有区域划分，包括加工区、产品存放区、原料存放区、休息区等。

5、配电、照明等动力柜要符合安全要求。

6、标语、标识、***陈勇操作规程、定置图要醒目，要有宣传栏。

7、定置管理

其它要求根据产品结构合理规划定置。

标准厂房效益分析

（一）投资概况

工程总投资：1200元左右/平方米，其中含：土地费（按15万元/亩计算），工程预备费（按6%计算），但未计算银行贷款利息。

（二）收益分析

厂房优化 第3篇

[关键词] 单层门式刚架 柱脚连接 梁截面形式 屋面坡度 经济效益

[Abstract] Based on one single story light-weight portal frame factory building in Qingdao, four different structural schemes were discussed，and the modals were calculated by PKPM structure calculation software. The influence of column base and forms of beam section to the deformation and lateral displacement of the steel structure were compared. Moreover, the overall economic efficiency and the range of the roof gradient of the structure were analyzed. The research results showed that hinged column base was the optimization for a single-story workshop without crane, and when the span was large, variable cross-section beam could achieve good economic. This article could serve as a beneficial reference for the similar engineering design.

[Keywords] single story light-weight portal frame column base forms of beam section roofing slope economic benefit

1、概述

轻型门式刚架由于柱网布置灵活、自重轻、工业化程度高、综合经济效益高等优点已被广泛的用作轻型单层工业厂房的主要承重骨架[1-3]。在轻型门式刚架结构设计中,柱脚设计、梁截面的选择、屋面坡度等是设计的重要环节，本文以青岛某单层轻型门式钢结构厂房为背景，通过对柱脚连接、梁截面形式、屋面坡度对厂房结构变形挠度、侧移影响的分析，确定出结构的最佳结构方案。

工程概况：该工程位于青岛即墨市，采用双跨中间摇摆柱轻型门式刚架结构，柱高6.0m，跨度18m，柱距8m，抗震设防烈度按6度，设计基本地震加速度值为0.05g,设计地震分组为二组，基本风压为0.6kN/m2，基本雪压为0.2kN/m2，刚架活荷载标准值为0.3kN/m2，檩条活荷载标准值为0.5kN/m2。

2、结构方案选择

为了研究柱脚形式、梁截面形式对结构挠度或侧向刚度的影响，分别建立了四种结构模型，模型1：柱脚为平板铰接柱脚，梁截面为等截面；模型2：柱脚为刚接柱脚，梁截面为等截面；模型3：柱脚为平板铰接柱脚，梁截面为变截面；模型4:柱脚为刚接柱脚,梁截面为变截面。结构方案形式见表1。

框架柱高H=6m，跨度L=18m，变截面梁按比例3:4:3取值L1=5.4m，L2=7.2m，L3=5.4m，钢梁坡度i=8%，矢高f=1.44m。不包括结构自重的永久荷载标准值q=2.4kN/m。按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》(CECS102:2002)第3.2.2条规定,对受荷水平投影面积大于60m2的刚架构件，屋面竖向均布活荷载的标准值可取不小于0.3kN/m2,本工程受荷水平投影面积为18×8=144m2＞60m2，所以屋面活荷载取为0.3kN/m2。结构形式计算简图见图2。

（ａ）模型１计算简图 （ｂ）模型２计算简图

（c）模型3计算简图 （ｄ）模型４计算简图

图2 结构形式计算简图

3、结构方案分析

采用中国建筑科学研究院编制的PKPM的STS模块对该结构建模，按平面结构体系进行分析。梁柱截面尺寸见表2，钢材采用Q235B。

3.1荷载组合

本工程的门式刚架结构，承载能力极限状态计算时，考虑了3种荷载组合，分别为：

（1）1.2×恒载+1.4×活载；

（2）1.0×恒载+1.4×风荷载；

（3）1.2×恒载+0.9×(1.4×活载+1.4×风荷载);

对结构的正常使用承载状态进行计算时，选用荷载的标准组合。

3.2 模型计算

钢架设计时，因为门式刚架的梁、柱连接不可能是完全刚性的，连接节点会发生一定的塑性变形，从而导致刚架内力的重分配，梁端应力降低，梁跨中应力升高，跨中的富裕大一些[4-5]，所以钢梁的应力比在端部控制在0.9左右，跨中应力比控制在0.8左右。在STS中对门式刚架计算时，按平面单元对结构进行了弹性内力分析，不考虑力蒙皮效应。

图3模型1应力比计算结果图4模型2应力比计算结果

图5模型3应力比计算结果图6模型4应力比计算结果

3.3侧移计算

模型1和模型2为等截面的门式刚架，柱顶侧移的计算是采用的结构力学的方法，计算结果见表3。

模型3和模型4为变截面门式刚架，柱顶侧移分别采用下列公式计算

柱脚铰接：

柱脚刚接:

式中 ——刚架柱与横梁的线刚度比值；

h、L——刚架柱的高度和刚架横梁的跨度；

Ic,Ib——刚架柱和横梁的平均弯矩；

H——刚架柱顶的等效水平力，水平均布风荷载作用时，当计算刚架沿柱高度均匀分布的水平风荷载作用下的侧移时，柱顶等效水平力H可取：

柱脚铰接，H=0.67W

柱脚刚接，H=0.45W

W=()h

式中 W——均布风荷载的合力；

——刚架两侧承受的沿柱高均布的水平荷载。

计算结果见表3。

3.4对比分析

对模型1~模型4进行比较分析，结果见表3。

对比模型1与2，模型3与4讨论柱脚连接的选择。在实际工程中，绝对刚接或绝对铰接是不可能的，应该是一种半刚接半铰接的状态[6-8]。柱脚的区别主要在于对侧移的控制，由于本工程对侧移的控制不是绝对严格，况且从表3中得出铰接侧移相对于刚接侧移相差不大，加之从施工方面考虑铰接柱脚施工方便简单易于实现，且造价相对低廉。综合上述因素本工程采用的是铰接柱脚。

对比模型1与3，模型2与4讨论梁截面形式的选择，从表3看出变截面梁由于自重变轻跨中弯矩明显减小，顺应了弯矩的变化，同时还提高了钢梁的利用率、节约钢材、降低成本。通过上述比对因素，本工程中梁截面采取了变截面。在实际工程中除腹板高度变化外，厚度也可根据需要变化：上下翼缘可用不同截面；相邻单元的翼缘也可采用不同截面。因此，影响整个刚架用钢量的因素有上下翼缘的宽度、厚度 腹板的厚度及构件大头、小头高度。而这些因素之间也互相影响，互不独立。

4、屋面坡度分析

在轻钢门式刚架设计中，屋面排水坡度也是一项重要设计内容。规范推荐的门式刚架屋面排水坡度的取值为1/20~1/8[9]。排水坡度受当地最大降雨量、压型钢板的肋高、压型钢板的固定形式、单坡长度、屋面钢板是否通长等因素有关。当轻型屋面板采用暗扣板，也称不打钉板，例如美国立缝系列，美国锁缝系列屋面板，除了在搭接处和板端打钉外，板侧不打钉，此类屋面板的排水坡度可以取到1/36。但是对于一般的打钉板，如国内的820、850、900型压型钢板，夹芯板等，最小坡度应大于1/12，否则容易引起屋面漏水。当然，坡度较大时，排水较为有利，但是会增加用钢量。本工程的屋面坡度设计综合考虑建筑、排水和经济等因素，并根据青岛地区的降雨量，屋面排水坡度取1/10，屋面采用YX28-150-900-0.6型压型钢板，压型钢板通过自攻螺丝和檩条相连。

5、经济效益分析

建设单位追求的目标是建筑美观、建设投资少、建设周期短、尽快投资以便获得最大利润。为了满足建设单位的要求，本工程采用了双跨门式刚架为承重结构。由于围护材料的自重轻，从而极大地降低了承重结构上作用的荷载，使承重结构的内力大大降低，用材随之减少，也使基础的内力相应减少，降低了基础的造价。同时变截面梁的选取也大大提高了钢材的利用率，节约了用钢量，降低了成本。

6、结论

通过对某单层轻型门式刚架钢结构厂房四种结构方案的比对分析,得出以下结论：

1）平板铰接柱脚施工方便，且造价相对低廉，不带吊车的单层厂房优选需用平板铰接柱脚。

2）跨度较大时，刚架梁选用变截面可以取得较好的经济性;

3）屋面排水坡度受水坡度受当地最大降雨量、压型钢板的肋高、压型钢板的固定形式、单坡长度、屋面钢板是否通长等因素影响，1/10的屋面坡度很好的解决了本工程中屋面排水坡度和经济性矛盾。

参考文献：

[1]陈绍蕃，顾强.钢结构.中国建筑工业出版社，2009.

[2]陈绍蕃.钢结构设计原理.科学出版社,2008.

[3]王燕、李军、刁延松.钢结构设计.中国建筑工业出版社，2009.

[4]刘秀丽, 王燕. 端板连接节点对门式刚架整体性能的影响分析.青岛理工大学学报，2007,28（2）

[5]翟煜.门刚结构设计中的体会.工程设计与研究, 2005,3.

[6] 陈绍蕃. 平板柱脚的转动刚度和柱的计算长度.建筑钢结构进展,2009,11(1).

[7]徐岩峰，吴春华．门式钢架轻型房屋钢结构设计的探索．林业科技情报，2009, 2.

[8]金波, 童根树. 埋入式钢柱脚的传力分析和设计计算. 工业建筑，2008,38（7）.

厂房优化 第4篇

在实际运行中发现问题, 在设计中逐步改进, 是每项技术发展遵循的客观规律, 暖通空调系统也不例外, 通过与药品生产企业管理人员和暖通空调系统操作人员的交流, 他们对原有厂房系统存在的问题, 以及对新建厂房提出新的要求, 通过对他们提出的问题要求进行分析, 然后在设计过程中采取相应的措置, 不断地提高暖通空调系统的合理性、安全性, 节约能源, 保护环境, 提高工作人员的生产环境。

1 药厂空调系统存在的问题及改进措施

首先空调机组一年四季开着蒸汽或热水加热, 很不节能;空调机组新风管上只有初效过滤器, 中效过滤器和高效过滤器寿命比较短, 更换频繁;一般洁净空调设计新风量按恒定设计, 没有合理利用免费能源。传统灭菌方式采用甲醛熏蒸法, 这种方法对人体健康有害, 消毒完毕后排风直接排入大气, 对周围空气造成污染;洁净区排风倒灌和排风与新风短路问题;忽略排烟问题。

针对上述情况在以后的设计时应从以下几个方面加以改进。

一次回风空调系统, 夏季新风和一次回风混合后经过表冷处理后温度在15℃左右, 室内设计温度24~26℃, 车间围护结构冷负荷和车间内散热都不大, 主要是有设备的房间冷负荷相对较大但对整个系统来说则影响较小, 送风温度需要20~22℃左右, 所以要对空气进行再热到设计送风温度, 这样就会出现冷热量抵消的情况, 很不节能。如果采用二次回风系统, 在主回风管与空调器风机段增加一段风管连通, 其作用是让部分回风, 不经过表冷器冷却处理在风机段前与经表冷的新风和一次回风进行混合, 使其混合风的状态点正好为设计送风点, 这样夏季不再需要再热盘管, 可以得到很好的节能效果;另外由于二次回风不经过表冷器, 同样型号表冷器处理风量减少, 换热温差增大, 换热效率提高, 并且减小因风速大带水的几率。针对部分房间有设备散热量大、冷负荷大, 其余房间没有设备散热量小、冷负荷小的系统同样可以采取二次回风的方式在系统内部平衡冷、热负荷达到节能效果。

洁净空调正常运行时, 新风含尘量高, 如果只进行初效过滤就和回风混合, 加重系统中中效过滤器和亚高效过滤器的过滤负荷。同时缩短了初效过滤器清洗或更换周期, 增加维护费用, 降低空气质量。另外新风仅进行初效过滤容易使冷、热盘管积尘降低盘管的换热效率, 同时热交换盘管、肋片及周边部分滞留冷凝水, 在停机时, 温度升高, 积尘后在高湿环境中适合微生物繁殖, 特别适合真菌的繁殖, 并且盘管阻塞以后造成阻力增大, 风量减少, 空调处理器处理空气能力也会降低。如果在新风管上增加简易式便于拆卸、冲洗的尼龙网过滤器, 使较脏的新风经过尼龙网后再进入机组的初、中、亚高效三级过滤, 这样既减轻了初效过滤器的脏堵和更换速率又减小了微生物滋生。由于新风量小于总风量, 因此过滤面积小, 增加费用少而对保护后面系统收益大, 同时尼龙网过滤器冲洗后能反复使用等, 从而大大降低了运行费用。

根据空气调节室外设计参数, 夏季干球为历年不保证50小时干球温度, 冬季室外温度为历年平均不保证1天的日平均温度, 相对湿度亦是相当, 由此可见室外设计参数是相对保守的, 空调系统全年运行在优于室外设计参数的环境中, 因此应充分利用过渡季节室外空气, 从而减少冷源和热源的使用, 达到节能降耗的效果;在设计时则需要把新风系统按全新风系统选择风管和过滤器尺寸, 排风系统风管尺寸与总回风管相同, 在新风管、回风管、排风管上设置风量调节阀。

2 制冷控制系统的介绍

制冷空调的设计一直以来就是一个涉及面广的半结构化问题, 它所包含的热力计算、负荷计算、设备选型、结构设计计算、效率计算、外观设计、工艺设计等, 不仅要有成熟的计算公式, 而且往往还需要设计师丰富的经验知识以应对设计中的各种决策问题。同时, 为了提高产品的质量性能, 还需要按照设计图纸做出样机, 进行大量的样机试验, 进行优化设计, 从而设计出较为满意的产品。单从这些过程的描述就可看出, 这是一个十分复杂而漫长的过程。

制冷系统是由换热器、节流装置和压缩机等部件相互连接而构成的一个封闭系统, 部件模型是系统模型的关键和基础。制冷系统从20世纪60年代开始, 发展到现在, 经历了从单纯的部件模型研究, 到适合系统仿真要求的部件模型和系统模型研究;从稳态、集中参数, 到动态、分布参数模型的研究;从瞬态特性研究, 到长时间运行过程的仿真。仿真优化技术是通过数学仿真或半实物仿真, 对系统进行优化设计和综合的技术。简单的说, 就是通过仿真试验, 高效率的找出系统在一定条件下的最优解。它根据系统的优化目标, 合理设计仿真试验方案, 建立对象仿真模型, 有效的控制仿真试验干扰, 科学处理仿真试验数据, 全面进行优化分析, 实现优化目标。

3 制冷空调设计优化

要对制冷空调装置进行优化, 我们首先要确定优化的原则和要求, 然后才是优化方法的确定。节能节材是制冷界引人注目的课题之一, 为了能使制冷装置能耗最小、材料最省、效率最高, 应选择怎样的制冷部件和组合方式, 这涉及到制冷装置的优化设计, 即最佳匹配问题, 也是制冷界亟待解决的问题。

制冷装置由多个部件组成, 制冷装置的匹配意味着其各部件必须在相同的流量下工作, 工况才能稳定。从各部件的静态特性曲线上看, 其匹配点就是各部件静态特性曲线的交点, 如要实现最佳匹配, 必须综合考虑制冷装置的效率、运行费用、设备的寿命及结构参数等因素。

制冷空调优化设计的要求, 一般来讲应该包括以下两项:保证制冷装置的稳定运行, 实现其功能要求;保证制冷效率与经济性最高。效率与经济性的考虑, 体现在运行费用和制造费用的降低上。通过提高装置的运行效率, 可以节约能量, 降低运行费用。但是运行费用和制造成本两者之间通常是矛盾的, 因而, 必须综合考虑设备的投资及运行费用, 解决制冷装置的结构参数和运行参数的最优化问题, 从而满足热效率和经济性的最优化。

制冷装置优化设计方法, 目前广泛应用的有静态特性曲线法和热动力学法。静态特性曲线法是通过试验或热力计算, 画出制冷机组中各部件 (压缩机、冷凝器、节流阀、蒸发器等) 的静态特性曲线, 当两个制冷机组部件一起工作时, 其工作点必然落在该两部件特性曲线的交点上。通过选择不同的部件参数, 是静态特性的交点发生改变, 使最后得到的交点处于一种比较高的效率点上。

热动力学法是国内外制冷界深入研究和广泛采用的方法。制冷装置的优化设计与运行涉及两个问题, 一是优化目标函数与约束条件;二是需要一台自适应多参数控制器配合工作。其基本思路与方法是:首先应建立制冷装置及各部件仿真模型, 然后联立求解这些模型方程组。在此基础上, 选定某一目标函数, 确定实现该目标函数的约束条件, 保持制冷装置在某一基本工况下处于最佳匹配状态。

4 结语

制药车间对生产的环境具有很高的要求, 尤其是洁净车间。我国出台的《药品生产质量管理规范》中对制药车间的环境有明确的规定。这就对车间的空调系统提出了较高的要求。因此在设计中需要对空调系统、制冷系统的设计及施工方法合理的加以优化改进。

参考文献

[1]张国鹏.工业厂房暖通空调的节能设计探讨[J].工程建设与设计, 2010 (08) .

厂房优化 第5篇

房屋租赁双方：

出租方（甲方）：。

承租方（乙方）：。

根据国家有关规定，甲、乙双方在自愿、平等、互利的基础上就甲方将其合法拥有的房屋租赁给乙方使用的有关事宜，双方达成协议并签定租赁合同如下：

一、出租房屋情况甲方租赁给乙方的房屋座落在，租赁建筑面积为平方米。房屋类型为结构。同意乙方做厂房/办公或仓库使用。

二、房屋起付日期和租赁期限

1、房屋装修日期月，自年月日起，至年月日止。装修期间为免租金期。

2、房屋租赁自年月日起，至年月日止。租赁期年。

3、租赁期满，甲方有权收回出租房屋，乙方应如期归还，乙方需继续承租的，应于租赁期满前个月内，向甲方提出书面要求，经甲方同意后重新签订租赁合同。

三、租金支付方式

1、甲、乙双方约定，该房屋租赁以年租金（人民币）为单位。年租金为元。

2、该房屋租金支付方式以年为单位收取，每期乙方向甲方支付年租金，即人民币元。

3、甲、乙双方一旦签订合同，乙方应在规定的装修期结束的天内向甲方支付当期房屋租赁租金。向甲方支付下一期的房屋租金。

4、其他费用：租赁期间，使用该房屋所发生的水、电、煤气、电话等通讯的费用由乙方承担。

五、房屋使用要求和维修责任

1、租赁期间，乙方发现该房屋及其附属设施有损坏或故障时，应及时通知甲方修复；甲方应在接到乙方通知后的3日内进行维修。逾期不维修的，乙方可代为维修，费用由甲方承担。

2、租赁期间，乙方应合理使用并爱护该房屋及其附属设施。因乙方使用不当或不合理使用，致使该房屋及其附属设施损坏或发生故障的，乙方应负责维修。乙方拒不维修，甲方可代为维修，费用由乙方承担。

3、租赁期间，甲方保证该房屋及其附属设施处于正常的可使用和安全的状态。甲方对该房屋进行检查、养护，应提前3日通知乙方。检查养护时，乙方应予以配合。甲方应减少对乙方使用该房屋的影响。

4、乙方另需装修或者增设附属设施和设备的，应事先征得甲方的书面同意，按规定须向有关部门审批的，则还应由甲方报请有关部门批准后，方可进行。

六、房屋转租和归还

1、乙方在租赁期间，如将该房屋转租，需事先征得甲方的书面同意，如果擅自中途转租转让，则甲方不再退还租金和保证金。

2、租赁期满后，该房屋归还时，应当符合正常使用状态。

七、租赁期间其他有关约定

1、房屋租赁期间，甲、乙双方都应遵守国家的法律法规，不得利用房屋租赁进行非法活动。

2、房屋租赁期间，甲方有权督促并协助乙方做好消防、安全、卫生工作。

3、房屋租赁期间，房屋因不可抗拒的原因和市政动迁造成本合同无法履行，双方互不承担责任。

4、房屋租赁期间，乙方可根据自己的经营特点进行装修，但原则上不得破坏原房结构，装修费用由乙方自负，租赁期满后如乙方不再承担，甲方也不作任何补偿。

5、房屋租赁期间，甲方向乙方无偿提供 门电话。如需 门以上的电话，费用由乙方自理。

6、房屋租赁期间，乙方应及时支付房租及其他应支付的一切费用，如拖欠不付满一个月，甲方有权增收5%滞纳金，并有权终止租赁协议。

7、房屋租赁期满后，甲方如继续出租该房时，乙方享有优先权；如期满后不再出租，乙方应如期搬迁，否则由此造成一切损失和后果，都由乙方承担。

八、其他条款

1、房屋租赁期间，如甲方提前终止合同而违约，应赔偿乙方三个月租金。租赁期间，如乙方提前退租而违约，应赔偿甲方三个月租金。

2、租赁期间，如因产权证问题而影响乙方正常经营而造成的损失，由甲方负一切责任给予赔偿。

3、可由甲方代为办理营业执照等有关手续，其费用由乙方承担。

4、租赁合同签订后，如企业名称变更，可由甲乙双方盖章签字确认，原租赁合同条款不变，继续执行到合同期满。

5、供电局向甲方收取电费时，按甲方计划用电收取每千瓦用电贴费 元，同时收取甲方实际用电电费。所以，甲方向乙方同样收取计划用电贴费和实际用电电费。

九、本合同未尽事宜，甲、乙双方必须依法共同协商解决。

工业厂房资产持有量分析与优化 第6篇

一、厂房资产的经营和价值状态

1、厂房资产经营状态。

2009年, 建设公司工业厂房全部用于招商和租赁经营, 年度经营收入2899万元, 净利润为2万元, 厂房账面净资产收益率为0.003%。2010年, 随着创业三期和创业二期两个项目的竣工及租赁业务的开展, 折旧费用继续增加, 工业地产业务将亏损至518万元。2009年、2010年业务经营情况见表2。

创业四期和创业一期两个项目在2009年、2010年两年内的经营状况是略有盈余和利润增长。但这种盈余规模小且不稳定, 极易受到不可预见费用的影响, 其经营状况处于盈亏平衡边界状态。创业二期和创业三期随着竣工结算和租赁业务开展, 折旧计提增加, 亏损继续扩大。

单位:万元

(注:园区管理费依据公司年度管理费用采取合理分担方式估算;2009年数据为实际发生数;2010年为预算数。)

为考察该项业务的成长性, 本文依据历史数据对四个工业园进行了未来六年的财务盈亏模拟分析, 其财务损益曲线见图1。分析因素包括宏观经济趋势的基本判断、厦门厂房市场当前租金水平、政府贴租和贴息政策。

中国经济在未来五年内的总体趋势是继续保持平稳增长, 经济结构调整和增长方式转变是“十二五计划”的主题。宏观经济政策调整将逐步缩减出口加工和劳动密集型制造业的规模, 所以通用厂房的需求量趋于稳定, 租金价格也将走平, 不可能出现量的飞跃。

从图1可以看出, 建设公司工业地产业务的经营情况是在2012年开始表现净利润盈余, 2013年及其后期因价格增幅较慢而趋于稳定, 此后净利润按12%年均增长。2016年净利润为760万元, 资产回报率为1.52%, 净资产回报率为3.17%。2016年因扣除政策性收入 (政府贴租、贴息) 因素, 亏损821万元。因此, 该业务的价值仅在于平均每年提供2247万元的折旧等值现金流入, 这些厂房资产未来五年内无助于公司成长。

为深入考察每个工业园区的未来经营情况, 对创业四期、创业一期、创业二期、创业三期以同样方式模拟分析未来五年的经营损益情况, 其损益趋势见图2、图3、图4、图5。

(注:图1—5的收入测算按每三年增加5%计算, 按照现行贴息贴租政策计算, 单位:万元;成本费用按照2010年财务状况及后期可能情况模拟预计。)

以下四张均表明每个园区的净利润基本处于增长状态的损益趋势图, 都显示在2013年后持稳定增长状态。这种稳定增长的主要因素是租金价格有限增长 (缓慢, 年均2%) 、折旧稳定和利息的下降 (其中创业二期和创业三期的资金来源性质主要是融资) 。经计算, 创业四期、创业一期、创业二期和创业三期的2013年稳定后的增长率分别为6.4%、6.3%、18.1%、15.2%。2016年各园区的利润规模分别是230万元、316万元、-29万元、243万元, 合计760万元, 相对于6.35亿元固定资产投资, 其投资回报率仅为1.19%。

创业四期和创业一期的收入水平高于创业三期和创业二期项目。原因是创业四期没有负债资产、出租率高、位置好、租金和政策性收入稳定。创业一期经过近十年的运营, 没有负债、折旧费用低、出租率高、收入稳定增长。创业二期采用全额贷款建设, 租金为闭口合同, 至2016年将持续为亏损状态。创业三期随着出租率的增加和负债的逐步减少, 至2013年基本脱离亏损状态。

2、厂房资产经济价值分析。

建设公司每个工业园区项目都是一项业务投资。衡量和取舍资产持有价值的判断标准不仅是财务分析, 还要按照EVA原则进行经济价值判断。计算建设公司工业厂房项目的EVA有两种方式:一种是简易算法, 即将所有项目收入按其全生命周期计算合计净现值, 然后与初始固定资产投资及其资本机会成本进行比较;另一种算法是采用当期财务净利润减投资当期资本机会成本后的净利润增加值, 同时考察增加值的长期变化。

两种方式中, 资本机会成本可以采用当期银行利率 (当前各商业银行为HT集团授信的平均名义利率为6%) ;也可采用机会收益率 (房地产业15%, 酒店业1.2%等等, 本文假定为10%) ;也可采用集团加权平均资本成本率 (HT集团加权平均资本成本率估算为7%) 。相对而言, 采用银行利率作为参照物进行比较更为公允。本文采用第二种算法和机会收益率, 计算结果见表3。

经计算, 建设公司工业地产业务的经济增加值将保持六年亏损, 但减亏速度较快, 预计在2017年开始实现正值。在实现赢利之前, 经济增加值已累计损失9902万元, 按照其发展趋势, 收回损失即经济增加值累计赢利大约需要十年时间。以上数据表明建设公司厂房项目是非价值型投资决策的结果。该项投资的回收期相当漫长, 给公司短期战略目标带来很大压力。

二、厂房资产对公司经营目标的影响

1、厂房资产现状及其存在的问题。

建设公司作为母公司, 持有太阳公司和创业四期全部资产。太阳公司持有创业三期、创业一期和创业二期厂房资产。以2009年为例, 这些厂房资产对建设公司和太阳公司的经营指标形成较大影响, 影响情况见表4。

有效资产指按照公司财务报表扣除不受控资产, 比如代财政融资、账面名义资产等。这些资产不应作为经营指标考核基数。太阳公司2009年厂房资产占其有效资产82.13%, 占其权益资产的442.82%。可见太阳公司的厂房资产主要是通过负债形成的, 而厂房业务的收入不足以抵消折旧成本、管理费用、营销及财务费用, 利润是负值。

建设公司2009年厂房资产占公司有效资产的28.03%, 占其权益资产的85.62%。显然, 厂房资产是公司资产的绝大部分, 但其收入贡献仅为6.53%, 该业务利润对净资产收益率没有任何贡献, 各项费用需要其他业务贴补。

单位:万元

单位:万元

(注:1、建设公司是母公司, 厂房业务含四个园区;太阳公司是子公司, 厂房业务含创业三期、创业一期和创业二期三个园区。2、各项指标是按公司和厂房业务两项来分类对比的, 公司的各项经营指标包含厂房业务;3、数据采用2009年12月31日财务报表;4、有效资产不应作为经营指标考核基数。)

基于以上分析, 建设公司的厂房业务所占资产比重大, 收入少, 利息负担重, 对经营指标造成较为严重的影响。结合上文对工业地产业务的成长性分析, 在建设公司未引进更好的业务以改变业务结构或营收结构, 或者未对厂房业务作出处置之前, 厂房业务的经营状况是不乐观的。

2、厂房持有量变动对公司经营的影响。

资产结构中, 良性负债有助于公司成长。但资金长期沉滞, 资金所转换的固定资产不能带来收益, 则是贬损公司价值。本文中, 建设公司厂房资产中负债达4.07亿元, 即厂房业务的资产负债率为64.08%, 基本与房地产行业资产结构水平相当。但这些负债已经转变为流动性较差的资产, 全部用于租赁经营, 与居住类地产业务的高流动性不可比较, 收益水平也是天差地别。所以在市场租金价格稳定、折旧及税费刚性的情况下, 只有降低厂房持有量, 提高这些资产的流动性才是改变厂房业务经营不良的有效方法。

显然, 已经投入使用的厂房持有量和公司经营业绩存在一个基本线性的关系, 即随着持有量的下降, 公司经营业绩将逐步上升;随着负债的减少, 资产总额的降低, 公司业绩也将随之下降。只有资产收益率大于社会平均水平 (行业水平, 2%) 的厂房资产持有量才是合理的持有量, 才是值得留存的资产。以此作为标准, 建设公司持有的四个园区在五年内其经济增加值均不能超过2%的资产收益率, 所以四个园区均应采取不持有的处置措施。

建设公司每降低一个平方米的持有量, 则租金收入、成本和费用相应减少, 公司可平均增加利润31.8元/m2, 持有量自48.53万平方米下降至42.98万平方米, 可实现2010年的厂房业务平衡, 下降至25.86万平方米可实现2011年的厂房业务平衡。此后五年的厂房资产收益率平均大于1.66%。

假定建设公司所持有创业四期和创业三期按1580元/m2均价售出, 建设公司增加销售收入为58731万元。厂房业务经营情况利润呈上升趋势, 即使取消政策性支持政策, 园区也能呈现增长趋势。2010年的厂房业务净资产收益率为0.59%并逐年上升至2016年的1.95%。太阳公司的资产消除了所有负债, 厂房业务利润由亏损48万元变成赢利232万元, 公司权益资产收益率迅速由0.87%改变为1.95%, 以后各年均呈递增趋势。

三、厂房持有量调整

通过分析, 建设公司持有的工业厂房占用了公司绝大部分的自有资金, 其低流动性和低收益性在五年内不会有助公司成长, 使公司被迫放弃了很多的发展机会。从经济增加值的角度出发, 这些政策性决策结果的沉滞资产更是不值得继续持有。

四个园区中, 创业四期和创业一期在2010年及其以后均基本保持了微利增长状态, 但是资产收益率始终在2%左右徘徊;而创业二期和创业三期将长期保持亏损或低利润状态, 短期内尚不能实现盈亏平衡。

基于以上分析, 就建设公司持有的工业地产业务和四个园区的建议如下。

一是降低工业厂房的持有量。按照当前市场价格 (均价约1580元/平方米) , 售出以消除建设公司厂房业务4.07亿元负债。

二是销售首选项目是创业四期。该项目地理位置较好, 市场售价预计可达1800元/平方米。该项目在未来五年内的资产收益率不会有突破性增长, 而经济价值增加值也最为可观。销售收回14220万元现金的五年内经济增加值预计可达10248万元, 远高于出租收益。

水电站厂房吊车梁施工优化问题探讨 第7篇

关键词：桥式起重机,水电站,预制行车梁、液压机安装,现浇梁

1 工程概况

此水电站的装机容量为700 MW, 约为17.5 MW4台。电站枢纽工程主要由左岸三条泄洪洞、左岸引水发电系统以及沥青混凝土心墙堆石坝等组成。坝下游侧左岸岸坡则为布置的地面厂址。其中, 厂房总高度为75.24 m, 厂房总长178.56m, 总宽度35.68 m, 安装间宽度为34.56 m, 安装间长60.2 m。1台375 t+375 t双小车桥式起重机在主厂房及安装间内进行安装。预制梁为桥式起重机设计, 缝宽2 cm的伸缩缝在每榀梁之间进行设置。其中, 60榀 (段) 吊车梁, 一般都为T型结构梁, 最小长度为510 m, 高2.2 m, 最大长度为938 m, 单榀梁最重为53.25 t。

2 原施工方案调整的必要性

2.1 滞后的施工工期影响

混凝土浇筑强度和机电安装强度加大, 机电首台机组安装在安装间仅能勉强满足, 而对于原吊车梁吊装方案的吊装布置则无法提供。

2.2 厂房区布置调整影响

由于压力管道地质条件的影响, 对于GIS楼及中控楼施工与首台机组混凝土施工高峰时间上存在重叠, 以及相关的项目混凝土施工高峰问题, 首台机组发电及工程度汛要想很好得到满足, 应该暂缓2#~4#机一期混凝土施工, 而做到后期3台机组同步施工。在这样的情况下, 往往导致安装间场地异常紧张, 原来的吊车梁吊装方案的布置很难得以满足。所以, 应该调整原有的吊车梁施工方案, 经过专家论证, 决定采用现浇方案代替原施工方案。

3 吊车梁现浇施工方案

3.1 吊车梁现浇施工方法

3.1.1 施工程序

厂房排架柱牛腿浇筑形成后, 吊车梁现浇施工应该立即执行, 牛腿以上剩余排架柱的浇筑施工则应该在吊车梁浇筑完成后进行。

3.1.2 施工方法

1) 满堂红脚手架在吊车梁现浇中采用。根据吊车梁设计图纸, 进行搭设满堂红承重脚手架, 经过测量现场放样, 脚手架支撑搭设则是按照测量放样点进行, 直径48钢管搭设承重脚手架, 梁底部立柱外侧间距100 cm, 内间排距50 cm, 水平杆步距100 cm, 而搭设总宽500 cm。两侧柱子搭设脚手架, 同时, 整体化脚手架与柱子。

2) 安装现浇吊车梁模板。为了不占直线工期, 同步进行现浇吊车梁底模安装与牛腿施工。在吊车梁钢筋吊装就位后进行相关的侧模安装, 这是要占据直线工期的。由测量施放点线以完成模板安装, 在安装以后, 根据设计和规范要求, 进行模板的校核测量, 使得其模板偏差满足要求。

3) 模板安装平台是由10 cm10 cm方木找平组成, 这样构成了现浇混凝土模板底部。这里还应该对于脚手架及模板的变形量进行考虑, 抬高跨中底部模板, 根据吊车梁跨度确定抬高高度。阳角、阴角钢模板以及P10150、P30150钢模组装成模板, 5 cm5cm木条镶嵌局部。

4) 安装吊车梁钢筋。在尾水平台高程上进行钢筋绑扎工作, 这需要在钢筋绑扎安装验收合格之后, 安装行钢板预埋件过程中, 经测量检查安装位置满足误差范围后, 可以采用M9600门机将安装验收合格的吊车梁钢筋吊装就位, 然后进行相关的吊车梁侧模的安装。

5) 混凝土浇筑问题。厂房上下游MQ600门机吊3 m3混凝土吊罐入仓是吊车混凝土的方法, 还应该吊罐分次开罐卸料, 这样有利于避免人仓混凝土直接冲击侧模, 规定每次卸料不超过1方, 平铺卸料, 同时, 浇筑层高不>50 cm。一、二级配的混凝土, 其坍落度一般在13~15 cm。对于混凝土振捣过程来说, 采用直径为50 mm的插入式振设置剪刀撑, 其侧面应该布置斜撑, 规定间距为300 cm。在钢筋制安密集部位, 比如预制梁两端等, 应该进行脚手捣器捣实, 这里采用ZX351轻便振捣器振捣。此外, 还要注重混凝土养护。

3.2 吊车梁现浇质量及安全控制

3.2.1 吊车梁现浇质量控制问题

1) 承重脚手架搭设的质量控制。在设计及施工图的要求下, 承重脚手架搭设前, 测量人员进行施放点线, 按施工图搭设应该严格规定, 技术人员跟踪检查也应该贯彻整个搭设过程, 及时整改不满足设计施工图的地方。

2) 模板安装时的质量控制。根据吊车梁设计安装高程及位置, 在底模安装前, 测量人员进行施放点线, 保证平整处理底模及侧模, 梁跨中起拱则是为了预留变形沉降。模板刷脱模剂。

3) 专人盯仓浇筑混凝土, 对于相关的混凝土入仓铺料厚度、混凝土拌和质量以及相应的混凝土振捣质量进行监控负责, 对于不合格的混凝土应该严格控制入仓。

3.2.2 吊车梁现浇安全措施

1) 由经验丰富的信号工指挥MQ600门机的吊装, 同时, 专职安全员监控措施也必不可少。

2) 通道安全。考虑到吊车梁施工高空作业的危险性, 吊车梁距发电机层仅有13 m, 所以通道的施工安全显得尤为重要。提供吊车梁施工通道方法就是在厂房内上下游墙设置施工转梯。为了防止异物滑落, 安全网全封闭吊车梁承重脚手架过程。

3) 在混凝土浇筑入仓过程中, 采用一罐分多次开罐放料, 严禁一次铺料, 同时, 应该尽量使混凝土对模板的冲击有所减少。此外, 绝对不允许放置重物和与吊车梁施工无关的材料在未浇筑的、以及刚浇筑的吊车梁上。

4 结语

厂房优化 第8篇

主厂房布置是否合理, 直接关系到电厂能否安全经济运行和方便检修维护, 且对工程建设造价影响颇大。主厂房布置优化是一个综合问题, 与厂区总平面、输煤系统及电气、热控、化学等专业设备布置密切相关[1]。主厂房布置优化需做到占地指标及三材用量少, 检修、交通条件好, 功能分区明确, 空间利用率高。在工程设计阶段, 对主厂房布置方案进行充分优化, 合理降低工程建设造价是十分必要的。

1 工程设计条件

大唐蔚县电厂建设2×660 MW超超临界空冷燃煤机组, 同步建设烟气脱硫、脱硝装置, 冬季兼顾县城采暖供热。

1.1 主机型号

a) 锅炉为超超临界参数变压直流炉、前后墙对冲燃烧方式、一次中间再热、单炉膛平衡通风、固态排渣、紧身封闭、全钢构架的Π型炉, BMCR (锅炉最大连续蒸发量) 工况下出力为1 988 t/h;

b) 汽轮机为国产660 MW超超临界、一次中间再热、单轴、三缸两排汽、八级回热抽汽, 利用汽机5段抽汽作为城市采暖用热蒸汽, 直接空冷抽凝式汽轮机;

c) 发电机型号为QFSN-660-2-22型, 额定功率为660 MW, 额定转速为3 000 r/min。

1.2 工艺系统简介

1.2.1 燃烧及制粉系统

每台炉配6台ZGM113G型中速磨煤机 (5用1备) , 2台离心式增压密封风机 (1用1备) 。

每台炉配6台电子称重式给煤机, 与磨煤机相对应。

每台炉配2台50%容量动叶可调轴流式送风机, 2台50%容量动叶可调轴流式一次风机, 2台50%容量动叶可调轴流式引风机。

每台炉配2台50%容量空气预热器。

1.2.2 热力系统及主要设备

本工程热力系统除辅助蒸汽系统按母管制设计外, 其余热力系统均采用单元制。每台机组设1套40%容量的旁路系统。热力循环采用八级回热抽汽系统, 设有3台高压加热器 (3号高温加热器设置外置式蒸汽冷却器) 、1台除氧器和4台低压加热器。

1.2.3 给水及凝结水系统

每台机组设1台100%容量的汽动给水泵, 设1台30%容量的电动调速给水泵。

凝结水由凝结水泵升压后, 经凝结水精处理装置、轴封冷却器和4台低压加热器后进入除氧器。给水泵汽轮机的排汽直接排入主机的凝汽器。

每台机组安装2台100%容量的凝结水泵 (1用1备) , 2台凝结水泵配置1台变频装置 (1拖2) 。

每台机组安装3台50%容量水环真空泵组 (2用1备) 。

1.2.4 热网系统

热网加热器抽汽压力为0.35MPa~0.6MPa。设4台热网加热器, 2台热网循环水泵, 还有低压除氧器及疏水冷却器等。

2 主厂房布置[2]

主厂房布置按汽机房、除氧间、煤仓间、锅炉房四列式布置。主厂房采用钢筋混凝土结构, 汽机房运转层平台采用混凝土大平台。

2.1 汽机房布置

汽机房跨度主要取决于以下因素:汽轮机基座宽度;凝汽器循环水管道布置要求;凝汽器抽管及凝汽器喉部低加检修抽芯方向;小机基座安装、检修维护空间要求和小机排汽管道布置;汽轮机低压旁路管道布置;真空泵横向布置后A列预留的通道宽度等[3]。

本期工程因每台机组安装1台100%容量的汽动给水泵, 前置泵同轴布置, 给水泵组布置在0 m层, 为了给靠B列侧给水泵组足够的检修维护空间, 经讨论, 汽机房跨度为30 m。柱距为9.5 m、10 m、11 m, 每台机组占用8个柱距, 中间1个柱距为2台机组的检修场地。汽轮发电机组中心线距A列柱中心15 m。汽机房设有13.7 m层、6.9 m层和0 m层。A列对应排汽管道上方的两跨中间层平台标高为8.3 m。A列柱中心线至烟囱中心线距离为205.9 m。

靠近B列布置汽动给水泵组, 给水泵汽轮机中心线距B列中心线4.1 m。

汽机房行车轨顶标高及屋架下弦标高暂定为28.5m和32 m, 安装2台100 t/30 t的桥式起重机。

主厂房0 m层在低压缸的下方布置有排汽装置。在发电机端靠B列柱布置有2台立式凝结水泵和汽机PC段。闭式循环冷却水热交换器、闭式循环冷却水泵、氢冷升压泵、机械真空泵组、发电机密封油集装装置、发电机定子冷却水集装装置、H2干燥器等设备也布置在发电机端。1号机组发电机侧布置两机合用的润滑油储存油箱。汽轮机机头侧布置有主油箱、冷油器、抗燃油装置、顶轴油泵、润滑油净化装置、凝结水精处理装置等设备;

1/10号~11号柱之间为2台机组的检修场地, A列设置可以通行汽车的卷帘门以方便设备检修件进出汽机房;

主厂房6.9 m层主要是管道层, 布置有轴封冷却器及轴封风机, 高压旁路装置, 主蒸汽、再热蒸汽管道, 6 k V厂用配电装置, 发电机封闭母线、励磁变等。发电机封闭母线从汽机房A列出线。8号低压加热器布置在排汽装置喉部;

13.7 m运转层:汽机房运转层为大平台结构, 该层布置有汽轮发电机组、低压旁路装置。汽轮发电机纵向布置, 机头朝向固定端。为检修方便, 运转层设有凝结水泵、主油箱附属设备、冷油器、励磁变等检修孔, 运转层上设有格栅板或花纹钢板。运转层采用大平台承重结构, 可作为汽轮发电机部件的检修场地。1/10号~11号柱之间设有至0 m的吊物孔, 可满足大件检修的要求。

2.2 除氧间布置

高压加热器采用单列、分层布置的方案, 除氧间跨度确定为10.5 m。

除氧间的长度与汽机房相同。除氧间内设有0 m层、6.9 m层、13.7 m层和26.0 m层, 靠近B列柱侧留有全厂贯通的运行维护通道。0 m层布置有电动给水泵组、化学精处理再生装置、电气凝结水泵变频器间;6.9 m中间层布置有3台低压加热器, 2台机组之间布置有采暖换热机组;13.7 m运转层布置2台高压加热器;28.5 m层布置有除氧器、1号高加和3号高加外置式蒸汽冷却器、闭式循环冷却水膨胀水箱及辅助蒸汽联箱, 两机之间布置空调设备。

2.3 煤仓间布置

本工程采用前煤仓布置, 煤仓间跨13 m, 基本柱距为10 m, 煤仓间长度183.2 m。煤仓间内设有41 m层、17.5 m层和0 m层。

0 m层布置6台中速磨煤机及其附属设备, 每台磨煤机及附属设备占1个柱距, 共6个柱距, 另有1个柱距作为磨煤机检修场地。

17.5 m层布置给煤机, 41 m层和17.5 m层之间布置原煤仓, 41 m层布置2条输煤皮带机及附属的除尘设备, 并设有通往锅炉房的联络通道。

3 主厂房布置技术方案比较

主厂房布置各项指标同限额设计 (2014年水平) 指标[4]对比如表1。

4 结语

本工程通过优化主厂房及其区域布置, 在安全、可靠的前提下, 重点优化了单位造价相对较高的主厂房框架, 即汽机房、除氧间、煤仓间、集中控制室, 并对主厂房的占地面积进行优化。该主厂房布置方案各项指标大多数都优于限额设计指标, 建筑、结构的工程造价比优化前方案 (采用汽机房、煤仓间、锅炉房三列式布置, 煤仓间布置在炉前) 节约投资约1 228×104元。

参考文献

[1]邱世平, 张玉柱, 李智.主厂房布置模块化设计优化[J].电力勘测设计, 2006 (2) :54-55.

[2]华北电力设计院工程有限公司.河北大唐蔚县电厂“上大压小”新建工程初步设计修编专题报告 (主厂房及主厂房区域优化布置研究) [R].北京:华北电力设计院工程有限公司, 2014.

[3]杨春.600 MW超 (超) 临界机组主厂房设计优化问题探讨[J].广西电力, 2014 (1) :69-72.

厂房优化 第9篇

地下连续墙为深厚软基基坑支护的一部分。某供水枢纽工程厂房开挖深度为12.80~16.35米, 地层主要为淤泥层、中细砂层及砂卵砾层, 在桩号坝纵0-056.60~0+105.15范围内的厂房部位采取地下连续墙加砼支撑支护措施、上下游采用φ500搅拌桩围封, 厂房左右岸垂直开挖, 上下游向放坡开挖:垂直开挖连续墙基坑长149.85m, 宽33.4m;地下连续墙为钢筋混凝土结构, 共分85个槽段, 设计槽段长度为3.8和4.0m两种, 墙底标高为-21.5~26.5m, 墙顶标高为+1.0, 平均一个槽段钢筋网重11t, 支撑为600*800cm或800*800cm矩形钢筋混凝土梁, 立柱采用φ1000钢筋砼柱, 对撑采用二道~五道矩形钢筋砼梁支架。地质情况大致为: (1) +1.7m~-6.5m为软塑淤泥; (2) -6.5m~-19.7m为淤泥质中细砂层; (3) -19.7m~-23.3m为粘土层; (4) -23.3m~-25.5m为粉细砂层; (5) -25.5m~-29.5m为淤砂卵砾石层。设计工程量见地下连续墙主要工程量表: (1) 导墙C20砼287 m3, 钢筋制安16.2T; (2) 墙体C25砼6446m3, 钢筋制安857.1T。

2 地下连续墙的施工施工方案优化

考虑到施工工期及施工场地等诸多因素, 拟对地下连续墙的槽宽和墙顶高程作适当变动。

2.1 槽段宽度的改变

“一”字槽由设计槽宽3.8m和4m改成6m, “T”形槽不变, “一”字槽由原设计的76个槽段变为50个槽段, 其中, 6m宽的槽为24个, 5.85m宽的槽段为1*2个。加上“T”形槽总槽段数为59个。

●优点: (1) 优化后“一”字槽段之间的接头数量由原来的74处减少为48处, 减少35%。接头数量的大大减少使接头处渗水的可能性大大减少, 抗渗性能提高, 同时, 又使地下连续墙的刚度和抗弯能力大大增强, 有利于提高基坑的稳定性。 (2) 方便施工, 加快施工速度。接头数量的减少使槽段端头孔数量、工作量减少, 同时, 钢筋网片制作过程中, 钢筋切割和焊接的工程量也可适当减少, 弧形钢板的加工、焊接和泡沫的绑扎数量等都会相应减少。

2.2 减低连续墙的顶面高程

由设计地下连续墙顶标高荦+0.2m降低为-0.8m。也即降低施工场地的作业面, 待基坑开挖时, 在连续墙外侧进一步卸荷, 卸掉土层厚度1米左右。

●优点: (1) 在连续墙外侧卸荷, 减少外侧土体侧压力, 更有利于基坑稳定性。 (2) 可适当减少前期地下连续墙的施工工作量, 加快施工进度, 为基坑开挖尽快早进行争取尽可能多的时间。

3 地下连续墙的施工

3.1 施工准备

接通水电、构筑主要施工道路及出渣便道, 机械设备进场、泥浆池及弃渣槽布置、原材料送检配合比的设计、导墙施工等。

3.1.1 接通水电

从施工场地主电源处接通电源至施工场地;施工用水直接从韩江抽取或由基坑内积水井提供, 沿连续墙轴线布设施工用水管道。

3.1.2 施工场地布置及道路构筑

沿连续墙轴线内侧填筑两条宽8m泥结石道路作为施工主要道路, 液压抓斗、吊机、施工车辆等在施工场地内的主要施工道路行走;基坑外侧布设两个长136m、宽3m、深1.2m弃渣槽, 弃渣槽外为4m宽泥土出渣便道;施工主要道路及出渣便道路与上下游围堰道路连接。钢材料堆放及钢筋网制造场地布置在两条主要施工道路中间, 场地回填砂至荦+2.0m且碾压密实。为下一步的钻孔灌注桩施工提供较好的场地, 泥浆池布置在上游距离右岸连续墙轴线以外33.5m处, 泥浆池长20m, 宽5m, 深1.6m。

3.1.3 施工机械、设备进场调试

连续墙工程主要投入的施工机械为:1台QUB-50型液压抓斗和9台CZ-22型冲击钻。QUB-50型液压抓斗进场拼装和调试。

3.1.4 配合比的设计、原材料送检

地下连续墙砼强度为C25, 施工场地的钢筋、砂、石、水泥送至监理或业主所指定的试验室试验及进行砼配合比设计, 不合格材料不准使用。

3.1.5 导墙施工

导墙施工是地下连续墙施工的关键环节, 其主要作用为成槽导向、控制标高、槽段和钢筋网定位、为防止槽口坍塌及承重等作用, 导墙形式采用正反“┓┏”形式相结合, 左岸导墙上游段采用“┓┏”形式, 下游段及右岸导墙均采用“┛┗”形式, 详见下图。

连续墙导墙宽度为0.85m, 连续墙轴线距基坑内侧导墙距离为0.4m, 以确保基坑尺寸宽度。导墙顶高程荦+1.7m, 施工时按相关要求进行控制, 导墙轴线放样准确, 误差不大于10mm, 导墙顶面高程 (整体) 允许偏差±10 mm, 导墙顶面高程 (单幅) 允许偏差±5mm, 导墙墙间净距允许偏差±5mm, 导墙施工平直, 内侧采用钢模立模, 内墙墙面平整度偏差不大于3mm, 垂直度不大于0.5%, 基底与土面密贴, 为防止导墙变形, 导墙内侧拆模后, 每隔2米布设一道双层木撑, 砼未达到70%强度, 严禁重型机械在导墙附近行走。

3.2 施工工艺

采用液压抓斗和冲击钻机配合施工, 采取“两钻一抓”的成槽工艺施工成槽。连续墙槽段施工时, 先用冲击钻机在划分好的槽段两端各钻一个端头孔, 中间补钻一个加密孔;再用抓斗挖槽至设计墙底标高。槽段施工分二序进行。

3.2.1 泥浆制作

为保证冲、挖成槽的安全和质量, 护壁泥浆生产循环系统的质量控制, 是关系到槽壁稳定、冲孔速度、砼浇灌质量、钻头磨损及砂砾石层成槽的必备条件。针对本工程施工特点, 采用优质泥粉为主、少量粘土为辅的泥浆制备材料。造孔用的泥浆材料必须经过现场检测合格后, 方可使用。考虑地下潜压水影响, 泥浆主要质量指标:比重1.15~1.30, 粘度18~25S, 含砂率≤8%, 必要时, 加适量的添加剂。为保证施工进度, 泥浆池的储存量不得小于120m3, 泥浆必须经过制浆池、沉淀池处理, 泥浆制作场地以利于施工方便为原则。

3.2.2 成槽工艺

3.2.2. 1 槽段划分。

单元槽段长度的划分根据以上优化方案, 共划分为59个槽段。

3.2.2. 2 接头施工。

为确保接头质量, 本工程采用弧型钢板加高压摆喷围封作为连续墙的接头处理方法, 接头弧型钢板采用厚5mm钢板按半径400mm、1350角卷制而成, 圆弧钢板在钢筋网加工时焊接固定在一序槽钢筋网燕尾槽上, 在弧型钢板内填充定做的泡沫块并绑扎好 (见图) , 钢筋网入槽后, 在浇筑砼前还需在接头孔内填入泥包, 以避免浇筑砼时该空间被砼大量充填, 造成后期接头孔施工困难及砼的浪费。槽孔砼浇筑完毕且大于4小时应尽快使用冲击钻进行接头孔施工, 反复将弧型钢板内的泡沫、泥渣及砼块冲尽, 确保后期槽与前期槽之间能紧密结合。

3.2.2. 3 成槽方法。

成槽工序是地下连续墙施工关键工序之一, 既控制工期又影响质量, 根据地质情况, 我单位采用地下连续墙液压抓斗和冲击钻配合施工的成槽方法。即使用冲击钻先冲端头孔及加密孔, 严格控制其垂直度, 端孔达到设计深度后, 采用液压抓斗抓挖到设计深度。抓斗沿导墙壁挖土, 通过液压抓斗导向杆调整抓斗的垂直度, 以控制成槽垂直度。

3.2.2. 4 泥浆性能监测。

施工过程中注意泥浆性能的变化, 每隔1小时进行定期检测一次性能指标并作好记录, 及时补充符合标准的优质泥浆入槽, 保证正常施工。

3.2.2. 5 钢筋网制安及吊放。

钢筋网制作根据设计尺寸、规格进行, 为保证钢筋网砼保护层不小于70mm, 在钢筋网上设置“∏”形定位块。钢筋网吊放使用100t履带吊一次性吊放, 钢筋网的制作时, 焊接采用单面焊, 焊缝长度10d, 钢筋驳接口按50%错开, 经监理验收合格后放入槽内。

3.2.3 清槽

下放钢筋网之前, 为保证沉积在槽底的沉渣符合设计要求, 确保成墙质量, 需对槽段进行二次清槽换浆, 采用液压抓斗清除槽底沉碴, 不断补给新鲜泥浆, 直至槽段内沉渣小于10cm、泥浆比重1.15~1.25、含砂率小于8%再进行下道工序施工。

3.2.4 水下砼浇注

槽段清孔换浆经监理检验合格后进行砼浇筑, 根据槽段的尺寸, 槽段需设二至三套导管, 管径φ250mm, 间距不大于3m, 距槽段端头不大于1.5m, 导管底口距槽底距离控制在20~50cm, 导管采用法兰连接。砼由现场拌合楼拌制, 在孔口由砼搅拌车直接灌注入槽 (或采用泵送砼直接送至集料斗) 。砼塌落度控制在18~22cm, 砼浇注过程必须连续进行, 并保证砼面上升速度不小于2米/小时, 导管埋深应在1~6m之内。浇注第一斗砼时, 必须保证槽内灌注点同时浇灌, 并保证各套导管的砼埋管深度不小于1.0m。浇注砼时, 认真做好灌注记录, 每个单元 (槽段) 必须现场留置一组砼试块。砼导管的安拆, 由30t汽车吊配合进行。

4 工程小结

4.1 本工程连续墙设计为85个槽段, 经施工优化后共分59个槽段, 既大大的缩短了施工工期与节约了施工成本, 又减少连续墙接头数量, 从而提高了连续墙的整体性, 减少了接头渗水点。

4.2 降低施工平台与地下连续墙的顶面高程, 既减少了基坑外侧土体侧压力, 又减少了连续墙冲孔的工作量, 从而加快了施工进度与提高基坑的稳定性。

4.3 制定合理的施工工艺, 确保地下连续墙按设计及有关规范要求施工, 在施工过程中严格控制好主孔德垂直度与调制好泥浆的性能指标, 保证地下连续墙的垂直度符合设计要求与防止槽壁的坍塌, 确保了该工程地下连续墙按期保质完成。

参考文献

[1]李长捷.长江漫滩地下连续墙施工技术探讨[J].现代交通技术, 2008, 02.

[2]方伟, 王瑜.地下连续墙施工机械及工法 (上下) [N].中国水利报, 2000.

[3]王思敬 (.中国科学院地质与地球物理所研究员、中国工程院院士) , 21世纪施工技术的发展趋势[N].中国企业报, 2000.

厂房优化 第10篇

1 钢结构厂房仓库的结构特点

厂房仓库的建筑形式和建筑风格千差万别, 但就其结构特点而言, 只有砖混结构、木结构、钢结构等几种主要的结构形式。为了不断深化我国的环境保护意识, 我国的木结构厂房仓库应用较少, 并且木材结构和砖混结构本身的使用期限和建筑强度都比较有限。因此我国现阶段的厂房仓库结构多为钢结构。钢结构具有强大的坚固性和持久性并且可以满足厂房仓库快速灵活的空间布局, 其维修也较为容易并且维修成本低。以下从两个方面出发, 对钢结构厂房仓库的结构特点进行了分析:

1.1 钢结构厂房仓库的结构优点

钢材料具有较高的强度和良好的塑性和韧性。相比其他建筑材料, 例如砖和木材具有更高的强度。钢结构自身强度和密度大, 在同等承重和荷载条件下比其他结构具有更强的优越性。钢结构在力学计算上也更为容易。钢结构厂房仓库具有施工周期短、生产专业性强、配件容易补充、施工精度高等优点, 并且钢结构在厂房仓库施工中的应用有助于缩短施工工期。

1.2 钢结构厂房仓库的结构缺点

钢结构的铁原子表面在空气浓度较大的情况下容易被氧化, 从而可能引起生锈现象的发生。这对于钢结构厂房仓库的安全性有着不良的影响, 对于厂房仓库的财产保护也有着不良影响。虽然我国经济水平在不断发展, 但是不可否认的是我国的钢结构厂房仓库工程起步较晚, 钢结构厂房仓库的施工实例较为缺乏。同时钢结构厂房仓库的施工基础、建筑设计理念还不太成熟。

2 钢结构厂房设计优化

钢结构厂房仓库具有明显的优点和缺点, 因此在我国工业水平快速发展的今天, 钢结构厂房仓库的设计者必须重视钢结构建筑的建设并推动钢结构建筑的发展。随着我国不锈钢产量的快速增长和钢结构厂房设计水平的不断提升, 钢结构厂房仓库的应用范围越来越广, 并且钢结构厂房仓库也得到了社会的相应重视。以下从几个方面出发, 对钢结构厂房的设计优化进行了分析。

2.1 促进钢结构厂房仓库设计统一标准的建立

在钢结构厂房仓库的设计和施工过程中, 设计内容与施工内容往往差异较大, 这使得在施工的最后过程中容易造成施工误差并对仓房仓库的质量造成很大影响, 并使得钢结构厂房仓库容易受到火灾、雷电等自然灾害的影响。因此设计者在进行钢结构厂房仓库的设计过程中应当注重统一标准的建立, 这对于钢结构厂房仓库防火要求的实现、钢结构厂房仓库耐性韧性的提升和施工过程中误差的减少都有重要影响, 还可以有效减少设计失误给钢结构厂房仓库造成的负面影响, 并对施工效率的提升和施工时间的减短都有重要的影响。从而为钢结构厂房仓库整体结构的优化起到重要的作用。

2.2 减少钢结构厂房仓库设计的复杂程度

因为钢结构厂房仓库的使用要求较高, 所以在设计过程中往往面临着许多技术问题。因此在钢结构厂房仓库的设计优化过程中, 设计者应当注重对设计复杂性的减少并通过合理的计算使厂房仓库的设计变得更加严谨和清晰。钢结构厂房仓库由于其安装的特殊性, 其设计结果的简明性对于加快施工进度有着很大的影响。因此减少钢结构厂房仓库设计的复杂程度可以保证钢结构厂房仓库的精密性并有助于减少相关设备的负荷, 并且对项目质量控制手段的完善和测量误差的减少有着重要影响。

2.3 促进钢结构厂房仓库结构设计的优化

在进行钢结构厂房仓库的设计优化前设计者就应当对钢结构厂房仓库的结构特点有着清晰的认识, 并在此基础上进行设计的有效优化。钢结构厂房仓库的设计优化应当注重防火和防雷等两方面的措施, 并对钢结构厂房仓库的经济性、耐久性、防水性、防腐性、保温性、隔音性、隔热性等因素进行不断的优化。从而有效地完成钢结构厂房仓库的设计优化工作, 最终更好地促进钢结构厂房仓库设计水平的进步。

3 结语

随着我国经济的快速发展和钢结构技术水平的迅速提升, 钢结构仓库厂房以其独特的优势得到了越来越广泛的应用。钢结构仓房仓库具有自身鲜明的结构特点, 其优点和缺点同样存在。因此钢结构厂房仓库的设计者应当与时俱进并充分利用专业知识对钢结构厂房仓库的设计进行合理优化, 通过统一标准的建立、减少复杂程度等手段促进钢结构厂房仓库质量的不断提升。

摘要：钢结构厂房仓库因为在施工过程中引入了独特的施工技术和施工实践, 因此具有独特的结构特点。钢结构厂房仓库的优化设计也具有了很强的独特性。本文从阐述钢结构厂房仓库的结构特点入手, 对钢结构厂房仓库的优化设计进行了分析。

关键词：钢结构,厂房仓库,结构特点,设计优化

参考文献

[1]杜晓丽.浅谈钢结构厂房仓库的优化设计[J].中国科技财富, 2010, 6 (10) :33-35.

[2]唐黎春.综述钢结构建筑施工技术[J].华东科技, 2013, 1 (2) :57-59.