内部结露范文

内部结露范文（精选7篇）

内部结露 第1篇

关键词：隔爆变频器,水冷变频器,结露,露点温度

0引言

大多数矿用隔爆变频器是将变频元器件置于隔爆壳体内。隔爆腔内部空间小,聚集的热量难以挥散出去,需要通过强制冷却的方式对变频器进行冷却[1]。目前隔爆变频器的冷却方式主要有风冷和水冷两种,大功率变频器主要采用水冷方式。由于煤矿井下空气湿度高,隔爆腔体内的高湿度空气在冷热变化过程中会出现结露现象,严重时会产生冷凝水,导致电路短路,损坏设备[2]。本文对变频器内部结露机理进行定性分析,并采用模拟试验法验证理论分析结果,为解决变频器内部结露难题提供了科学依据。

1隔爆腔体内结露机理

1.1 隔爆腔体内部潮湿空气来源

隔爆腔体内部潮湿空气的主要来源:(1) 扩散进入。水分子的直径约为410-10 m,比隔爆接合面的间隙(0.3 mm0.75 mm)小很多,只要内外水蒸气存在浓度差,水分子就会通过这些间隙扩散到隔爆腔体内部。(2) “呼吸”进入。当隔爆腔体内部温度升高时,内部空气压力增大,内部气体通过隔爆间隙“呼出”腔体;腔体内部温度降低时,内部空气压力减小,外部空气被“吸入”腔体内。(3) 直接进入。在停机检修打开隔爆腔体时,潮湿空气直接进入隔爆腔体内部[3]。

1.2 结露机理

隔爆腔体内部的潮湿空气由干空气和水蒸气组成,水蒸气含量一般由水蒸气分压力pv和温度t确定。潮湿空气中水蒸气的pv曲线如图1所示。当水蒸气的状态点为a点时,水蒸气分压力pv低于温度t所对应的水蒸气饱和分压力ps,水蒸气处于过热蒸气状态,此时的潮湿空气称为未饱和空气。若在温度t不变的情况下向潮湿空气中继续增加水蒸气量,则水蒸气分压力将不断增加,水蒸气状态将沿定温线a-b变化,直至点b而达到饱和状态,此时潮湿空气称为饱和空气,水蒸气分压力达到最大值,即饱和分压力ps。如果此时在温度t不变的情况下继续向饱和空气中加入水蒸气,则会有水滴出现并析出,潮湿空气将保持饱和状态[4,5]。

对于未饱和的潮湿空气,若在水蒸气分压力pv不变的情况下加以冷却,使未饱和空气的温度t下降,水蒸气的状态将按pv定压线a-c变化,直至点c而达到饱和状态。点c的温度称为露点温度,用td表示。td是对应于水蒸气分压力pv的饱和温度。如再进行冷却,将有水蒸气变为凝结水析出,出现结露现象;反之,当空气温度升高时,空气的相对湿度将会减小。露点温度td是潮湿空气的一个重要参数,反映了空气的干湿程度。对于一定温度的潮湿空气,其露点温度越低,表明空气越干燥,反之越潮湿。

1.3 露点温度计算

在实际应用中,为防止物体表面出现蒸气凝结现象,物体表面温度须高于潮湿空气的露点温度。空气状态参数包括温度、密度、湿度(相对湿度、绝对湿度、含湿量)、水蒸气分压力等。已知当地大气压力及任意两个独立参数的情况下即可求得其它参数。式(1)～(8)为空气状态参数计算公式。

当t=-100～0 ℃时,饱和蒸气压力ps为[6]

$\begin{array}{l}\ln p{}_{\text{s}}=\frac{c{}_1}{{\rm T}}+c{}_2+c{}_3{\rm T}+c{}_4{\rm T}{}^2+c{}_5{\rm T}{}^3+\\ c{}_6{\rm T}{}^4+c{}_7\ln {\rm T}(1)\end{array}$

式中:c1=-5 674.535 9;c2=6.392 524 7;c3=-0.967 784 310-2;c4=0.622 157 0110-6;c5=0.207 478 2510-18;c6=-0.948 402 410-12;c7=4.163 501 9;T表示热力学温度,T=273.15+t,K。

当t=0～200 ℃时,有

$\ln p{}_{\text{s}}=\frac{c{}_8}{{\rm T}}+c{}_9+c{}_{10}{\rm T}+c{}_{11}{\rm T}{}^2+c{}_{12}{\rm T}{}^3+c{}_{13}\ln {\rm T}(2)$

式中:c8=-5 800.220 6;c9=1.391 499 3;c10=-0.048 640 239;c11=0.417 647 6810-4;c12=-0.144 520 9310-7;c13=6.545 967 3。

水蒸气分压力pv为[7,8]

$p{}_{\text{v}}=p{}_{\text{s}}-AB(t-t{}_{\text{s}})(3)$

式中:$A=\left(65+\frac{6.75}{v}\right)10{}^{-5}‚v$为风速;B为当地大气压,Pa;t为空气的干球温度,℃;ts为空气的湿球温度,℃。

空气相对湿度为[9]

$\phi =\frac{p{}_{\text{v}}}{p{}_{\text{s}}}100\%(4)$

空气密度为

$\rho =0.003484\frac{B}{{\rm T}}-0.00134\frac{p{}_{\text{v}}}{{\rm T}}(5)$

空气中的含湿量为

$d=622\frac{p{}_{\text{v}}}{B-p{}_{\text{v}}}(6)$

当露点温度td=0～93 ℃时,有[10,11]

$\begin{array}{l}t{}_{\text{d}}=c{}_{14}+c{}_{15}\ln p{}_{\text{v}}+c{}_{16}(\ln p{}_{\text{v}}){}^2+\\ c{}_{17}(\ln p{}_{\text{v}}){}^3+c{}_{18}p{}_{\text{v}}{}^{0.1984}(7)\end{array}$

式中:c14=-654;c15=14.526;c16=0.738 9;c17=0.094 86;c18=0.456 9。

当td<0 ℃时,有

td=6.09+12.608ln pv+0.495 9(ln pv)2 (8)

由于隔爆腔体内温度一般不会超过100 ℃,由式(2)～(7)可得到露点温度公式:

$t{}_{\text{d}}=\frac{243.12\ln (p{}_{\text{v}}/611.12)}{17.62-\ln (p{}_{\text{v}}/611.12)}(9)$

实际中潮湿空气的温度t和相对湿度φ容易测得。td对应于水蒸气分压力pv下的饱和温度,因此只需计算潮湿空气温度t下的水蒸气分压力pv即可计算出露点温度td,再将pv=φps代入式(9),得露点温度td的计算公式:

$t{}_{\text{d}}=\frac{243.12\left(\ln \phi +\frac{17.62t}{243.12+t}\right)}{17.62-\left(\ln \phi +\frac{17.62t}{243.12+t}\right)}(10)$

计算出露点温度后,结合隔爆腔体内的温度场判断结露情况,采用冷却或加热方法即可避免电器表面出现结露现象。

2试验研究

2.1 试验模拟装置

利用模拟试验法对理论分析结果进行验证。试验模拟装置如图2所示。在玻璃箱内部放置一块电热板来模拟发热源,在内部布置冷却管并通入冷却水,在试验中改变冷却水的流量,观察内部结露现象,并对露点温度进行验证。温湿度传感器用于采集温湿度信号,采用工控软件存储温湿度数据,采用红外测温仪测量电热板a、b、c、d四点的温度,并观察其结露情况。

1-玻璃箱;2-冷却管;3-电热板;4-流量调节阀;5-温湿度传感器

2.2 试验结果与分析

试验前测得箱体内部空气温度为18.5 ℃,相对湿度为93%。根据式(10)计算得露点温度td=17.35 ℃。试验中通过改变冷却水的流量,使箱体内温度发生变化,观察内部结露情况。当冷却水温度为10.8 ℃,流量分别为28.2、19.8、9.6 L/min时,同时对a、b、c、d四点和冷却水的温度进行测量及记录,观察结露情况。

(1) 冷却水流量Q=28.2

L/min时,经过一段时间,箱体内达到热平衡,温湿度传感器测得箱体内部空气的平均温度为20.1 ℃,相对湿度为83.8%,根据式(10)计算得露点温度td=17.27 ℃。此时测量a、b、c、d四点和冷却水出入口的温度,并观察结露情况,结果见表1。

从表1可看出,低于露点温度的部位出现结露现象,如b点明显有微小的水珠,c、d点无结露现象,而冷却水的出口和入口已经形成了小水珠。

(2) 冷却水流量Q=19.8

L/min时,经过一段时间,箱体内达到热平衡,温湿度传感器测得玻璃箱内部空气的平均温度为22.5 ℃,相对湿度为73%。根据式(10)计算得露点温度td=17.41 ℃。测量a、b、c、d四点和冷却水出入口的温度,并观察结露情况,结果见表2。

对比表2和表1可看出,减小冷却水流量后,a、b点温度升高,接近露点温度,结露现象变得不明显,c、d点温度高于露点温度,无结露,冷却水出入口温度与露点温度相差较大,结露现象明显。

(3) 冷却水流量Q=9.6

L/min时,一段时间后,箱体内达到热平衡,温湿度传感器测得箱内空气平均温度为25.4 ℃,相对湿度为61.5%。由式(10)计算得露点温度td=17.46 ℃。测量a、b、c、d四点和冷却水出入口的温度并观察结露情况,结果见表3。

从表3可看出,a、b、c、d四点均无结露现象,当冷却水流量减小后,各点温度升高,均高于露点温度,而冷却水出入口的温度低于露点温度,结露现象依然明显。

可见,通过测量箱体内的空气温度和相对湿度即可计算出箱体内的露点温度;当空气温度低于露点温度就会形成结露,温差越大结露越严重,反之不结露。这样,在已知露点温度的情况下,通过冷却或加热手段即可有效防止箱体内的结露情况。

3结论

通过分析隔爆变频器内部结露机理并进行模拟试验研究,得出以下结论:

(1) 提出箱体内空气温度、湿度与露点温度的关系模型$t{}_{\text{d}}=\frac{243.12\left(\ln \phi +\frac{17.62t}{243.12+t}\right)}{17.62-\left(\ln \phi +\frac{17.62t}{243.12+t}\right)}$,并以此作为判断箱体内是否结露的依据。

(2) 利用模拟试验法对水冷变频器封闭空间内的露点温度模型进行验证,同时分析了不同流量和温度对隔爆型水冷变频器产生结露的影响。

(3) 通过理论模型计算出箱体露点温度,空气温度与露点温度的差值越大,结露越严重,反之则不结露。因此通过冷却或加热的手段可有效防止隔爆腔体内结露现象的发生。

参考文献

[1]黄友锐.带PROFIBUS-PA总线接口的矿用变频器的设计与实现[J].煤炭学报,2003(6):665-668.

[2]吴志超,章修竹,王赫玲.防爆电器内部结露及预防措施[J].电气开关,2008(2):60-62.

[3]袁江,胡明辅,毕二朋,等.潮湿空气饱和水蒸气压数学计算式的拟合与优选[J].武汉工程大学学报,2011(10):25-28.

[4]王婷,谷波,邱峰.潮湿空气饱和水蒸汽曲线计算模型的建立与分析[J].低温与超导,2010(5):47-52.

[5]吴怀亮.隔爆水冷变频器热交换及温差控制机理研究[D].太原:太原理工大学,2011.

[6]夏松柏,穆春丰,刘天庆,等.蒸汽冷凝初始液滴形成机理研究[J].大连理工大学学报,2009(6):806-811.

[7]ROSE J W.Dropwise Condensation Theory and Experiment:A Review[J].Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers,Part A:Journal of Power and Energy,2002,216(2):115-128.

[8]曹治觉,夏伯丽,张云.混合冷凝的形成机理[J].湖南师范大学自然科学学报,2003(2):37-40.

[9]莫长涛,陈长征,李刚,等.α射线露点传感器温度跟踪补偿[J].东北大学学报:自然科学版,2003(7):24-31.

[10]周国燕,曹斌宏,王巍悦,等.基于露点温度的冻干残余水分含量计算[J].低温工程,2010(2):24-31.

基站机房降噪防结露措施 第2篇

随着城市化的深入和工商业的繁荣, 百姓对移动通信的需求在迅速增加。作为移动通信承载实体之一的基站建设也在大步跃进, 其数量由少到多、由点及面, 迅速遍布各地各处。

可是, 地价的飙升、城市的规划、无线传播的特性……等等不同的因素导致基站选址出现困难。于是, 工业用房、商业用房、居民用房等都逐渐成为基站建设的待选机房, 有时甚至是站址设置的唯一选择。

然而, 当基站机房进驻居民楼房后, 一些与基站机房有关的问题便接踵而来。较为突出的问题是由基站机房噪声产生的扰民问题, 第二个是与基站机房相邻的楼板出现结露现象, 造成居民房内吊顶潮湿的问题。因此降噪防结露便成为基站机房建设中的一个重要部分。

2 降噪防结露的原理

2.1 降噪原理

当基站设备产生的噪声透窗而出或穿墙而过或沿地而行时, 消除噪声或降低噪声的原理追根究底就是切断或者弱化噪声的传播途径, 从而使传至外界的噪声低至可容许的限度。其原理可分为两种情况说明:

1) 当噪音是由窗户或某薄弱区域传递出去时, 可以通过设置双层窗或者对薄弱区域进行防火封堵, 以切断噪声的传播路径[1]。或者噪声音是经墙体 (墙体过薄) 传递出去时, 则可通过设置双层墙或者对原有墙体进行加厚处理, 即可切除或淡化噪声的传播途径。封堵或加厚的材料必须满足机房防火的需要, 其封堵工艺可以参照YD/T 2199-2010《通信机房防火封堵安全技术要求》的规定进行, 施工时还要注意墙体的密实性, 以保证隔声效果。

2) 当噪音因为基站设备的振动通过楼板传递时, 则需要切断基站设备与楼板之间的刚性连接来解决噪声外溢的问题[1]。此时, 可以参照设备吊挂的减振吊架结构来实现降噪的目的。具体如下图。

1-设备机座;2-膨胀螺栓;3-螺母;4-垫片;5-隔振橡胶垫;6-限位套筒;7-橡胶垫 (厚5mm) ;8-楼板。

2.2 防结露原理

楼板防结露的原理归根结底就是设法提升高温侧楼板表面的温度, 其前提是高温侧环境的温度或湿度无法降低。 (如果高温侧环境的温度或湿度可以降低时, 通过调节高温侧的温湿度以防结露的措施及效果同样会令人满意。) 提升高温侧楼板表面温度的方法也可以有两种:

1) 提高基站机房内的环境温度。根据YD 1821-2008-I《通信中心机房环境条件要求》的规定, 基站机房内的温度范围为10℃～28℃之间。鉴于基站机房的空调大都采取上送风的制冷方式, 所以采用提高基站机房环境温度的办法, 可以解决绝大多数基站机房的结露问题。

2) 当提高基站机房内温度后仍不能消除结露时, 则必须对机房地板进行保温隔热处理, 以提高机房地板的热阻[2]。这里需要注意的是, 在选取保温材料或隔热地板时, 其材料特性必须满足通信机房的防火和隔热要求[3]。

3 降噪防结露的材料和造价问题

3.1 材料问题

3.1.1 降噪材料

基站机房一般不允许设置窗户。当窗户成为基站设备噪声的外传途径时, 则需要对机房的窗户进行封堵密闭处理, 而最常用的封堵密闭材料和方法就是直接在窗户所处位置砌筑砖墙进行隔离。当基站设备噪声是通过较薄墙体外泄时, 其处理方式类似, 即对原有墙体进行加厚或砌筑双层墙以增强其隔音性能。

若基站设备噪声通过楼板的刚性连接传导时, 则通常采用5mm厚的防火橡胶垫等软性材料固定以切断刚性材料的传导途径。

3.1.2 防露材料

防露材料指的是对基站机房地板进行保温隔热的材料。需要对地板进行保温隔热的机房一般是空调采用下送风且安装活动地板的机房。保温隔热的材料大都采用隔热涂料, 有时也采用橡塑保温材料。隔热涂料是由高分子合成树脂、隔热材料、颜料、填料及不含铅等重金属元素的稀释剂组成, 具有阻燃和保温特性。

从理论上讲, 隔热涂料的保温效果略好于橡塑保温材料。因为绝热涂料在施工过程中具有连续性, 绝热涂料自成一体, 没有连接缝隙。而橡塑保温层需拼接而成, 当使用时间长了后, 容易脱胶使保温层局部失效。

当然, 若直接在机房地面上铺设隔热地板, 也可以达到类似的保温效果。因为基站机房温度可以在10℃～28℃之间调整, 机房地板上下两侧 (内外) 的温差实际并不大, 所以稍微提高地板的隔热性即可满足防露的要求。地板材料的防火性能等级应大于等于B2级, 即阻燃、难燃和不燃等级, 以符合规范要求。

3.2 造价

3.2.1 降噪估价

当基站机房通过砌筑墙体进行隔离噪声时, 砌筑墙体的综合单价约300元/m3, 包括砖墙墙体的砌筑、水泥抹面等工作。防火橡胶垫材料费大约25元/m2。

另外, 设备机柜的安装则根据机柜数量进行计算, 机柜安装费用约300元/架, 包括橡胶垫的裁剪、机座的定位、机柜的安装等工作。

3.2.2 防露估价

当基站机房采用隔热涂料作为保温材料时, 隔热涂料施工的综合单价约80元/m2, 包括基层面的处理, 油污的清除, 找平打底, 涂刷底漆和涂刷隔热涂料等。

采用橡塑保温棉进行隔热处理时, 橡塑保温棉的材料费约2700元/m3, 安装费用约为25元/m2, 包括基层面的处理, 刷涂胶水等工作。

机房地面铺设隔热地板的案例很少, 地板材料的价格变化幅度也较大。较常见的价格区间在200～500元/m2, 依材料的差异而不同。

4 实例分析

4.1 例一

背景:云南昆明某冗余备份机房的空调拟采用下送风方式, 因此, 需要对机房地板进行保温隔热处理。

处理过程:起初, 运营商认为橡塑材料的保温隔热效果较好, 但嫌弃橡塑保温层在施工完成初期遗留的胶水气味过大 (胶水有毒) 。随后, 改为隔热保温涂料。

结果:保温层施工完毕后, 隔热效果良好。

评论:事实上, 隔热保温涂料和橡塑保温材料都能满足机房地板的保温需求, 只是橡塑保温所用胶水带有一定毒性, 且与活动地板支撑相连外需要特别处理。不过, 客观地讲, 隔热保温涂料施工的灵活性更大。

4.2 例二

背景:福建厦门某机房的下层房间为办公场所。机房的空调采用下送风方式, 地板未进行保温。机房启用一段时间后, 发现下层房间的吊顶潮湿并滴水。

处理过程:经过检查, 得知吊顶滴水现象是上层通信机房的空调导致的结果, 但因通信设备已投入运行, 不便移动以进行地下保温处理。于是, 运营商遣空调厂家对机房空调进行更改, 使其送风方式由下送变为上送。

结果:改造后下层房间吊顶滴水现象从此消失。

评论:空调由下送风改为上送风, 其实是变相地提高机房地板下侧的温度。因为空调的出风温度低, 可低至12度左右, 而回风温度较高, 一般大于25度。所以, 通过变为上送风的整改方式而彻底解决下层楼板结露的问题是完全有可能的。

5 总结

基站机房入驻居民楼房是社会发 (下转第25页) 展的必然结果, 也是方便百姓通信、增进民间沟通的必要途径。与此同时, 在服务百姓过程中, 也须解决基站可能带来的扰民的问题, 即噪声和结露。

消除噪声的有效方法之一就是切断设备噪声的传播途径, 包括砌筑双层窗、双层墙, 以及在设备与地板之间采用软性连接等。

防止结露的有效措施之一就是提高楼板高温侧的温度, 包括提升基站机房温度、空调改为上送风, 对机房地板进行保温隔热处理等。

总之, 只要采取了恰当的方式, 基站机房带来的不利影响便可以降至最低。但是, 虽然基站机房带来的不利影响可能在启用后通过改造而消除或弱化, 而基站的启用必定会增加机房改造的难度。因此, 在居民楼内建设新的基站机房时, 建议提前评估与此相关的不利后果, 以便在基站施工过程中予以克服和纠正。

摘要：文章系统地介绍了移动通信基站机房降噪防结露的依据, 原理以及材料和造价等相关知识, 并结合实例提出机房降噪防结露的有效措施。

关键词：降噪,防结露,基站机房,隔热保温

参考文献

[1]中讯邮电咨询设计院有限公司, 通信机房防火封堵安全技术要求[M], 人民邮电出版社, 2011.

[2]信息产业部电信研究院, 中国电信集团公司等, 通信中心机房环境条件要求[M], 北京邮电大学出版社, 2008.

粮食结露与机械通风条件控制 第3篇

1.1 储粮机械通风

是利用风机产生的风压, 将外界低温低湿的空气压入粮堆, 达到粮堆内外气体进行湿热交换, 降低粮堆的温度与水分, 增进储粮稳定性目的的一种储粮技术。

1.2 粮堆结露

当粮堆某一部位的温度降低到一定程度, 粮食空隙中所含的水汽量达到饱和状态时, 水汽就开始在粮粒表面凝结成小水滴, 这种现象称为储粮结露。

2 粮堆结露的本质、发生条件和预测

为预防粮堆结露, 首先应了解粮堆结露的本质和发生条件, 做好预测, 合理采用机械通风才能避免粮堆结露。

2.1 粮堆结露的本质

粮堆结露的本质是粮堆内、外的热空气骤然受冷达到饱和而凝结。

2.2 粮堆结露的发生条件

粮堆结露的发生条件是粮堆温度与外界温度存在温差和外界温度达到露点温度。一般情况下, 温差越大, 粮堆越易结露且越严重, 此外, 在储粮水分越高, 或空气湿度越大, 露点温度与外温越接近时, 越容易使水气达到饱和, 就越容易发生结露。

2.3 粮堆结露的预测

在季节交替时, 外界大气的状态参数与粮堆的气体状态参数相应会发生改变, 特别是气温与粮温的出现差值, 就容易发生结露, 这导致判断方法随之不同, 如春夏气温上升季节。粮堆温度低于露点温度, 会发生表层结露;在秋冬季节, 如果外温低于粮堆露点, 会发生粮堆内部结露。

因此粮堆是否会结露主要以测算粮堆内外的露点温度为依据, 在温度接近露点温度时, 粮堆就极易发生结露。

3 通风时机的把握

由气温变化的反复性、突然性和结露的本质所决定, 在气温骤变季节应采用机械通风处理表层的发热粮, 但必须注意的是, 应直接将排风口的湿热空气排出仓外, 避免湿热空气将热量转移给表层粮食发生结露。

在通风过程中, 外界温湿度与粮堆温湿度将随通风时间的的加长而会持续变化, 不饱和热空气的露点温度也将发生改变, 再继续通风就会发生结露。变化后的外界温湿度与粮堆温湿度可能导致湿扩散方向发生根本性改变, 粮食从散湿变为吸温。

在通风过程中, 应随时根据外界温湿度与粮堆温湿度的变化情况判定进行通风与否。

4 机械通风方式的选择的依据和条件

4.1 选择机械通风方式的依据

选择通风方式时应遵循:通风方式不能造成粮堆再结露;对通风方式的选择应迫使处理部位的高温、高湿气体直接流出仓外, 不能转移至安全区域。

4.2 通风方式的选择条件

4.2.1 若发热部位仅出现在表层或中上层时, 采用上行式压入法通风

操作要求:

(1) 粮堆内部相邻温差低于结露温差;

(2) 外温与底层粮温温差低于结露温差;

(3) 通风开始时, 粮面流出气流的露点温度小于围护结构的温度或仓温。

4.2.2 在发热部位仅出现在中下层时, 采用下行式吸出法通风

操作要求:处理发热粮时, 低温季节外界温度和表层粮温温差必须高于结露温差。

4.2.3 在发热部位仅出现在中下层时, 采用下行式压入法通风

操作要求:

(1) 粮堆内部相邻部位流往低温部位的热空气露点温度不能高于低温部位的粮温;

(2) 外温与粮温之间的温差不能高于结露温差。

4.2.4 在发热部位柱式存在于上中下层时, 采用上行式吸出法通风

操作要求:

(1) 大气的露点温度小于底部粮温;

(2) 粮堆内部相邻部位流往低温部位的热空气的露点温度不能大于低温部位的粮温;

(3) 通风开始时, 粮面流出空气的露点温度小于围护结构的温度或仓温。

5 结束语

结露发生不但取决于粮堆温度与外温的温差是否高于结露温差, 还受二者间量的关系影响。只有冷空气的量远远超过热空气的量且达到结露温差才能发生结露。在机械通风中, 即使气温低于粮堆的露点温度, 通过选择合理的通风方式也可避免结露的发生。

以上就是作者结合在粮库工作的多年经验, 就何时选择机械通风才能有效避免粮食结露提出的个人见解, 希望能起到抛砖引玉的效果, 让粮食安全保粮工作再上一个新的台阶。

摘要：东北地区夏冬两季温差较大, 在春与夏和秋与冬季节交替时粮食容易出现结露, 而适时选择机械通风是避免粮食结露的最为有效办法之一。文章结合作者在粮库工作的多年经验, 就何时选择机械通风才能有效避免粮食结露提出以下见解。

外飘窗顶板结露现象浅析 第4篇

业主杨小姐, 因青睐某住宅小区漂亮的外飘窗而购买了该小区的房屋。但入住后却发现, 在冬季, 外飘窗上部的混凝土顶板经常凝结很多水珠, 顶板表面潮湿、发霉, 在本来美观的装饰面上, 留下一道道黄色的水印。杨小姐于是向物业公司报修。物业人员勘察现场后, 采取了在飘窗顶板的外表面加一层保温材料并做好防水的措施, 稍待干燥后, 又对顶板的内表面进行了重新粉刷。此后, 未再出现水珠凝结现象, 看着漂亮的外飘窗, 杨小姐又露出了开心的笑容。

那么, 外飘窗顶板水珠凝结是怎么回事?又该如何治理呢?本文结合上述案例对此进行粗浅的探讨。

一、结露形成的原理

本文开始案例中所述水珠凝结现象的建筑专业术语称为“结露”。

“结露”是一种常见的物理现象, 是由于空气中的水蒸气在一定条件下凝结、附着在物体表面所形成的。其简单形成原理是:

房屋室内的热量通过墙体、窗、顶板等围护结构传导到室外, 一般要经过围护结构的内表面吸热结构透热外表面散热这样三个物理过程。

围护结构的导热能力与建筑材料的导热系数、室内外温差成正比, 与围护结构厚度、建筑材料的热阻成反比。当围护结构的热阻越大、室内外温差越小时, 室内热量损失越小, 围护结构内表面的温度越高。反之, 当围护结构的热阻越小、室内外温差越大时, 室内热量损失越大, 其内表面的温度就越低。

衡量空气中水蒸气的含量有两个指标:绝对湿度和相对湿度。一定体积的空气中所包含的水蒸气是与气温直接相关的。在一定的温度下, 空气中只能容纳一定量的水蒸气。气温越低, 含有的水蒸汽成分就越少;而温度越高, 可含有的水分越多。这就是说, 当气温下降的时候, 空气中的水蒸气就会析出、凝结在物体表面形成“结露”现象。

北方地区冬季气候寒冷, 室内外温差较大。室内温暖的空气中含有较多的水蒸汽成分。围护结构中往往有些部位的保温性能较差, 形成“冷桥”, 热量容易由此传递出去, 冷空气会沿着冷桥“渗透”到建筑物内壁上, 其内表面温度必然较低。当建筑物内表面温度低于室内空气的露点温度 (结露的临界温度) 时, 室内空气中的水蒸气遇冷后, 往往会在建筑物内表面凝结, 变为液态水析出, 这就是本文开始案例中杨小姐家的外飘窗发生“结露”现象的来龙去脉。

二、外飘窗顶板结露常见的原因

1、外飘窗顶板的保温不达标, 使其内表面的温度低于露点温度, 往往是造成结露的主要原因。

如有的外飘窗顶板未做保温处理, 有的虽已做保温, 但保温层较薄, 或保温板接缝处理不严密, 或保温材料不合格, 达不到预期的保温效果。

2、窗的冷辐射。

窗是围护结构中保温能力最差的部分, 一般比同面积砖墙小3-5倍, 而其中冷风渗透又占最大比例。外飘窗上部的顶板内表面温度往往会低于室内其他部位。

3、外飘窗顶板的导热系数偏大。

外飘窗顶板一般为钢筋混凝土浇筑, 且厚度较薄。钢筋混凝土的导热系数为1.33千卡/mh℃, 是砖砌墙体的1.9倍。偏大的导热系数, 导致该部位导热能力加大, 其内表面的温度偏低。

外飘窗顶板与外墙相连接, 使局部的放热面加大, 造成内表面温度比平直面的温度低。

4、热源设置不合理。

一般暖气片应放置在窗户的下方。而有的用户过于考虑外飘窗的美观, 将暖气片移至窗户的旁边位置, 致使外飘窗及其顶板的内表面温度偏低。

5、此外, 室内空气湿度大, 或某些建筑材料的含水量超标, 也会造成结露现象。

三、结露常见的危害

结露现象, 看似小问题, 却会产生一系列的危害。

1、影响美观。一旦产生结露, 往往在建筑物内表面遗留大大小小的黄褐色水印, 影响室内的视觉效果。

2、破坏装修。结露处的墙面腻子和油漆往往会起皮、脱落, 如有大量的水珠流淌或滴落到木装修上, 还可能会造成木质材料的变形、翘起、开裂。

3、降低保温效果。结露处的湿度加大, 而水分子会提高围护结构的热传导能力, 从而使其保温能力下降。

4、此外, 结露处如不及时处理, 还会滋生霉菌, 诱发霉变, 给人们的正常生活造成一定影响。

四、结露的治理和预防

如发现住宅出现结露现象, 不能掉以轻心, 应当积极处理。首先要分析结露产生的具体原因, 原因一旦查明, 处理就相对简单了。常用的处理方法不外乎三招:加大保温消除冷桥室内装饰面修补。这都是一些常规的做法, 在此不再赘述。

下面着重讨论一下结露的预防措施:

1、围护结构的基本保温要求是不能低于“低限热租”, 避免对人体产生强烈的冷辐射, 避免产生内表面结露。这就要求我们从设计和施工的源头抓起, 严格执行相关规范, 选用合格的保温材料, 保证保温层的厚度和施工质量, 确保收到预期的保温效果。

常用的保温做法有内保温和外保温之分, 而以外保温的效果为佳。需要注意的是, 在外立面的交角处, 应采取局部保温加强措施, 以免在接缝处产生冷桥。

另外, 应对保温层做好保护和防水, 防止雨水浸入。因为材料受潮后, 在材料孔隙中就含有水分, 而水的导热系数是静态空气的25倍;而一旦冬季遇冷结冰, 冰的导热系数又是水的4倍, 这样必将导致材料的导热系数大大增加, 严重降低保温效果。

2、对于外飘窗的构造, 要注意做好密封处理。

3、合理设置热源, 暖气片应安置在窗户的下方或采用地暖, 以使热空气上升, 提高外飘窗及其顶板内表面的温度, 减少水汽的凝结。

正常使用的居住用房, 通过厨房和盥洗间乃至我们的身体, 每天都会散发大量的水汽。因此, 在不影响正常生活的情况下, 应予适当的开窗通风, 不但利于降低室内的湿度, 还可保持空气的清新。

总之, 外飘窗顶板结露, 绝非不治之症。只要我们把好设计、施工两道关口, 一定会减少乃至消除外飘窗顶板结露现象, 让更多的业主露出满意的笑容。

摘要：本文分析了住宅外飘窗结露现象产生的原理和原因, 并对顶板结露的治理和预防住宅外飘窗结露现象进行了初步探讨。

共箱封闭母线结露造成绝缘事故 第5篇

2013年7月18日10时37分, 某变电站1号主变压器差动动作;110, 351, 101断路器跳开, 110 k V为两回进线, Ⅰ段110 k V进线为备用, Ⅱ段110 k V进线为主供电源 (该站为内桥接线) ;检查发现10 k V共箱母线盖板有两块变形、凸起;室内靠墙处母线短路, 隔板烧焦, 套管室外部分烧焦, 母线箱体上部盖板变形, 箱体内有大量铝渣熔块;室外部分穿墙套管绝缘子表面有大量炭黑, 母线上有多处烧伤痕迹;母线绝缘检查:断开故障点后母线绝缘三相对地1 MΩ/2 500 V。

2 处理情况

将变形盖板进行了整形;更换穿墙套管绝缘子3只, 清理母线箱体内烧熔残渣及灰尘, 对所有绝缘子进行了清扫, 对表面炭黑采用丙酮进行了清洗;清扫完毕, 测试绝缘为10 MΩ/2 500 V;抢修工作完毕将设备恢复供电。

3 事故原因分析

造成共箱封闭母线绝缘低的主要原因是由于共箱封闭母线内的绝缘部件表面污秽并吸附潮气或结露, 在伴随着特殊及恶劣条件时, 绝缘子表面灰尘中可溶性盐类被水分溶解, 形成导电膜, 使绝缘子表面的绝缘电阻下降, 泄漏电流增大, 产生局部爬行放电。当绝缘子的电阻下降到不能承受运行电压时, 在绝缘子的表面就要发生闪络, 进而造成相间短路。造成绝缘故障的原因分析如下。

(1) 共箱封闭母线的密封结构不严。共箱封闭母线只有普通的封闭作用, 可防止较大的异物进入, 密封性能并不好, 对风沙、灰尘并不能有效分隔, 外界空气中的潮气也容易进入。运行一段时间后, 支持绝缘子的表面会因沙尘进入而积污。在雨雪天等气候条件下, 外部潮湿的空气会进入箱内, 当母线停运或夜晚支持绝缘子因辐射冷却, 其温度低于周围空气温度时, 支持绝缘子的表面会吸附潮气或结露, 造成绝缘下降。

(2) 共箱封闭母线密封性能差。共箱封闭母线大部分连接是通过焊接连接的, 外壳一般为铝材 (有些厂家是低碳钢钢板) , 铝板易氧化, 在其表面生成一种致密而又难熔的氧化膜, 在焊接过程中, 由于氧化膜的比重大, 不易浮出熔池而形成焊缝夹渣。另外, 液态铝可溶解大量的氢气, 固态铝几乎不溶解氢气, 因此融化的焊缝金属快速冷却与凝固时, 氢气来不及析出, 容易在焊缝中聚集形成气孔;焊接环境受雨、雪、霜、冻等自然环境因素限制;母线施工完成后, 受土建基础变形、下沉影响或长时间运行后, 局部金属疲劳造成母线轻微变形、扭曲也会影响母线的密封性能。

(3) 母线内的支持绝缘子的爬距小, 易污闪。在众多发电厂、变电站中, 共箱封闭母线的绝缘子均采用的是普通绝缘子, 其憎水性、耐漏电起痕性、耐电腐蚀性、抗弯强度、机械强度、抗冲击性能、防震和防脆断性能方面都存在着不同的等级差异。另外, 对绝缘子进行清扫, 需要在停电时进行, 且耗时较多。同时, 在污秽严重的地区, 有效期极短, 难以收到理想效果。

(4) 导体绝缘层老化。在共箱封闭母线内的每一相导体上, 都有一层绝缘漆。随着使用年限的增加, 绝缘层逐渐老化或氧化, 与导体出现剥离, 导致导体漏电。在遇到特殊气象环境变化时, 极易引发运行事故。

4 处理方案

(1) 拆除环氧树脂隔板。拆除隔板后, 室内的热气流和室外的冷气流在靠墙处的共箱母线内形成一种涡流旋风, 当温差较大时, 空气中的冷热气流交汇就会形成雾气。如果雾气凝结到支持绝缘子或隔板上就会变成结露水, 影响到母线的绝缘。但母线内产生的气旋波会将这些结露水汽化、蒸发, 有些结露水则直接蒸发。气旋波越大, 滴露蒸发越快, 使绝缘子、导体和隔板表面的结露水逐渐变成孤立的水滴, 难以形成连续的水膜, 从而提高了共箱封闭母线的绝缘等级。

(2) 提高共箱封闭母线的密封质量。共箱封闭母线的密封性能与厂家对产品的设计、施工过程有着密切关系。根据母线的结构, 厂方应改善设计, 努力使其更合理。例如, 母线的密封盖板或法兰应多加螺丝, 并加装橡胶密封条或O形密封圈, 以提高母线的密封性能;对母线箱体上的焊缝、焊渣进行补焊;同时, 施工方应端正工作态度, 明确质量要求;技术人员应分析母线的结构, 找出母线可能漏电的原因;质检人员应把好工程质量控制关, 不给母线漏电留下安全隐患。

(3) 提高绝缘子的绝缘性能。保持绝缘子表面的清洁和干燥, 或增加母线导体与绝缘子之间的绝缘层, 提高绝缘子的爬距, 改善绝缘子受污和受潮条件, 改变绝缘子的放电路径, 切断结露水桥接短路, 是防止绝缘下降的有效方法。可对绝缘子做一些小技改。例如, 对于爬距不够的绝缘子, 加装硅橡胶增爬裙以提高绝缘子的爬距。涂刷长效防污闪涂料于绝缘子表面, 固化后形成一层胶膜, 具有较强的憎水性和憎水迁移性, 在雾、雨、雪、霜等恶劣条件下, 凝聚细小的水珠, 不形成连续的水膜, 抑制泄漏电流, 提高绝缘子的绝缘等级。

(4) 对导体上的绝缘漆定期检查, 发现导体绝缘层老化、剥离时, 立即对导体补喷绝缘漆。

玻璃幕墙结露分析及改造设计 第6篇

1. 计算中采用的部分条件参数及规定

(1) 计算传热系数采用冬季计算标准条件

室内环境计算温度:Tin=20℃;

室外环境计算温度:Tout=0℃;

内表面对流换热系数:hc=3.6W/ (m2K) ;

外表面对流换热系数:he=23W/ (m2K) ;

室外平均辐射温度:Trm=Tout;

太阳辐射照度:Is=0W/m2。

(2) 抗结露性能计算的实际边界条件为

室内环境温度:Tin=28℃;

室外环境温度:Tout=-12.5℃;

室内相对湿度:RH=65%。

2. 玻璃幕墙结构基本参数

采用U型玻璃对扣, 形成双层空腔 (见图1) :7+60 (空气层) +7mm (不考虑玻璃肋) 。

3. U型玻璃幕墙传热系数计算[3]

(1) 计算基础及依据

依据《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003计算玻璃的传热系数U1值, 单位是W/ (m2K) 。

计算采用的基本计算公式是:

式中:

he:玻璃的室外表面换热系数;

hi:玻璃的室内表面换热系数;

ht:多层玻璃系统内部传热系数。

(2) 室外表面换热系数

室外表面换热系数he是玻璃附近风速的函数, 可用下式近似表达:

式中:ν:风速 (m/s) ;he取23W/ (m2K) 。

(3) 室内表面换热系数

室内表面换热系数hi可用下式表达:

式中hr是辐射导热, hc是对流导热。

通常情况下普通垂直玻璃表面和自由对流:

(4) 多层玻璃系统内部传热系数

(1) 总体计算公式:

hs:气体空隙的导热率;

N:气体层的数量, 此处为1;

dm:每一个材料层的的厚度;

rm:每一个材料层的热阻, 玻璃的热阻 (玻璃的热阻为lmK/W) ;

M:材料层的数量, 此处为2层, 即双片玻璃;

其中:

hs:气体空隙的导热率;

hg:气体空隙的导热系数 (包括传导和对流) ;

hr:气体空隙的辐射导热系数。

(2) 辐射导热系数hr:

式中:

σ:斯蒂芬-波尔兹曼常数, 取σ=5.6710-8W/ (m2K) ;

间隙层中两表面在平均绝对温度Tm下的校正发射率, 普通玻璃取值:ε1=0.837, ε2=0.837;

Tm:气体平均温度 (K) , Tm=283K;带入相关参数得:

(3) 气体的导热系数hg:

式中:

hg:气体的导热系数;

λ:气体导热率, W/ (mK) , 对于空气, λ=0.02496W/ (mK) ;

s:气体层的厚度, 为60mm;

Nu:努塞尔准数, 由下式给出, 如果其计算结果小于1, 则取1:

式中:

A:是常数;

n:幂指数;

Gr:格拉晓夫准数;

Pr:普朗特准数。

对于垂直空间:A=0.035, n=0.38;水平情况:A=0.16, n=0.28。

普朗特准数按下面公式计算:

式中:

ΔT:气体间隙前后玻璃表面的温度差, 取15K;

ρ:气体的密度, 取1.232Kg/m3;

μ:气体的动态黏度, 取0.00001761kg/ (ms) ;

c:气体的比热, 为1008J/ (kgK) ;

Tm:气体平均温度 (K) , Tm=283K。

格拉晓夫准数由下式计算:

(4) 多层玻璃系统内部传热系数:

(5) U值的计算

4. U型玻璃幕墙室内侧结露计算

(1) 水 (冰) 表面的饱和水蒸汽压计算

式中:

E0:空气温度为0℃时的饱和水蒸汽压, 取E0=6.11hPa;

t:室内空气温度, 28℃;

a、b:参数, 对于水面 (t>0℃) , a=7.5, b=237.3;

Es=37.81

(2) 在空气相对湿度f下, 空气的水蒸汽压计算

式中:

e:空气的水蒸汽压, hPa;

f:空气的相对湿度, 65%;

Es:空气的饱和水蒸汽压, hPa。

(3) 空气的结露点温度计算

式中:

Td:空气的结露点温度, ℃;

e:空气的水蒸汽压, hPa;

a、b:参数, 对于水面 (t>0℃) , a=7.5, b=237.3;对于冰面 (t0℃) , a=9.5, b=265.5。

(4) U玻幕墙内表面的计算温度

室内环境温度:Tin=28.0℃;

室外环境温度:Tout=-12.5℃;

玻璃外表面换热系数:hbe=23.0W/ (m2K) ;

U玻幕墙传热系数:U1=3.36W/ (m2K) ;

U玻幕墙结露性能评价指标 (室内玻璃表面温度) :Tpj;

因为Tpj=11.0℃

二、 (U型玻璃+中空玻璃) 双层幕墙传热系数及结露计算分析

建筑幕墙作为建筑的外围护结构, 其热工性能直接影响建筑能耗, 单层玻璃幕墙热工性能较差, 存在能耗问题。双层幕墙由外层幕墙、热通道、内层幕墙构成, 在热通道内能够形成空气有序流动, 可设置外层或内层的进风口和出风口, 使热通道中的空气与外部或者室内空气交流。双层幕墙在夏季阳光照射下幕墙通道中的空气被加热, 使空气自下而上地流动, 从而带走通道中的热空气, 达到降低房间温度的作用;在冬季关闭通风口, 双层幕墙内部的空气在阳光照射下温度升高, 减少室内和室外的温度差, 起到保温的作用并可以消除结露现象。

1. 中空玻璃内层幕墙传热系数U值的计算

全隐框幕墙 (见图2)

中空玻璃:6+12+6mm, 内外普通白玻

玻璃组成:外片:6mm;内片:6mm;中空层:12mm, 空气

(1) 多层玻璃系统内部传热系数[3}

(1) 辐射导热系数hr:

(2) 气体的导热系数hg:

(3) 多层玻璃系统内部传热系数

(2) U值的计算

2. (U型玻璃+中空玻璃) 双层幕墙的总传热系数

双层幕墙组成:外层U玻幕墙、600mm空气层、内层中空玻璃幕墙的总热阻[2]

R2为60mm以上垂直空间空气层热阻

3. 双层幕墙结露分析计算[5]

(1) 中空玻璃幕墙室内表面的计算温度

室外环境温度:Tout=-12.5℃;

室内环境温度:Tin=28.0℃;

玻璃内表面换热系数:hbi=8.0W/ (m2K) ;

玻璃外表面换热系数:hbe=23.0W/ (m2K) ;

双层幕墙传热系数:U=1.236W/ (m2K) ;

中空玻璃幕墙室内玻璃表面温度:Tpj。

(2) 中空玻璃幕墙室内表面结露评价

因为Tpj=21.7℃>Td=20.8℃即U玻内表面温度高于室内空气的结露点温度, 所以内层中空玻璃幕墙室内侧不会出现结露现象。

4. 结论分析

(1) 采用双层幕墙可降低围护结构的传热系数, 实现建筑节能, 尤其是可以解决高温高湿工业厂房冬季结露问题。

(2) 以上计算分析没考虑太阳光辐射传热的影响, 太阳光辐射传热对冬季保温及防结露有利;以上计算分析没考虑空气渗透对流传热的影响, 当厂房内湿热空气过多地渗透到内外层幕墙之间时, 可在热通道内采取除湿措施以消除热通道内的结露现象。

参考文献

[1]GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》

[2]GB50176-1993《民用建筑热工设计规范》

[3]JGJ113-2003《建筑玻璃应用技术规程》

[4]JGJ26-1995《民用建筑节能设计标准 (采暖居住建筑部分) 》

封闭母线防结露装置应用及改进措施 第7篇

目前, 微正压防结露装置大致分为2类:单一微正压装置和复合型微正压装置。我厂采用的就是一种复合型微正压防结露装置, 它主要包含了螺杆式空气压缩机, 空气过滤装置, 无热再生吸附式干燥机、除水除气罐以及各种传感器、自动控制装置等主要设备够成, 通过将封闭母线内不断重复使用的气体或者环境中的空气先过滤, 然后进行压缩, 最后将水分去除后, 经过管路重新供给封闭母线, 在达到微正压的装态下, 不断重复去除空气中的水分以达到防止结露的目的。

作为运行人员不仅要对该设备的运行流程有所了解, 还要对操作熟练掌握, 这样才能更好保证电厂运行的质量。

1 我厂封闭母线防结露装置应用

1.1 封闭母线防结露装置的工作流程

1.1.1 空气流程

空气由空气滤清器过滤掉尘埃后, 经过进气阀进入空气压缩机, 与冷却液 (油) 混合, 进入油气罐, 再经过油细分离器, 压力维持阀, 后部冷却器 (风机冷却的管子) , 最后进入储气罐、干燥器, 然后进入供气管道。

1.1.2 润滑油流程

油气桶中的压力将冷却剂 (油) 压入冷却装置中 (风机冷却的管子) 中, 经过油过滤器去除掉废物颗粒, 然后工质分别通过两个环路, 一环路通过装置下部端口射入压缩室里面, 冷却压缩空气, 另一路通过润滑机体的两端润滑轴承, 然后各部冷却液汇聚于压缩室底部随压缩空气排出到油气桶, 分离出一大部分冷却液, 其余的以油雾形态随压缩空气经过油细分离器被分离出来, 经过压力维持阀, 最后由回油管回流到机体轴承两端。

1.1.3 电气接线图

对于该设备的供电系统也有特殊的要求, 最好不与其他大功率设备并联使用, 使用单独一套380V供电回路, 给压缩机和风机供电, 同时经柜内变压器变压为220V分别给控制回路和通过整流器变24V给屏幕供电。目前1LKQ613JA给BAC柜供电。同时, 还有个备用电源。

1.2 我厂封闭母线防结露装置的具体操作

详见BAC-使用说明书。

1.3 封闭母线防结露装置运行巡检关注事项[2]

1) 按照设计要求规定的值查看微正压装置运行装态的各个定值, 并进行设定。

2) 定期对空压机的滤芯进行检查和清理。如果滤芯被杂物堵塞住了, 空压机会振动剧烈并且电流会变大或者超过限值, 同时使得进气体积会变少, 空压机运行时间就会边长以弥补进气量的不足。

3) 及时观检查放水阀的运行状态, 因为放水阀不能正常工作是造成含水量大的重要因素, 电磁阀、吸附器使用寿命减少主要因素就是含水量大。

4) 定期观察空压机加载的时间长短, 还要检查停运过程的时间长短, 着重需要查看吸附器前的环路、接触链接处是否存在泄露的地方, 防止加载时间太长而降低空压机使用时间。

5) 封闭母线的充载时间长短也要及时观察, 也就是吸附器的运行时间。通过4个二通电磁阀操作吸附器就能实现投运, 如果充载时间短的话, 吸附器投运频率过多, 将会导致电磁阀不断重复带电、失电, 缩短电磁阀使用时间。

6) 吸附器A列、B列工作的转换时间也需要检查记录。若时间间隔太少, 电磁阀不断重复切换投运, 将降低电磁阀的使用时间;若时间太长, 吸附器反洗不及时, 将降低吸附器的使用时间。

2 封闭母线防结露装置不足及改进措施

2.1 空气品质太差, 应明确尽量用仪控压缩空气

夏季因为雨水多, 所以空气比较潮湿, 同时, 由于昌江本地气候温度夏季常年较高, 所以空气的品质不能得到保证, 潮湿高热的空气经过空气过滤器仍然会加快各项设备的损耗。

2.2 需要对于自动排水阀附件的水进行收集

由于使用的是电动排水阀, 会定期排除水分, 虽然不是很多, 但是电厂的带电设备, 还是要躲闪处理排除的水分, 最好设计水槽, 防止由于水的原因发生漏电触电的事故。

2.3 将封闭母线防结露装置的状态信息反映在主控室中

作为保证发电机出口母线防结露的重要设备, 要得到足够的重视, 个人认为要尽可能将详细的信息在主控电脑可查, 从而保证主控操作人员对该设备的把握, 避免由于防结露装置的运行不当导致封闭母线发生漏氢、闪络、绝缘下降等问题。

2.4 设置母线同专门的泄压装置

在防结露装置的报警信号中, 有母线压力高和母线压力高停机两个报警值, 通过分析具体案例——2011年辽宁某电厂1号机组离相封闭母线整体发生位移事件[3], 建议在母线套管上装设专门的泄压装置, 防止由于母线超压过快而导致发生位移, 造成设备的损坏。

3 结论

封闭母线防结露装置作为保障母线正常运行的重要设备, 作为运行人员一定要收起轻视之心, 提高该设备重视程度, 对于基本的操作和流程要做到熟悉掌握, 这样才能真正实现运行人员对该设备的掌控。本文对该设备流程和操作技巧进行了梳理, 并提出了对该设备母线状态运行人员巡查的注意事项和改进措施。

摘要：封闭母线防结露装置对于封闭母线安全运行有着重要作用, 本文简要叙述了我厂封闭母线防结露装置的其工作原理, 对工作流程也做了提炼总结, 并将原理图与现场的设备对照, 是整个流程更加形象生动。通过结合设备的运行和操作, 归纳出巡检过程中需要注意的问题, 对防结露装置的日常运行操作具有一定的指导意义。同时, 结合母线设备本身和实际的环境情况, 分析了封闭母线防结露装置所存在的问题, 并对需要改进的措施做了阐述, 这对该设备未来的完善改造具有一定的借鉴意义, 在机组上具有一定的实用价值。