补水工程范文

补水工程范文（精选10篇）

补水工程 第1篇

关键词：滇池,补水工程,水污染

1 基本情况

1.1 滇池简况

滇池是镶嵌在云贵高原中部的一颗明珠, 位于云南省昆明市南端, 东经102°29'～103°01', 北纬24°29'～25°28'之间, 地处金沙江一级支流普渡河上游, 长江、珠江、红河三大水系分水岭地带, 径流面积2 920 km2。是春城昆明生存和发展的摇篮, 具有工农业供水、防洪、旅游、航运、水产养殖、调节气候等多种功能, 流域内现状总人口357万人, GDP 715.4亿元, 耕地面积6.19万hm2, 农田有效灌溉面积3.11万hm2, 在云南省及昆明市国民经济和社会发展发展中具有十分重要的地位和作用。

滇池呈南北长、东西窄的高原湖盆地形, 湖岸线长163 km, 正常蓄水位1 887.4 m时, 湖面积309 km2, 平均水深5.3 m, 湖容积15.6亿m3。滇池由船闸大堤分隔为南北两水区, 南部水域称外海, 是滇池的主体部分, 北部水域称草海, 湖面面积分别为298.2 km2和10.8 km2。草海、外海各有一人工控制出口, 分别为位于西北端的西园隧道和西南端的海口中滩闸, 其中西园隧洞最大泄量40 m3/s, 海口河最大泄量80 m3/s。

1.2 滇池流域水资源及其开发利用现状

滇池流域多年平均降水量986 mm, 水资源总量5.55亿m3 (扣除湖面蒸发) , 人均水资源量155 m3, 仅为全省平均水平的1/30, 与全国著名缺水地区京津塘的人均水资源量相当, 属水资源严重缺乏地区。目前, 滇池流域已建成蓄水工程494座, 总库容3.84亿m3, 其中大型水库1座, 中型水库7座;河道引水工程65件, 提水工程979件, 机电井141件。2005年, 流域各类水利工程河道外总供水量9.31亿m3 (含不合格水质供水) , 其中供滇池流域8.54亿m3, 供滇池下游工农业用水0.77亿m3。由于环湖工农业回归水多次提取重复使用, 长期处于超负荷运转, 使滇池流域的水资源开发利用率高达161%。

1.3 滇池水环境污染现状及成因分析

20世纪60年代, 滇池草海和外海水质均为Ⅱ类, 70年代为Ⅲ类, 70年代后期水质逐步下降, 1988年以来的20年间, 草海水质总体变差, 水质为劣Ⅴ类, 外海水质在Ⅴ类和劣Ⅴ类之间波动。随着区域经济社会的发展, 滇池水污染日益严重, 2007年, 草海水质总体为劣Ⅴ类, 呈重度富营养状态;外海水质总体为劣Ⅴ类, 呈中度富营养状态。主要超标指标为化学需氧量、生化需氧量、总氮、总磷、氨氮;在滇池流域18个断面中, 劣Ⅴ类水质断面占55.6%, Ⅴ类水质断面占38.9%, Ⅳ类水质断面占5.5%。全年性蓝藻水华蔓延全湖, 严重破坏了滇池的水生态系统和生物多样性, 滇池饮用水水源地功能完全丧失, 直接影响到了广大人民群众的生活质量和身心健康, 严重制约了云南省经济社会的可持续发展。滇池水环境污染的成因比较复杂, 主要有以下几方面:①流域内城市和经济社会发展与水土资源极度不匹配, 是滇池水环境恶化的主要原因;②环保措施滞后和农业面源污染难以控制, 导致滇池水环境持续恶化;③流域内水资源严重短缺, 基本无清洁水入湖, 湖水交换周期缓慢, 是滇池治理的难点所在。

1.4 滇池治理现状

党中央、国务院高度重视滇池治理, 把滇池列为国家重点治理的“三湖”之一, 云南省及昆明市近年来也采取多种措施对滇池水污染进行综合治理。重点实施了工业污染监管、城市点源污染达标处理、农村面源污染控制、内源污染治理及生态修复等方面的措施。具体为, 加强对污染企业的监督管理, 开展达标排放考核、实施污水达标排放许可证制度和推进清洁生产等措施;建成污水处理厂8座, 开展污水处理厂的技术改造及扩建;新建和改扩建污水干管590 km;运用环保疏浚技术, 清除草海内底泥约600万m3, 使草海水体景观得到一定改善;实施“河长制”, 完成入滇池河道水环境综合整治工程2项, 在建8项;开展了滇池流域绿化造林、农村面源污染控制、水源地主要污染物减污示范及农村秸秆粪便资源化利用工程, 畜禽养殖污染防治等工作。据不完全统计, 从1996年至2008年的13年间, 滇池水污染治理累计投入资金82.95亿元。通过一系列的措施, 滇池水环境快速恶化的趋势得到初步遏制, 但由于流域水资源短缺, 入湖污染负荷依然超过水环境容量, 滇池水环境恶化趋势尚未根本逆转, 综合治理任重道远。

2 实施生态补水是滇池综合治理的有效措施

2.1 滇池治理总体方案

总结滇池治理的经验和教训, 在全面系统分析的基础上, 《滇池水环境综合治理总体方案》提出要实现滇池水环境的改善, 必须坚持综合治理的方针。按照“污染控制、生态修复、资源调配、监督管理、科技示范”方针, 突出综合治理, 从源头抓起, 将污染治理与产业结构、城乡布局调整相结合;以污染治理为重点, 充分与已有工作相衔接、强调综合治理的系统性。构建了“五大任务”、“六大工程体系”, 五大任务包括:转变发展方式, 统筹城乡发展;点面结合, 全面开展入湖污染治理;采用多种措施修复和保护生态环境;通过水资源调配解决流域缺水;加强科技示范和监管能力建设。六大工程体系包括:环湖截污和交通工程、外流域调水及节水工程、入湖河道整治工程、农业农村面源治理工程、生态修复与建设工程、生态清淤工程。六大治理措施的关系是层层递进, 互为补充, 最直接、最有效的关键性工程是环湖截污和外流域调水。

2.2控污措施实施后, 入湖污染负荷依然超过滇池水环境容量

按照滇池治理总体规划, 2020水平年滇池外海水质目标为Ⅳ类。根据中国水利水电科学研究院《滇池水环境改善补水效果研究》专题报告, 达到Ⅳ类水质目标时, 滇池的水环境容量为COD 27 377 t, 总氮4 721 t, 总磷398 t, 见表1。而在不调水、总体方案其他五项控污措施实施的情况下, 总氮、总磷的入湖污染负荷量依然超过环境容量。因此, 在只靠污染物治理和生态修复, 而不进行环境补水的情况下, 2020年滇池的水质目标无法实现。引水后总氮、总磷变化情况见图1。

2.3 滇池生态环境补水需水量

影响滇池生态补水效果的因素众多, 主要包括:引水量、引水水质、引水出入湖口位置及引水时空分配等。《引水改善滇池水环境效果研究》专题报告, 在滇池水环境容量及入湖污染负荷分析预测的基础上, 拟定了不同的引水水质、引水量及引水线路, 模拟预测了滇池水环境改善效果。预测结果表明, 按2020水平年滇池外海的水质保护目标要求, 在引水水质达到Ⅲ类、盘龙江引水-海口河排水的引水线路方案, 平水年型下牛栏江-滇池补水工程的引水规模约为6.0亿m3, 引水量在年内分配以丰水期相对较多, 约占总引水量的55%～60%, 见表2。

2.4 补水工程实施后, 滇池水环境将得到有效改善

引流补水, 可从根本上提升滇池的水环境和水资源承载能力, 加快湖泊水体循环和交换, 是恢复滇池良性生态的关键性措施。中国水利水电科学研究院《滇池水环境改善补水效果研究》成果表明, 实施补水工程能有效改善滇池水环境, 在补水水量达到6亿m3、水质满足Ⅲ水体的情况下, 实施滇池补水工程与其他五项污染源控制措施互相配合, 可实现滇池流域综合治理方案的总体目标。

3 滇池补水水源方案选择

在对滇池周边200 km范围内的水源点进行分析的基础上, 选出南盘江柴石滩、金沙江乌东德、牛栏江三个滇池补水水源方案进行研究。

3.1 南盘江柴石滩方案

取水水源为南盘江干流柴石滩水库。柴石滩水库是珠江主源南盘江干流上游的河道型水库, 位于昆明市宜良县柴石滩村附近, 正常蓄水位1 640.4 m, 总库容4.37亿m3, 有效库容2.55亿m3, 水库于2001年下闸蓄水, 受上游工业企业及城市生活污水的排污影响, 水质一直较差, 长期处于劣Ⅴ类状况, 总氮严重超标。水库坝址处集水面积4 556 km2, 多年平均流量48.4 m3/s, 多年平均来水量15.3亿m3。在维持水库现有规模不变, 满足原设计功能的情况下, 多年平均可向昆明城市调水5.7亿m3。引水线路总长67 km, 总提水扬程561 m, 工程总投资32.6亿元。

3.2 金沙江乌东德方案

该方案取水水源为金沙江乌东德水电站, 乌东德水电站位于普渡河与金沙江交汇口以上300 m。规划向滇池补水5.3亿m3, 在乌东德库区勐果河下游约3.3 km的白马口取水, 经2级泵站提水1 040 m, 通过159 km的输水工程向滇池补水, 引水系统工程总投资101.2亿元。

3.3 牛栏江补水方案

牛栏江为金沙江右岸一级支流, 发源于昆明市寻甸县, 流域面积13 672 km2, 云南省境内干流全长440 km, 总落差1 725 m, 平均比降4.4‰, 多年平均径流量49.5亿m3, 主要有“德泽单库”和“恩格+德泽”两个方案, 多年平均引水量6.0亿m3, 引水线路总长1 115 km, 提水扬程110～240 m, 工程总投资76～83亿元。

3.4 水源方案选择

南盘江柴石滩方案的主要优点是输水距离短、可利用已建的柴石滩水库, 投资相对低, 制约因素是水质为劣Ⅴ类, 难于满足补水水质要求;乌东德滇池补水方案水量充沛, 但提水扬程较高, 工程地质环境复杂, 工程投资较高;牛栏江方案水量、水质满足要求, 提水扬程在三组方案中最低, 工程建设难度相对容易, 可在近期内满足滇池补水对水量和水质的要求。因此, 推荐牛栏江为滇池补水工程水源。

4 牛栏江-滇池补水工程方案

4.1 工程方案总体布局

牛栏江-滇池补水工程方案主要有“德泽单库”和“恩格+德泽”两个方案。

(1) 德泽单库方案:

在德泽大桥上游4.2 km的牛栏江干流 (控制径流面积4 551 km2) 修建坝高142 m、总库容4.5亿m3的德泽水库调蓄径流, 在距坝约18 km左右的库区设装机8.8万kW、扬程226 m的地下泵站提水, 交入总长为115.72 km的德泽干河-盘龙江输水线路自流引水至昆明, 于松华坝水库下游注入盘龙江进入滇池。工程主要由德泽水库水源枢纽工程、德泽干河提水泵站工程及输水线路工程组成。工程设计引水流量为23 m3/s, 多年平均引水量5.88亿m3。

(2) “恩格+德泽”方案:

在牛栏江干流恩格断面 (控制径流面积2 665 km2) 建拦河闸, 最低工作水位1 862.3 m, 正常蓄水位1 863 m, 设计引水流量23 m3/s。取水后进入恩格泵站, 装机容量49.5 MW, 最大扬程120 m;同时在德泽大桥上游4.2 km处修建德泽水库, 从库区提水进入德泽～恩格引水线路中, 该段线路设计引水流量20 m3/s, 通过输水工程引水交入恩格-滇池的输水线路 (设计引水流量23 m3/s) 中。补水方案见图3。

上述两方案输水线路布置基本一致, 德泽水源点相同, 仅“恩格+德泽”方案增加了恩格取水水源点和恩格提水泵站。

4.2 方案比选

(1) 水量。

“德泽水库”方案和“恩格+德泽水库”方案的引水量相同, 多年平均引水量均为5.88亿m3, 水量和过程均能满足滇池水环境改善的要求。

(2) 水质。

恩格断面水质为Ⅴ类, 主要超标指标为总磷。德泽断面除总磷为Ⅲ类外, 其余指标均达Ⅱ类。因此, “恩格+德泽”方案引水水质存在风险, 德泽单库方案引水水质有保障。

(3) 工程地质。

两方案的工程地质条件均能满足设计要求, 所存在的工程地质问题基本相同, 各方案都不存在制约方案成立的重大工程地质问题。

(4) 工程规模及布置。

从水源工程来看, 德泽水库规模完全相同, “恩格+德泽水库”方案增加了恩格拦河闸;两方案引水线路布置基本一致, “德泽水库”方案引水线路全长115.7 km, “恩格+德泽”方案引水线路全长117.3 km;从取水工程看, “德泽水库”方案取水枢纽为干河泵站, 装机容量88 MW;“恩格+德泽水库”方案取水工程包括干河泵站及恩格泵站, 装机容量分别为88 MW、31.5 MW。在引水量相同的情况下, “恩格+德泽”方案总的工程规模相对较大。

(5) 机电设备。

“德泽水库”方案设置德泽一座泵站;“恩格+德泽”方案设置恩格和德泽两座泵站。两方案泵站建设及设备制造难度相当, “恩格+德泽”方案机电设备投资相对较大。

(6) 建设征地移民安置。

“德泽水库”方案与“恩格+德泽水库”方案相比, “德泽水库”方案避开了耕地和人口相对集中的恩格闸水库淹没影响区, 减少了建设征地对当地社会经济的不利影响及移民安置规模。

(7) 投资和经济比较。

“恩格+德泽水库”方案投资 (82.68亿元) 比“德泽水库”方案 (76.44亿元) 大6.24亿元, 但“恩格+德泽水库”方案的年运行费比“德泽水库”方案小。动态经济比较表明, “德泽水库”方案的费用现值 (81.74亿元) 比“恩格+德泽水库”方案 (84.59亿元) 小2.85亿元, “德泽水库”方案经济指标较优。

综上所述, “德泽水库”方案与“恩格+德泽水库”方案在工程地质条件、工程布置、建设征地与移民安置、环境保护与水土保持等方面相差不大, “德泽水库”方案工程规模相对较小, 工程布置相对简单, 工程调度运行较简单, 虽然其运行费相对较高, 但由于其投资较低, 其经济性较好。因此, 推荐牛栏江-滇池补水工程的工程方案为“德泽水库”方案。牛栏江-滇池补水工程引水方案见表4。

5 结 语

滇池是我国著名的高原湖泊, 随着流域内经济社会的快速发展, 水污染形势十分严峻, 是国家重点治理的“三湖”之一。控污和补水是解决湖泊水环境问题的两项重要措施, 国内外已有大量成功经验。我国的西湖、太湖、白洋淀及美国Moses湖等, 在实施治污和调水补水后, 都取得了良好效果。从滇池水污染成因和水资源条件分析, 以及总结近20年滇池治理经验, 滇池治理是一个综合治理的过程, 需要多种措施配合, 才能达到良好的效果。实施生态补水可增加滇池水环境容量, 加快湖泊水体交换速度, 是滇池治理有效及关键性的措施。通过对滇池周边的南盘江柴石滩、金沙江乌东德、牛栏江三个水源方案进行必选, 牛栏江水量、水质满足要求, 工程建设相对容易, 是滇池近期补水的较优水源。在水源锁定牛栏江后, 重点进行了“德泽水库”和“恩格+德泽”方案的综合比选, 结果显示“德泽水库”方案工程布置简单, 经济性较好, 是牛栏江-滇池补水工程的推荐方案。工程实施后, 与其他措施相配合, 可有效改善滇池水环境, 促进区域可持续发展, 具有重大战略意义。

参考文献

[1]李云, 张天明, 梅伟, 等.牛栏江-滇池补水工程项目建议书报告[R].中水顾问集团昆明勘测设计研究院, 云南省水利水电勘测设计研究院, 2009.

[2]马巍, 禹雪中.引水改善滇池水环境效果研究[R].中国水利水电科学研究院水环境所, 2008.

冬日补水百宝盒 第2篇

护肤专家提醒，冬季护肤最关键的就是补水。当然，补水也有讲究，无论是选择护肤品还是做皮肤护理，都要先确定自己皮肤的情况，要学会给干燥肌肤开处方!

处方一：根据肤质补水

面部护理步骤基本分为三个程序：清洁、爽肤、滋润。而各种肤质在冬季的补水程序中的侧重会有所不同的，如果选对了重点，效果会事半功倍。

◎中性皮肤

特征：中性皮肤是比较理想的一种皮肤，肌肤状况稳定，油分和水分比例均衡。毛孔细小，纹理细腻，皮肤光滑滋润有弹性，表面不粗不粘。

补水重点：洁面。由于皮肤状况良好，很容易疏忽皮肤的保养，其实，这类皮肤的补水同样重要，否则再好的皮肤都会老化。化妆水可选择润肤型的，能保湿、滋润。面膜适合用各类果蔬面膜。

◎干性皮肤

特征：毛孔小，几乎看不见，纹理细腻，皮肤干燥无光泽，缺乏娇嫩感。清洁后皮肤有紧绷感，易老化，容易长黑斑及细小皱纹，但不易长粉刺。

补水重点：面霜。干性皮肤缺水现象最为明显，肌肤容易在干燥的冬季形成细小皱纹。使用偏油质的保湿产品会有很好的锁水保湿效果(保湿霜、保湿乳液)。除了注意保湿外，也要多涂一些滋润成分较高的润肤品及精华素。每隔2～3天使用含保湿性较高的面膜敷脸一次。

◎敏感性皮肤

特征皮肤表层的角质层相对要薄，真皮血管网浅，因此皮肤受到刺激时容易发生红肿、皮温较高、脱水等皮肤症状。

补水重点：夜间补水。由于白天外在环境的影响较大，敏感皮肤可以选择侧重晚间保养，使用适合敏感皮肤用的护肤品，如蔬菜面膜就比较适合敏感皮肤。

◎油性皮肤

特征：毛孔粗大明显，皮肤纹理粗糙，油光满面，易长粉刺，但不易起皱。

补水重点：控油。别以为泛着油光的肌肤冬天就不缺水。油性肌肤应选用清爽的水质保湿产品，如(保湿凝露、喷雾、润肤露等)。

◎混合性皮肤

特征：T字部位呈油性，眼周和两颊呈干性。混合性皮肤大多是从油性皮肤演变而成，多是因为护理不当及滥用化妆品造成。

补水重点：控油补水。清洁以T字区为主，补水滋润以两颊为主。面膜对皮肤的好处很多，比如滋润肌肤、清除皮肤的污垢，促进血液循环，混合性皮肤要重视面膜。

处方二：根据护肤品类型保温

即使同是保湿护肤品，它们的成分也各有不同，因此，其抗水分蒸发的保湿作用也会在不同的环境中产生不同的作用。认识了各种产品的特点，那么你就可从容地挑选出适合自己肌肤的产品。

◇防止水分蒸发的油脂保湿

优点：这类保湿品效果最好的是矿脂，俗称凡士林。矿脂不会被皮肤吸收，会在皮肤上形成保湿屏障，使皮肤的水分不易蒸发散失，也使皮肤不受外物侵入。由于它极不溶于水，可长久附着在皮肤上，因此有较好的保湿效果。除了矿脂之外，还有高黏度白蜡油，各种三酸甘油脂，及各种酯类油脂。含有抗蒸发保湿剂的护肤品，基本都含有这些成分，适合干性皮肤在晚问使用的营养霜。

缺点：过于油腻，只适合极干的皮肤或在极干燥的冬天使用。

◇吸取外界水分的吸水保湿

优点：这类保湿品最典型的就是多元醇类，使用历史最久的就是甘油、山梨糖、丙二醇、聚乙二醇等。这类物质具有从周围环境吸取水分的功能，因此在相对湿度高的条件下，对皮肤的保湿效果很好。

缺点：这类保湿品在相对湿度很低、寒冷干燥、多风的气候，不但对皮肤没有好处，反而会从皮肤内层吸取水分，使皮肤更干燥，影响皮肤的正常功能。所以只适合在相对湿度高的夏季、春末、秋初季节以及南方地区使用。

◇结合水分作用的水分保湿

优点：这类保湿品不是油溶性，也不是水溶性，属于亲水性的，是与水相溶的物质。它会形成一个网状结构，自由自在地游离水结合在它的网内，使自由水变成结合水而不易蒸发散失，达到保湿效果。它不会从空气或周围环境吸取水分，也不会阻塞毛孔，亲水而不油腻，使用起来很清爽，这是属于比较高级的保湿成分，适合各类肤质、各种气候，白天、晚上都可以使用的保湿品。

成分：这类保湿品的成分以胶原质、弹力素、玻尿酸为代表。

◇修复角质细胞的修复保湿

优点：干燥的皮肤无论用何种保湿护肤品，其效果总是短暂有限的，不如从提高皮肤本身的保护功能及保湿功能，来达到更理想的效果。

分类及其功效：维他命E可聚集在皮肤的角质层，帮助皮肤角质层修复其防水障壁，阻止皮肤内及角质层水分蒸发散失。维他命E在擦后6至24小时内被吸收到皮肤的真皮层，并保护皮肤的细胞膜。

维他命A是调节皮肤细胞成长及活动的重要成分，能使皮肤增加弹性并帮助表皮和真皮增加厚度。

维他命原B5也就是泛醇，可促进纤维母细胞的再生，帮助组织的修复。

维他命C可促进胶原质的合成，使皮肤更饱满，防止皱纹的形成。

果酸可去除皮肤最外层失去保湿功能的角质层，让新生的角质细胞自然发挥保湿功能，提高皮肤的滋润度，是一种修复保湿剂。

补水≠保湿

关于肌肤补水和保湿的话题，很多女性朋友还存在一些误区，时尚内衣在此为你排疑解惑，给你最权威的正位观念噢。

误区1：将补水与保湿混为一谈

补水是直接补给肌肤角质层细胞以所需要的水分，滋润肌肤的同时，更可改善微循环，增强肌肤滋润度。保湿则仅仅是防止肌肤水分的蒸发，根本无法解决肌肤的缺水问题。

误区2：肌肤补水不等于身体补水

肌肤缺水不等于身体缺水，多喝水解决不了根本的问题，因为喝下去的水只有极微量是补充到肌肤细胞中去的。要真正解决肌肤缺水的问题，补水面霜是最好的选择。

误区3：忽视导致肌肤老化的缺水问题

肌肤含水量的下滑直接导致了肌肤干燥、发黄、发暗、肌肤无光泽、松弛、皱纹早生等现象。所以我们必须重视肌肤缺水问题，尤其在冬季，更要重视肌肤的补水保湿。

点击冬日护肤关键词

保证充足的睡眠，皮肤能得到最佳修复。

■关键词之一：合理膳食

有些女性为瘦身而节食，殊不知食谱中经常缺乏动物性蛋白和脂肪的女性，皮肤会显得萎黄、晦暗、弹性差。而嗜食肥肉甜味的人则多半皮肤毛孔粗大、多脂，易生疮。所以饮食结构合理，荤素搭配，才能营养均衡。

■关键词之二：充足睡眠

保证充足的睡眠，尤其是要利用好晚9点至凌晨2点这个皮肤最佳修复时段。习惯

过夜生活的女性，即使白天睡再多的觉也于事无补。

■关键词之三：适量运动

适度的运动，尤其是有氧运动能促进皮肤的血液循环和新陈代谢，有利于皮肤的健美。同时，还要注意戒除一些不良的面部表情，如皱眉、撇嘴等动作，以免皱纹过早产生。

■关键词之四：洁肤

要想拥有那人人称羡的美肤，每天的洁肤过程也是至关重要的。年轻的女孩子最好不要化妆，要有素面朝天的勇气。

■关键词之五：适宜的护扶品

到春之冬季，就进入了多风干燥的时期，很多人的皮肤都会紧绷绷地发干，于是就选择含油成分高的面霜来滋润，却往往解决不了问题。虽然脸上抹得油光光的，但仍出现因干燥增加的皱纹，有人还会因此长出脂肪粒来。这是因为冬天皮脂腺分泌旺盛，皮肤其实并不缺油，感觉发干是由于皮肤缺水、油水不均衡造成的。因此应该选用具有保湿功效的护肤品而非油性的面霜。

■关键词之六：化妆品“换季”

化妆品也该“换季”。因冬季多风，空气中浮尘很多，很容易使皮肤过敏，起小红疹、脱皮、瘙痒，这些也都与护肤品没有换季有关。

冬季滋润用品应调整为保湿品及具有修复受损细胞功能的低油度面霜。不宜再用液体粉底，应改用干湿两用粉底，保持妆面干爽不腻，以免粘住太多灰尘杂质。晚间保养则用水质的保养品让皮肤充分休息。同时，注意选择防冻滋润的护肤乳液。

■关键词之七：防晒

时值冬季，防晒依然重要。现在的防晒霜的防晒系数越来越高，但防晒系数具体指的是什么?是指阳光曝晒后引起皮肤产生红斑所需要的时间的倍数，而且防晒品也分物理性防晒品和化学性防晒品。物理性防晒品是以亲肤配方，经由隔离，折射UV以防止对皮肤的伤害。化学性防晒品是吸收大量太阳光中的UV而达到防晒的功能，但却容易引起肌肤的过敏。

当然SPF系数越高其防晒时间越长，但相对的透气性越差，油腻度越高，也就是说并不是SPF系数越高，效果就一定越好，那应该怎样选购防晒品呢?一看成分，二看持久性，三看目的。

补水工程 第3篇

牛栏江-滇池补水工程,是治理滇池水环境污染以及远期兼顾昆明、曲靖城市供水跨邻近流域的一项引水工程。该工程位于云南省曲靖市的沾益县、会泽县及昆明市的寻甸县、嵩明县和昆明市盘龙区境内,由德泽水库水源枢纽工程、干河提水泵站工程及干河提水泵站至昆明(盘龙江)的输水工程组成。

位于昆明市嵩明县及官渡区境内的输水线9标段主要包括大五山隧洞桩号3+984.000—14+770.000段,总长10 786 m。其中,桩号12+055—12+507段为过对龙河段及影响区域。过对龙河段垂直埋深26~29 m,洞顶基岩厚3~12 m,上部为冲洪积层,溶蚀裂隙十分发育,地下水丰富,最大涌水总量约为3 600m3/h,最大涌水点涌水量约为200 m3/h,该段属施工不良地质段。

针对大五山隧洞过对龙河段不良地质洞段,根据设计要求,固结灌浆前首先进行了生产性试验。试验对灌浆参数进行了适当调整,并在施工过程中进一步进行了优化。灌浆参数如下:1)灌浆孔按设计图纸布置、施工,灌浆孔间排距为3.0 m×3.0 m,入岩3.0 m,呈梅花形布置;2)灌浆压力不大于0.3 MPa;3)直接采用0.5∶1的水泥浆(并掺入3%的水玻璃) 进行灌浆,施工过程中亦可调整为采用0.6∶1的水泥砂浆(并掺入5%的水玻璃)灌浆;4)采取间歇灌浆的方法,单次灌浆量达到5 t后待凝,然后扫孔复灌,经多次间歇灌浆直至结束。灌浆后经压水检查结果满足要求,但平均单位注入量达4 644.0 kg/m。在保证质量的前提下,为进一步控制灌浆成本,决定对灌浆工艺及参数作进一步调整优化,在该段再选1个单元进行第2次生产性试验。

2施工难点及对策

2.1施工难点

根据第1次试验结果及周围环境的特殊性,经分析总结,得出灌浆处理中主要存在以下难点:

1)该部位地下水丰富,灌浆在较大动水流速情况下进行,这就要求灌入地基裂隙内的浆液在很短的时间内凝结,否则浆液就会被流水稀释和带走,达不到灌浆的目的。如何调整和控制好胶凝时间,恰好满足灌浆要求,是灌浆的难点之一。

2) 通过第1次灌浆试验,说明该部位可灌性很好。在给定的地质条件、浆液条件、施灌工艺及现有设备条件下,保证灌浆时达到一定的扩散半径,以及浆液不流失于指定范围外,是灌浆的又一难点。

2.2处理对策

对实际困难进行客观分析后,结合类似工程经验,提出了相应处理对策:

1)混合浆液要在很短的时间内凝固,则要求在水泥浆液中掺入浓度较高的水玻璃浆液。为避免施工中的不确定性风险,采用的水玻璃与水泥混合浆液应距灌浆孔越短越好。

2)为控制浆液扩散半径,同时达到堵漏的效果,需对灌浆压力进行调整。灌浆压力过小,达不到堵漏效果;灌浆压力过大,可能影响隧洞结构安全。施工中,灌浆压力取“灌浆压力+实测外水压力”之和,并采取抬动观测的方式对隧洞结构进行监控。灌浆孔深在原基础上应适当缩短。

3)浆液扩散半径缩小后,灌浆孔间排距则相应缩小。

4)施工中采取“定量控制法”控制水泥总量。

3灌浆施工工艺

3.1孔位布置

固结灌浆孔排距由原3.0 m调整为1.5 m,原一环4个灌浆孔调整为8个灌浆孔,排间呈梅花形布置,孔深由入基岩3.0 m调整为入基岩2.0 m。断面孔位布置,见图1。

3.2钻孔

1)严格按照孔位布置图进行放样钻孔,准确填写钻孔记录(钻孔时间、结束时间、混凝土厚度、孔深、涌水压力、返水颜色等)。

2)当遇有特殊地质原因导致难以成孔时,应采取预固结的灌浆方式,经灌浆处理后,再钻孔至设计深度。

3)前期试验表明灌浆部位连通性较好,为避免灌浆时窜浆孔数太多而增加灌浆难度、影响灌浆效果,一次性钻孔孔数不宜过多。

4)钻孔完成后,对于不涌水的孔段,应进行冲洗,将钻孔内的岩粉、岩屑冲出孔外;对于涌水孔段,不进行钻孔冲洗,但须测读孔口涌水压力,为灌浆提供压力参数。

3.3灌浆

3.3.1灌浆方法及方式

灌浆采用不分段、全孔一次性灌浆,灌浆方式为纯压式。

3.3.2水玻璃与水泥浆混合方式

按照原设计思路,水泥浆液与水玻璃的混合方式可采用孔口混合和孔内混合两种。为了掌握水玻璃与水泥混合浆液的凝固时间,经室外试验,按照水玻璃∶水泥=1∶5(质量比)进行配制,可操作时间仅为1min左右,若采用孔口混合的方式,则孔口混合器极易发生堵塞,安全风险明显增大。此点在实际操作过程中也得到了验证,故利用灌浆栓塞的原理加工成孔内混合器,利用两根进浆管路,采用两台泵分别向孔内输送水玻璃与水泥浆液。

灌浆前,确定水泥浆液与水玻璃的体积比(根据体积比确定泵的输送速率)。然后两台泵同时开始工作,输送速率基本稳定、平衡,并同时结束。

3.3.3灌浆次序

1)同一桩号范围内,固结灌浆应在回填灌浆及其检查结束后再进行施工,固结灌浆共分4序(排间分Ⅰ、Ⅱ序,排内分1、2序)。具体施工次序为:Ⅰ序排1序孔→Ⅰ序排2序孔→Ⅱ序排1序孔→Ⅱ序排2序孔。施工时,在满足上述分序的基础上,先两端后中间,逐排加密,缩小灌浆区域。

2)同一环内,应先灌高程低的灌浆孔,再灌高程高的灌浆孔。

3.3.4 灌浆压力

灌浆压力确定为:Ⅰ序排0.3 MPa、Ⅱ序排0.5MPa。对于涌水孔段,首先测读出孔口涌水压力,实际灌浆压力=设计压力+孔口涌水压力。为确保洞室衬砌结构安全,压力不超过0.8 MPa。

3.3.5浆液变换

该部位固结灌浆,直接采用水灰比为0.5∶1的水泥浆液。在Ⅰ序排灌浆完成后,后序孔注入量明显减少。为保证施工质量,将Ⅱ序排灌浆水灰比调整为1∶1和0.5∶1两级。

3.3.6水玻璃掺入原则

1)钻孔完成后,孔口有涌水的孔段加入水玻璃。

2)孔口无涌水,但在灌浆过程中,遇到耗浆量大等异常情况时,也需加入水玻璃。

3)灌浆过程中,有结束趋势时,停止加水玻璃。

4)水玻璃掺入比例:为了取得水玻璃不同掺量的试验结果,将试验单元按照灌浆环数分为3段(1#—9#、10#—18#、19#—28#),水玻璃依次按10%、15%、20%的掺量(外掺)进行试验,并最终确定。

3.3.7结束标准

在设计规定压力下,单孔灌浆注入率<0.4 L/min时继续灌浆30 min,该孔灌浆即可结束。当长期达不到结束标准时,报请监理人共同研究处理措施。

3.3.8封孔

全孔灌浆完毕后,应排除钻孔内积水和污物,采用“全孔压力灌浆封孔法”进行封孔,将灌浆塞塞在孔口,灌入水灰比为0.5∶1的浓浆。压力采用该孔最大灌浆压力,当注入率不大于1.0 L/min时,继续灌注30min后停止。结束水灰比为0.5∶1时,可不进行全孔压力灌浆封孔。

采用上述方法封孔,待孔内水泥浆液凝固后,采用人工拌制干硬性砂浆进行封孔,孔口与混凝土表面压抹齐平。

3.3.9限量控制

1)在对无涌水孔段灌浆时,若水泥累计注入量达到2 t,则按照相应比例加入水玻璃。水泥累计注入量达到3 t时,仍无结束趋势,则待凝后再扫孔复灌直至结束。若相邻孔窜浆,主灌孔水泥注入量达到2 t时,改灌相邻灌浆孔,而上一孔作待凝处理。在对涌水孔段进行灌浆时,水泥累计注入量达3 t,则作待凝处理。

2)如出现窜浆,待窜浆孔窜出浆液与主灌孔灌入浆液浓度一致时,关闭窜浆孔球阀,主灌孔灌入浆量达到限量标准或正常结束后,再对窜浆孔进行灌浆。

3)对于因地质原因出现钻孔困难的,一般采取预固结灌浆方式,固壁成孔。

4试验成果及分析

4.1钻孔施工情况

钻孔过程中,Ⅰ序孔塌孔、卡钻、成孔困难等现象比较突出,故采取了灌浆固壁的方法进行处理。经处理后,后序孔在钻孔时出现塌孔、卡钻现象的次数明显减少。Ⅰ序孔大部分孔段发生涌水,涌水较大的孔段流量达2~5 L/s,涌水压力为0.2~0.4 MPa;涌水较小的孔段流量一般在0.2~1.0 L/s,涌水压力为0.05~0.20 MPa,其中部分孔段的涌水夹杂有大量泥沙。经对Ⅰ序孔灌浆处理后,后序造孔时,涌水孔数量及涌水流量明显降低。各序孔钻孔塌孔、涌水情况,见表1—2。

4.2灌浆前压水试验成果

在对不涌水的孔灌浆前,先进行简易压水试验。经对压水成果统计分析得出:压水透水率随灌浆次序逐渐减小,其中Ⅰ序排2序孔较Ⅰ序排1序孔下降84.3%,Ⅱ序排1序孔较Ⅰ序排2序孔下降51.9%,Ⅱ序排2序孔较Ⅱ序排1序孔下降57.3%。压水透水率为:Ⅰ序排1序孔>Ⅰ序排2序孔>Ⅱ序排1序孔>Ⅱ序排2序孔。该压水试验成果符合一般灌浆规律,灌浆效果明显。各序孔灌前压水成果及区间分布情况如表3所示。

4.3固结灌浆成果

经对灌浆成果统计分析得出:灌浆单位注入量随灌浆次序逐渐减小,其中Ⅰ序排2序孔较Ⅰ序排1序孔下降71.8%,Ⅱ序排1序孔较Ⅰ序排2序孔下降81.6%,Ⅱ序排2序孔较Ⅱ序排1序孔下降32.4%。灌浆单位注入量:Ⅰ序排1序孔>Ⅰ序排2序孔>Ⅱ序排1序孔>Ⅱ序排2序孔,即灌浆单位注入量随灌浆次序加密而递减,水玻璃掺量多的灌浆段,水泥平均单位注入量亦较其他两段低。该灌浆试验成果符合一般灌浆规律,灌浆效果明显。灌浆单位耗灰量统计结果见表4,水玻璃不同掺量单耗统计结果见表5。

4.4检查孔检查成果

灌浆完成后,由监理工程师根据灌浆成果及施工记录统一布置检查孔。本单元共布置检查孔12个,采用“单点法”压水试验检查。检查结果透水率最大为2.53 Lu、最小为1.24 Lu,满足要求。检查孔钻孔后,未发现涌水孔段。各孔钻孔参数及压水成果见表6。

5结论与建议

5.1试验结论

根据试验成果分析,可以得出以下结论:

1) 对水玻璃不同掺量单耗统计并结合质量检查成果分析,可知:

1水泥-水玻璃混合浆液,按照3种不同比级掺量进行灌浆,最终灌浆质量均满足设计质量要求。

2水玻璃掺量为10%的区域,在Ⅰ序排1序孔灌浆完成后,后序孔灌浆单耗虽相对较少,但总单耗仍相对最大,按照该种比级混合,混合浆液在钻孔内沿不同方向扩散范围相对较远。

3水玻璃掺量为20%的区域,在Ⅰ序排1序孔灌浆完成后,后序孔灌浆单耗虽相对较大,但总单耗相对最小。按照该种比级混合,混合浆液在钻孔内沿不同方向扩散范围最小。但现场施工管路及机具容易堵塞,堵塞后清理及维修难度大,耗费时间长。

4水玻璃掺量为15%的区域,在Ⅰ序排1序孔灌浆完成后,总单耗介于上述两者之间,按照该种比级混合,混合浆液在钻孔内沿不同方向扩散范围能满足工程需要,且现场操作风险较小。

2)在进行Ⅱ序排1序孔灌浆时,起初直接采用水灰比为0.5∶1的水泥浆液,在较短的时间内便出现了结束趋势。将水灰比调整为1∶1时,灌浆时间、单位耗灰量在此基础上均略有增加,则推断浆液扩散范围相对前者应更大,对保证灌浆质量更有利。

3)灌浆孔间排距及灌浆压力调整后,所获参数比较合理。

5.2建议

1)根据分析,本次固结灌浆试验结果比第1次更好,各项指标已基本达到预期的目的,成果能作为后续施工及类似工程的参考依据。

2)试验中所采用的灌浆参数及工艺,可以在后续施工及类似工程中应用。

运动补水讲科学 第4篇

重度缺水威胁机体健康

许多白领会隔三差五地进健身房锻炼身体，但许多健身房都是封闭式的。在一番剧烈的运动过后，不少人都会大汗淋漓丧失体液，而强劲的空调又让体液进一步蒸发，因此常会出现极度口干、体温明显上升甚至肌肉抽搐等不同程度的脱水症状。

一次大强度训练的失汗量可高达2升以上，这些失去的体液中，除了大量的水，同时还包含有电解质，尤其是钠离子。

研究发现，当人体大量丧失水分和钠离子等电解质时，可引起细胞外液严重减少，按其严重程度的不同，可分为高渗性脱水、低渗性脱水和等渗性脱水三种。

高渗性脱水又称缺水性脱水，即失水多于失钠。高渗性脱水的人细胞外液渗透压增高刺激到口渴中枢，因此会明显感到口渴想喝水。较轻的高渗性脱水患者，如能及早饮水，可以得到缓解，但如果不能及时补液，使细胞外液渗透压增高致脑细胞脱水时，可引起一系列中枢神经系统功能障碍症状，包括嗜睡、肌肉抽搐、昏迷，甚至导致死亡。根据症状不同，高渗性脱水按症状和程度轻重可分为三度：

轻度缺水：缺水量为体重的2～4%，以丢失细胞外液为主，血容量减少，出现口渴、尿少等症状，造成运动时心脏负担加重，运动能力可下降10～15%。

中度缺水：缺水量为体重的4～6%，细胞外液的丢失相当严重，出现心率加快、体温升高、严重口渴、容易疲劳、血压下降，常伴有烦躁、嗜睡、冷漠、恶心和情绪不稳定，运动能力可下降20～30%。

重度缺水：缺水量为体重的6%以上，主要丢失细胞内液，除上述症状外，可出现呼吸加快、肌肉抽搐甚至昏迷等脑功能障碍的症状，严重威胁机体健康及生命安全。

运动前、中、后都应补水

要有效避免脱水，运动前、中、后应合理分配饮料的补充量，这样做还有利于保持体能、提高运动效果，并能较好恢复体力。

运动前补水：在运动之前2～3小时根据不同体重和身体的需要程度分3次摄入500毫升水、运动饮料或加适量糖和盐的白开水，以增加营养储备，提高运动能力。在运动前10～20分钟再补充100～200毫升。

运动中补水：最好以少量多次的方式补充水分，次数和摄水量可根据运动的剧烈程度和持续时间，以及流汗量的大小而定。比如打对抗性较强的球类运动时，可每10～15分钟补充100～200毫升含电解质的运动饮料，可让身体在保持最佳的带水状态的同时补充因排汗时流失钠、钾和氯等电解质，延缓疲劳，保持旺盛的运动能力。

运动后补水：在运动后的3～5个小时内，若发现体重明显减轻，应继续分多次适量补水。有条件的人运动前后可测量体重。原则上，每减轻1公斤的体重补水1000毫升，补充节奏应先快后慢，如跑步1小时后体重减轻1公斤，可先补350～500毫升，快速促进体力恢复。但一次运动中补液总量以不超过800毫升为宜。需要特别提醒的是，运动后不宜多喝含有咖啡因及酒精的饮料，因为咖啡因及酒精有利尿作用，反而会使人体水分流失更快。以运动饮料或糖、盐组合成的碳水化合物更能“解体渴”。

不能将口渴当成补水唯一信号

生活中，不少人认为，不感到“口渴”，应该说明身体的水分还是足够的，因此坚持“不口渴不喝水”。其实“口渴”并不是脱水的唯一信号。在这之前，或许有些人已出现明显的尿量减少、尿色变深、皮肤起皱、容易疲劳、食欲下降等症状，这也是早期的脱水现象，不应掉以轻心。

在某些运动中，人们虽然没表现出大汗淋漓、体液明显流失的现象，但其实身体也可能丧失了大量的水分。一个极端的例子是在游泳的时候，人在水里待上一段时间就会发现身体皮肤表面发白起皱，那就是一种脱水现象。因此，要预防脱水，不应将是否口渴当成补水的衡量指标，而应细心观察自身的生理变化，如体温升高、心率加快、感觉迟钝、注意力不集中、运动协调能力减退等症状。这时，表明脱水的程度已影响到人体细胞和组织器官，也就是现代运动医学经常提及的“体渴”。如不及时补液纠正，将可能进一步发展成严重脱水、中暑或休克等严重后果。

运动时不宜补充含气饮料

补水是通俗的说法，其实要有效纠正运动造成的脱水，最好补充一些含有适量钠、钾等电解质成分和碳水化合物的液体，或是现在市面上所售的运动饮料，不然的话水里放适量的盐和糖也行。

单纯补充白开水或矿泉水并不能有效纠正脱水和恢复体力，首先是清水不含电解质，大量清水进入人体内后，稀释血浆电解质浓度，减少了对中枢和血管壁渗透压感受器的刺激，虽然口渴感会有所消失，但机体细胞的缺水状态并未改善，也就是“体渴”并未纠正。

不少人在运动后饮用了大量白开水或矿泉水后仍大量出汗，且觉得身体疲劳、嗜睡、食欲下降等，这其实仍是脱水症状。含适量电解质和糖的饮品不但可加快小肠对液体的吸收，促进脱水状态的恢复，还可提高血糖浓度，缓解疲劳。

另外，补液的方式也很重要。在很多电视饮料广告中，人们经常可看到模特在运动中或休息时拿起一大瓶冒着气泡的冰冻饮料一饮而尽，看起来十分解渴，其实，这种做法从运动生理学的角度上来说是非常有害的。因为运动中和运动后大量饮水，会给血液循环系统、消化系统，特别是给心脏增加负担，造成更加疲劳。大量饮水的结果只会使出汗更多，导致盐分进一步流失，引发痉挛、抽筋。另外，过分冰冻的饮料容易造成胃部不适。

补水工程 第5篇

洮惠渠安家咀补水工程泵站取水口位于临洮县太石镇安家咀电站引水枢纽拦河坝库区上游的洮河右岸边。引水管线从进水闸开始沿洮河右岸边河床漫滩布置, 引水管道长约40m, 引水入前池;前池和泵站布置于洮河右岸前缘;提水压力管道布设于洮河右岸, 管道长约3.61Km, 压力管道从泵站开始斜向穿越洮河右岸和其上的高速公路、国道, 由压力管道提水至洮惠渠边的出水池中, 再由出水池出水后入洮惠渠。

二、工程区域地质概况

㈠地形地貌工程区内地质构造控制着临洮区域地形地貌的轮廓, 是地貌分区的主要依据。由于本区属于陇中黄土高原的一部分, 因此, 区内以黄土地貌为主。

根据区域地质构造、地形形态海拔高度和切割程度等将临洮地区地貌分为三个基本类型:基岩裸露的侵蚀构造山地、强烈侵蚀的黄土高原、侵蚀堆积的河谷阶状平原。

㈡地层岩性工程区位于祁连褶皱系东南端, 秦岭褶皱系北缘, 县境内出露的地层主要有:前震旦系 (An Z) 、下震旦统、中上奥陶统、石炭系、中上侏罗统、下白垩统、第三系、第四系等。

㈢不良物理地质现象工程区内基岩裸露的侵蚀构造山地分布面积较广, 海拔高度2200m~3670m, 其不良物理地质现象主要表现为岩体风化。区内以黄土地貌为主, 黄土地形属于我国黄土高原的一部分, 海拔在200m~2500m之间, 在Ⅳ级阶地上风积黄土一般堆积厚18m~22m, 而在山顶上黄土堆积厚度一般3m~5m, 其不良物理地质现象主要表现为黄土湿陷和季节性冻土。

三、工程区岩 (土) 物理力学性质

工程区提水线路经由洮河右岸水边向岸里高级阶地, 出露的岩性主要为第四系洪积粉质壤土、风积黄土、阶地冲洪积砂卵砾石及冲沟中冲洪积和洪坡积砂砾碎石土等。经现场勘察和室内试验, 粉质壤土和风积黄土物理力学性质试验成果见 (见表1) 。现对其岩性工程地质特性评价如下。

㈠粉质壤土广泛分布于各级阶地上部, 在Ⅱ级阶地上分布最广。土黄色色, 土质疏松, 略具粘性, 多具大孔隙, 表层多植物根系, 现均为农耕地。土体具水平层理, 近阶地砂砾石层顶板夹0.2m~0.3m的砂层透镜体, 局部隅夹砾石;该层厚度由岸外向岸里逐渐变厚, 约0.5m~10m不等。本次勘察在TK2探坑中1.5m深处取代表性粉质壤土原状土样1组其物理力学性质试验成果 (见表1) 。

1.物理性质。粉质壤土中以粉粒为主, 含量占64.6%, 粘粒次之, 含量占21.2%, 砂粒含量仅占14.2%。粉质壤土液限含水量30.0%, 塑性指数14.4;含水率19.9%, 湿密度1.72g/cm3, 干密度1.43g/cm3, 孔隙比0.903。

2.力学性质。粉质壤土非饱和内摩擦角21°12′, 凝聚力26.7KPa;饱和内摩擦角12°36′, 凝聚力15.5KPa。压缩系数a1-2=0.281MPa-1, 为高压缩性土;在200KPa压力下, 粉质壤土湿陷系数δs=0.044>0.015为湿陷性黄土, 湿陷程度0.03<δs=0.044<0.07具中等湿陷性。

3.渗流指标。根据室内渗透试验成果, 粉质壤土渗透系数K= (2.36~4.61) 10-5cm/s, 属微透水。

㈡风积黄土广泛分布于Ⅳ级阶地表部。土黄色~灰黄色, 具柱状节理, 土质疏松, 干燥时稍坚硬, 多具大孔隙, 表层多植物根系, 现阶地前缘多为荒地, 其余地带均为耕地。土体堆积厚度18m~22m。本次勘察取代表性土样6组:分别在TK5和TK6探坑中不同深度各取原状土样3组。其物理力学性质试验成果见 (见表1) 。

1.物理性质。风积黄土中以粉粒为主, 含量占67.1%~72.8%, 砂粒和粘粒次之, 含量分别占14.2%~19.7%和13.0%~14.8%。风积黄土液限含水量27.1%~29.2%, 塑性指数9.7~12.0;含水率4.4%~13.3%, 湿密度1.33g/cm3~1.48g/cm3, 干密度1.26g/cm3~1.33g/cm3, 孔隙比1.04~1.15。

2.力学性质。风积黄土非饱和内摩擦角21°6′~23°24′, 凝聚力18.3KPa~47.5KPa;饱和内摩擦角12°12′~13°12′, 凝聚力11.6KPa~18.5KPa。压缩系数0.086~0.982MPa-1, 为高压缩性土;在200KPa压力下, 风积黄土湿陷系数δs=0.036~0.113>0.015为湿陷性黄土, 湿陷程度0.03<δs=0.036~0.113<0.07具中等湿陷性。

3.渗流指标。据室内渗透试验成果, 风积黄土渗透系数K=1.0510-4~9.3410-5cm/s, 属微透水。

四、出水池及出水管工程地质条件

本工程布设的水工建筑物主要有:取水口及引水管线、前池及泵站、压力提水管道、出水池及出水管。本文主要针对出水池及出水管段进行分析论述。

出水池及出水管段地势开阔平坦, 有便道可至, 周边无不良物理地质现象存在, 环境地质条件良好。出水池场地表部为厚18m~22m的上更新统风积黄土。出水池和出水管段的地基岩性为风积黄土:土黄色, 土质疏松, 弱透水性;土体以粉粒为主、次为砂粒、粘粒;可见柱状节理和陷坑、陷穴等, 具湿陷性。据探坑TK6在深度2m、4m、6m取3组原状土样进行的物理力学性质试验成果 (见表1) 知:土体湿密度1.47g/cm3~1.48g/cm3, 干密度1.30g/cm3~1.33g/cm3;其湿陷系数δs分别为0.050、0.047、0.052, δs均大于0.015, 为湿陷性黄土, 湿陷程度0.03<δs<0.07具中等湿陷性。

备注:10m以上土层采用200KPa压力下的湿陷系数, 10m以下采用300KPa压力下的湿陷系数计算湿陷量。

场地湿陷类型为自重湿陷。出水池场地土体湿陷量计算 (见表2) 。

湿陷量计算按地表以下1.0m算起。据 (见表1) 中TK6在深度为2m、4m、6m时湿陷系数δs分别为0.050、0.047、0.052, 计算出1m~3m、3m~5m、5m~10m各段的湿陷量分别为:150mm、141mm、390mm;1~10m的总湿陷量为681mm。其中深度为2m、4m、6m时的自重湿陷系数δzs分别为0.018、0.026、0.040, 计算出1m~3m、3m~5m、5m~7m各段的自重湿陷量分别为:54mm、78mm、300mm;1m~10m的总自重湿陷量为432mm。因此, 评定出水池场地深度在1m~10m范围内湿陷等级为Ⅲ级 (严重) 。

五、结论及建议

工程取水口及引水管地基岩性为河床漫滩及Ⅰ级阶地砂卵砾石层, 前池和泵站地基岩性为Ⅱ级阶地砂卵砾石层;建筑物基础地基承载力和变形特性均能满足工程荷载和变形要求, 但需将水工建筑物基础置于季节性冻土层以下的砂卵砾石层中, 并做好基坑 (槽) 排水和基坑开挖后的地基夯填处理。经过对出水池场地地面以下深度5m~10m范围内土体的湿陷量计算为390mm, 其湿陷量较大, 其中自重湿陷量为300mm。因此, 建议对出水池基础面以下1.5m~2m范围内的土体进行回填夯实, 加0.5m厚砂砾石换填等工程措施处理, 并设置土工膜防渗。

摘要：作者对泵站出水池及出水管的地质条件和岩土性能等主要技术问题进行了分析和论述, 从而提出湿陷性较大的黄土基础上的建筑物在施工时应做好开挖后的地基夯填处理, 并做适当防渗措施。

补水工程 第6篇

为治理深部地热危害, 徐州矿务集团公司和中国矿业大学 (北京) 联合攻关, 在夹河煤矿实施了深井降温与热能转换循环利用工程 (简称HEMS工程) , 该工程是国家重大攻关项目。其原理是利用矿井涌水作为冷源, 通过循环设备HEMSⅠ、HEMS-PT、HEMSⅡ实现对采掘工作面进风进行降温。

HEMS系统降温工程全负荷运转需冷却水量200 m3/h, 而矿井4个水平的正常涌水量不超过120 m3/h, 急需80 m3/h的冷却水。经该矿技术人员研究后, 决定将-600 m水平及以下水平的涌水经管路改造后直接用于HEMSⅠ设备冷却水, 降温设备排出的38℃热水经-600 m中央水仓, 通过副井管路排至-450 m水平, 经沉淀、冷却后, 同-280 m、-450 m水平涌水一起排至-600 m水平HEMSⅠ降温设备。

1 矿井涌水量分析

矿井划分4个水平, 各水平都设有排水基地, -280 m水平正常涌水量为30 m3/h, -450 m水平正常涌水量为10 m3/h, -600 m水平正常涌水量为30m3/h, -800 m水平正常涌水量为50 m3/h, 4个水平的正常涌水量总计为120 m3/h, 最大涌水量不超过130m3/h, 不能满足HEMS系统冷却水需求, 冷却水缺口80 m3/h。

2 冷却水、软化水补水方案优化

2.1 冷却水补水方案优化

原冷却水水源有4处提供, 总水量120 m3/h, 冷却水补水方案需给HEMS系统补充80 m3/h的冷却水。

2.1.1 优化方案的提出

方案一:考虑使用-280 m水平泵房水源作为冷却水, 夏季该水仓水温26～28℃, 水质较好, 杂质较少, 供水管路调整较为方便, 管路改造工作量较小, 易于实施。

方案二:-600 m水平中央泵房主排水管路上安装调节阀门, -600 m泵房排水时将部分热水排入-280 m水平水仓, 加以净化冷却后, 利用440 kW排水泵排入-600 m水平HEMS冷却水仓。

方案三:-600 m水平中央泵房主排水管路上安装调节阀门, -600 m泵房排水时将部分热水排入-450 m水平水仓, 再排至-450 m轨道大巷二站。利用该大巷是矿井主要回风大巷的有利条件, 采取水漫巷道增加散热面积散热、喷淋散热等措施实现热交换, 将热水中的热能散到矿井总回风流中, 通过矿井总回风将HEMS系统制冷过程中产生的热能排入大气, 同时热水通过散热又变成冷水, 冷水再通过供水管路排入-600 m水平HEMS冷却水仓。

2.1.2 方案比较

方案一矿井排水成本较低, 但供水量不足, 无法保证HEMS冷却水量的供应。方案二补充冷却水排水高度320 m, 排水费用比方案三大, 且热水的冷却效果不好, 热水中散发的热量还在矿井中。方案三冷却水排水高度150 m, 排水费用中等, 利用矿井总回风将HEMS系统制冷过程中产生的热能排入大气中, 热水的冷却效果好, HEMS系统冷却水供应能得到充分保证, 而且由于回风流温度略有升高, 形成自然风压, 有利于矿井通风。

2.1.3 方案的确定

经过方案比较, 选择方案三作为冷却水补水方案, 即部分热水排到-450 m水平回风大巷中冷却, 冷却后的水再供应给HEMS系统。

2.2 软化水补水方案优化

2.2.1 优化方案的提出

方案一:采用静压力差方法补水。由于软水器最大承受压力为0.35 MPa, 为确保软水器在正常条件下使用, 选用两台2 m3的补水箱补水, 一台高度为30 m, 另一台高度为15 m, 软化水从15 m高处的补水箱补到上循环回水管。

方案二:不使用第二水箱, 只使用第一补水箱, 经过软水器软化后的水直接补到上循环回水管中。

2.2.2 方案比较

方案一管路较长, 弯头多, 压力损失较大。两台水箱的垂高为12 m, 静压力较小, 软化水流速较慢, 流量较小, 补水量为2～3 m3/h, 无法维持正常上循环补水的需要。

方案二不使用第二水箱, 只使用第一补水箱, 经过软水器软化后的水直接补到上循环回水管路中。通过简单改进, 补水量由2～3 m3/h上升到5～6m3/h, 能够保证上循环补水的需要。

2.2.3 方案的确定

经方案比较, 方案二克服了方案一的缺点, 能够满足软化水补水量的要求, 选择方案二作为软化水补水方案, 即用一个水箱经软化后直接补水。

3 优化方案实施

3.1 管路安装

为确保管路安装维护方便, 分别在-450 m水平和-600 m水平各设置两台闸阀, 选用DN150钢管, 长度2 000 m。

3.2 安装质量要求

管路要求敷设平直稳;管路法兰盘上聚乙烯涂层全部用刀刮掉, 露出本色;管路法兰盘螺丝使用梅花扳手压紧;预紧力量以法兰盘垫上形成一圈痕迹为准。法兰盘螺丝要对角压紧, 不允许按顺序逐个压紧。安装过程中尽可能减少弯头使用数量, 以减少管路损失;焊接过程中不得有砂眼;整个管路形成后要能承受住4 MPa的压力试验24 h。管路支撑点间距不得大于4 m, 距底板高度300 mm。

3.3 安装安全措施

开好工前会, 明确分工, 传达措施, 指定专人监护安全工作。清理障碍物, 做好准备工作;挪移管路时应喊清口号, 防止挤手碰脚。斜巷施工时下方不得有人, 人员应站在管路一侧;管路起吊后使用手拉葫芦和8号铁丝固定好, 斜巷中管路应单层平放, 不得叠放。

3.4 验收情况

管路接好后进行水压主试验, 压力4 MPa, 保压48 h合格;管路试压后进行冲洗, 将杂物及铁锈清洗干净, 经通水试运行确定调试合格。

3.5 热水冷却

-600 m水平中央泵房主排水管路上安装调节阀门, 将部分热水排入-450 m水平水仓后再排至-450 m轨道大巷二站。每隔100 m筑一道围堰, 使水漫巷道流淌, 增加散热面积, 采取喷淋散热措施, 提高散热效果。将热水中的热能散到总回风流中, 通过矿井回风将HEMS系统制冷过程中产生的热能排入大气中, 同时热水通过散热变成冷水, 冷水再供给HEMS系统使用。

3.6 冷却水供水顺序

-800 m水平、-600 m水平涌水做主供水源, 将-450 m水平的水做补充水源, 当主供水源不能满足要求时, 方可开启补充水源补给水量, 保证HEMS主机正常运行。

4 实施效果分析

通过方案实施, 给HEMS系统补充了80 m3/h冷却水, 使总冷却水量达到200 m3/h, 满足机组冷却水需求。该方案体现出以下优点: (1) 机组停机后, 上下循环水温及HEMSⅡ风温度会瞬间升高, 但峰值一般较停机滞后1.5 h左右, 风循环温度较水循环温度峰值滞后约1.5～5 h, 显著表现出了冷量滞后性。机组停机后, 上下循环的水循环和风循环子系统应持续运行3～4 h, 以充分利用系统产生的冷量, 使系统工作效益最大化。 (2) HEMSⅠ制冷器冷却水进回水温差7.3～9.1℃, 冷冻水温差为4.3～4.5℃, 冷却水平均流量220～240 m3/h, 冷冻水平均流量360～390 m3/h。HEMSⅡ供水温度15.44～17.3℃, 回水温度18.3～19.22℃, 供回水温差2.62～2.86℃, 下循环循环水流量360 m3/h。进风温度31.25～32.06℃, 出风温度22.16～23.73℃, 进出风温差8.04～9.09℃, 进出风相对湿度降低10～14%, 风量为1 500 m3min。 (3) 补水工程的实施保证了HEMS机组的连续运行, 实际降温除湿效果显著, 设备运行前后的降温除湿效果如表1所示。

5 结论

(1) 方案的实施给HEMS系统补充了80 m3/h冷却水, 保证了HEMS系统正常运行, 达到了预期目标。

℃

(2) 方案的实施使工作面最高温度控制在28～29℃, 降低了4～6℃, 相对湿度降低5～15%, 大大改善了工作面气候环境。

补水工程 第7篇

滇中产业新区分为西区和东区, 西区包括安宁、易门、禄丰、楚雄四个县市, 东区包括嵩明、寻甸、马龙三县。

2 供水方案选择

按照产业新区总体规划的目标测算, 滇中产业新区西片区到2020年需水12.9亿m3, 可供水7.3亿m3, 工农业生产还缺水5.6亿m3;解决这一问题, 2020年以前主要是充分开发利用本区的水资源。本区最大的水源为滇池退水, 据测算, 牛栏江-滇池每年补水5.7亿m3, 每年可退入螳螂川的水量是8.4亿m3, 有充分的水资源来解决安宁片区的工农业缺水问题。

3 需水预测

滇中产业新区安宁新城规划水平年2020年需水量为44487万m3, 其中城镇生活需水4152万m3, 工业需水37036万m3, 农业灌溉需水3057万m3, 农村生活需水241万m3。易门组团规划水平年2020年总需水量为13228万m3, 其中城镇生活需水1186万m3, 工业需水6251万m3, 农业灌溉需水5447万m3, 农村生活需水344万m3。

4 水资源配置

4.1 本区水资源开发利用

规划区本区在建及列入已审批的有关规划的水源工程共14件, 安宁新城新建水库10件, 其中中型水库3件, 小㈠型水库7件, 本区规划新建水利工程总库容9202万m3, 兴利库容6761万m3, 新增供水量6194万m3。

4.2 规划水平年供需平衡分析

规划水平年P=75%规划区总需水量为57714万m3, 其中城镇需水量5338万m3, 工业需水量43286万m3, 农业灌溉需水量8504万m3, 农村生活需水量586万m3。

规划水平年规划区通过调整本区供水水源及新建部分规划水源后, 城镇及农村人畜饮水基本能得到保障, P=95%保证率的年份农业部分缺水, 缺水量共计1076万m3, 工业缺水严重, 缺水量达到34681万m3, 其中安宁新城工业就缺水29581万m3。

通过兴建海口草铺引水及水环境综合利用工程及昆明市污水外排及资源化利用工程新建后, 海口草铺引水及水环境综合利用工程新增工业供水25067万m3。

5 可供水量分析

5.1 滇池本区来水量

根据水文分析得到的滇池19532010年长系列来水量。滇池本区多年平均入湖水量9.8亿m3, 其中外海本区多年平均来水量8.9亿m3。

5.2 牛栏江滇池补水量

牛栏江滇池补水工程补给滇池生态环境用水采用经过审批的牛栏江滇池补水工程初步设计报告的成果, 2020年多年平均补给滇池生态环境用水5.67亿m3。

5.3 滇池总入湖水量

2020水平年滇池外海的入湖水量=滇池外海本区来水量+2020年牛栏江滇池补水工程补给滇池的水量。经分析, 2020水平年滇池外海多年平均总入湖水量14.7亿m3。

5.4 滇池用水量

2020水平年以滇池为水源的用水户包括:沿湖农业灌溉用水、沿湖工业用水、下游工业用水、下游农业灌溉用水和环湖湿地用水, 此外还需下泄下游河道的生态基流。以上用水量为1.9亿m3。

5.5 滇池运行调度

滇池外海运行调度控制水位为:汛前期, 滇池外海水位降至1887.0m以下;主汛期, 滇池外海水位与牛栏江滇池补水工程德泽水库进行联动调度, 根据德泽水库的兴利库容拟定下个月滇池外海可以降低的水位, 水位在1886.7m~1887.0m之间调度运行;汛后期, 滇池外海开始蓄水, 以不超过最高运行水位1887.50m为原则;非汛期, 滇池外海水位以不超过最高运行水位1887.50m为原则, 尽量维持高水位运行。

5.5 滇中产业新区供水量

滇中产业新区安宁新城及易门片区的工业供水考虑由海口草铺引水工程及昆明市污水资源化利用工程联合供水, 考虑水资源开发利用及供水成本, 其中2.5亿m3水量由海口草铺引水工程供给, 其余不足水量由污水资源化利用工程供给。因此, 产业本工程向新区供水量为2.5亿m3, 考虑输水损失后渠首水量为2.78亿m3。

5.6 滇池调节计算

2020水平年, 在不改变《云南省滇池保护条例》确定的滇池外海五级运行水位的前提下, 滇池外海总入湖水量14.70亿m3, 滇池周边工农业及湿地供水量0.68亿m3, 下游工农业供水量0.64亿m3, 滇中产业新区供水量2.78亿m3, 下游海口河河道生态水量0.55亿m3。长系列兴利调节计算成果表明, 通过滇池外海的调蓄, 在满足滇池周边及下游已有工农业和湿地用水户用水的基础上, 可以满足滇中产业新区核心片区的土官、安丰营片区及易门聚集区的工业用水要求。

经过前述滇池调节计算, 2020水平年滇池入湖径流等于本区径流+牛栏江滇池补水工程补给滇池生态水量, 经过滇池调蓄后, 可以满足海口一草铺引水及水环境综合利用工程向滇中产业新区安宁新城及易门片区共计2.5亿的供水要求。

5.7 可供水量分析

根据前述滇池调节计算分析, 滇池外海出湖水量等于滇池调蓄给产业新区安宁新城的工业供水量+滇池弃水量+滇池供给下游的工农业供水量+滇池下泄的生态水量。滇池外海出湖水量为9.64亿m3。而大营庄海口一草铺引水及水环境综合利用工程取水口断面来水量为滇池外海下泄水量+区间来水量。

6 结论

滇中产业新区建设是促进云南跨越式发展的重要战略构想, 新区当地水资源条件无法满足工业用水的需求, 必须从区域外引水解决, 牛栏江滇池补水工程实施后, 滇池供水水源有保证, 通过滇池调控, 建设引水工程能够满足产业新区工农业生产用水要求, 同时使牛栏江滇池补水工程的补水量置换滇池污水后, 得到进一步利用, 发挥更大的效益。

摘要：滇中产业集聚区 (新区) 为滇中城市群的核心部分, 本区最大的水源为滇池退水, 牛栏江-滇池每年补水5.7亿m3, 每年可退入螳螂川的水量是8.4亿m3, 有充分的水资源来解决片区的工农业缺水问题。因此新建海口—草铺引水工程可以对牛栏江—滇池补水工程补充进滇池的水量进行进一步的利用, 解决片区工农业缺水。

关键词：引水工程,补水工程,生态补水,工农业供水

参考文献

[1]张红.水利设置建设问题概述与解决途径[J].山西水利, 2012, 9.

补水工程 第8篇

在牛栏江-滇池补水工程施工中, 由于施工隧道较多, 不少隧道从村庄下部或村庄附近通过, 村民经常反映在隧洞及其支洞施工过程中, 房屋存在开裂的现象。现以大公山隧道3#支洞附近的大平滩村为例进行分析研究。大公山隧道3#支洞从该村庄下部经过, 隧洞埋深约80m, 隧洞所过区域的地层岩性为P1y灰岩、白云质灰岩, 岩石较坚硬, 岩体完整性较好。村庄内房屋建于第四系红粘土地层之上。由于岩溶发育, 地下可能存在土洞、溶洞等, 在长期的地质作用及工程爆破等因素综合作用下, 会造成地表下陷, 进而使房屋开裂。

1 民房变形因素分析

经调查研究, 民房变形可能由岩溶 (土洞) 塌陷、红粘土失水收缩、工程爆破、围岩硐室变形四种因素的影响产生。

1.1 岩溶 (土洞) 塌陷的影响

工程区岩溶发育, 见多处岩溶洼地、岩溶塌陷。大小和形态不一, 长20~180m, 宽15~120m, 深约3~15m, 呈椭圆型、狭长型及不规则型等展布。大部分塌陷形成的时间均较长, 底部较开阔的地带大多被开垦为田地。地表以下可能会有土洞、溶洞等存在, 建于其上的村庄在土洞、溶洞垮塌后会使地面产生不均匀沉降, 而导致房屋开裂。为说明土洞埋深对地表变形的影响, 建立土洞数值分析模型, 建模时采用的本构模型为MohrCoulomb (简写为M-C) 塑性模型。假定土洞深度为1.2m, 并假定土洞的跨度也为土洞的深度 (1.2m) 。为验证土洞对场地的变形影响, 依据森维南原理确定:由开挖洞室引起的应力的重大变化局限在洞周一定范围之内, 通常此范围等于地下洞室横剖面中最大尺寸的3~5倍[1]。所建模型长、宽各为土洞深度的10倍, 即模型长宽各12m, 所建模型足以对土洞产生的影响范围进行变形分析。由于所建模型长、宽各为12m, 即在模型范围内, 地形坡度影响较小, 所以建模时不考虑地表坡度。本次数值分析模型表面设置为自由边界, 模型底部为固定约束边界, 模型四周为单向边界。在初始条件中仅考虑自重应力产生的初始应力场。计算参数见表1。建立的模型如图1。

总位移云图和竖向位移云图的模拟结果显示当土洞埋深小于7m时, 地面变形较为显著 (图2、图3) ;而当土洞埋深超过7m后, 其对地表的变形影响变得很小。

1.2 红粘土失水收缩的影响

项目区的红粘土分为2层, ①层红粘土, 土样天然含水量41~60%, 平均49.67%, 土样天然密度1.65~1.76g/cm3, 平均1.72g/cm3, 土样天然孔隙比1.28~1.64, 平均1.41, 自由膨胀率29~81%, 平均49.5%, 膨胀率0.78~2.02%, 平均1.48%, 收缩系数0.46~0.58%, 平均0.53%。属原生红粘土, 膨胀率中等。②层红粘土, 土样天然含水量28~67%, 平均47.14%, 土样天然密度1.56~1.81g/cm3, 平均1.70g/cm3, 土样天然孔隙比1.08~1.96, 平均1.39, 自由膨胀率39~79%, 平均49.08%, 膨胀率1.49~4.45%, 平均2.44%, 收缩系数0.23~1.0%, 平均0.58%。属原生红粘土, 膨胀率高。

根据红粘土的膨胀性试验, 对红粘土含水率与有荷膨胀率之间的关系进行了回归分析, 回归方程为y=0.0019x2-0.2265x+8.5507, 相关系数R2=0.7579, 含水率与有荷膨胀率之间存在显著的相关关系, 含水率越小, 有荷膨胀率越大, 随着含水率的降低, 有荷膨胀率显著增加[2] (参见图4) 。红粘土在自然状态下呈致密状, 无层理, 表部呈坚硬、硬塑状态, 失水后含水率小于缩限, 土中即开始出现裂缝, 近地表处呈竖向开口状, 向深处渐弱, 呈网状闭合微裂隙[3]。裂隙使失水通道向深部土体延伸, 促使深部土体收缩, 加深加宽原有裂隙, 严重时甚至形成深长地裂。

由于云南省自2009年7月以来, 全省降水持续偏少、气温持续偏高, 2009年秋季至2010年初夏全省连旱, 旱情范围持续扩大、时间增长, 出现了历史罕见的严重旱灾, 使土体含水量大为降低, 当含水率小于缩限时, 土中即开始出现裂缝。雨季时裂缝宽度变窄, 即属于红粘土失水收缩产生的裂缝。工程区内的大部分村庄位于红粘土之上, 由于长期的干旱, 致使地下水位下降, 红粘土因失水收缩而开裂, 使地面产生不均匀的沉降, 导致在沉降影响范围内的房屋开裂。

1.3 工程爆破的影响

本次工程施工隧洞从多个村庄底部及附近经过, 在工程进行爆破施工的时候, 村民普遍反应地表震感强烈, 房屋甚至有摇震的感觉。村庄内民房多处于红粘土覆盖层之上, 房屋基础较浅。部分为较老旧的土坯房, 年久失修已产生裂缝, 在爆破震动的影响下可能加剧裂缝的发展;另外, 部分建于红粘土之上的砖房由于基础不牢, 在爆破震动的影响下可能发生不均匀沉降而使房屋产生裂缝;或者在浅表处分布有土洞的区域, 在爆破震动下, 易加剧土洞变形, 造成地面出现裂缝。据现场调查, 施工隧洞采用浅孔分段法爆破, 每次爆破药量约70kg。根据国标《爆破安全规程》 (GB6722-2003) 和行标《水电水利工程爆破施工技术规范》 (DL/T5135-2001) , 在浅孔爆破的情况下, 土坯房、毛石房等最低级别房屋的安全允许振速1.1cm/s, 以及一般砖房等的安全允许振速2.7cm/s。结合实际地形、岩性、地下水等地质条件, 现采用以下公式对爆破质点振动速度进行计算:V=K (Q1/3/R) α (Q1/3/H) β

式中:v———质点振动速度, (cm/s) ;Q———药量, (kg) ;R———爆区中心至被保护对象的水平距离, (m) ;H———爆区中心至被保护对象的高差, (m) 。系数K, 指数α、β根据规范及工程类比取得, 计算结果为:距离隧洞75m处的质点振动速度为2.76cm/s, 达到了砖房安全质点振动速度;距离隧洞150m处的质点振动速度为1.12cm/s, 达到了土坯房安全质点振动速度。即, 在距隧洞75m范围内的砖房受到爆破振动的影响, 在距隧洞150m范围内的土坯房受到爆破振动的影响。

1.4 围岩硐室变形的影响

补水工程隧洞断面按5m×6m (宽×高) 布置, 局部按7m×10m (宽×高) 布置。在工程施工后形成了较大的硐室, 使围岩的应力重新分布。如果支护不及时或支护工作达不到实际要求, 使得原有结构面松弛张裂, 围岩向开挖临空面方向发生位移, 导致地面产生不均匀沉降, 形成地裂缝, 造成其上部或附近的房屋出现开裂的现象[6]。而在牛栏江-滇池补水工程隧洞工程施工中, 围岩硐室变形的影响较小。

2 结论

经分析研究, 认为房屋开裂现象的影响因素为多因素共同作用而产生。①岩溶 (土洞) 塌陷造成的影响较大, 土洞埋深小于7m时, 地面变形较为显著, 而大平滩村附近地域岩溶较发育, 在村庄内发现了几处土洞。②红粘土失水收缩开裂, 使地面产生不均匀的沉降, 导致在沉降影响范围内的房屋开裂。③在距隧洞75m范围内的砖房受到爆破振动的影响, 在距隧洞150m范围内的土坯房受到爆破振动的影响, 上述范围的房屋可能因爆破振动而开裂。④由于支护措施较得当, 支护较及时, 围岩硐室对地面变形的影响较小。

摘要：本文针对云南省牛栏江-滇池补水工程施工中引发的变形问题, 分析了引起民房变形的岩溶 (土洞) 塌陷、红粘土失水收缩、工程爆破和围岩硐室变形等四个因素, 总结了四种变形因素对民房变形的影响, 对相关工程问题的解决具有一定的指导意义。

关键词：民房变形,岩溶 (土洞) 塌陷,红粘土失水收缩,工程爆破,围岩硐室变形

参考文献

[1]张倬元, 王士天, 王兰生编.工程地质分析原理[M].清华大学出版社, 1997:383.

[2]李国祥, 康景文.昆明红粘土工程特性分析与研究[J].工程勘察, 2008, 1:167-170.

美肌补水大法 第9篇

对于任何干燥肌肤,使用保湿面膜都会令皮肤更加吸收,填补失去的皮脂,增加皮肤的水分。但过量使用会有机会令皮肤敏感、长出粉刺和暗疮,所以使用时要了解它的成分,并依照产品的使用方法及次数。

Level 1:轻度补水

已踏入春节,湿度已经不会太低,此时建议先用质感较轻盈及温和的水分面膜,避免过分滋润的产品,令皮肤出现敏感或粉刺。

a/ Clinique Skin Calming Moisture Mask

含3种脂质体及抗氧化剂,能减少水分流失,使皮肤更舒适柔软。￥180/100ml

b/ L'occitane Shea & Organic Cotton Ultra Comforting Mask

含有10% 乳木果油、有机棉花精华及甘草,能平静及润泽肌肤。￥290/75ml

c/ Bernard Cassiere Avocado Hydrating Mask

含丰富的牛油果成分,防止环境引起的水分流失,改善干燥感。￥340/50ml

d/ Jurlique Intense Recovery Mask

蕴含珍贵天然草本香薰油成分,能更生细胞,提升水分及光泽。￥515/40ml

e/ Bicelle Bio-Cellulose Hydrating Mask

含有丰富的水分因子,配合纤维面膜纸,能增加贴面度,提升吸收效果。￥430/5片

f/ Dr. Jart + Refreshing & Moisturizing Cool-on Mask

主要成分包括芦荟、尿囊素,能增加肌肤锁水力。￥98/5片

g/ Gowoonsesang Hydra Intensive Mask

采用医学科技,配合60% 草本元素,防止肌肤表面水分流失。￥180/3片

h/ Aveda Intensive Hydrating Masque

采用海草、薰衣草、玫瑰水,不含油分,能提升水润感,敏感肌肤亦合用。￥380/150ml

i/ 双妹嚜Moisturizing Facial Mask Gel

加入维他命E、A、水分因子,只需5分钟便能增加肌肤水分。￥120/6包

j/ 我的美丽日记芦荟奈米面膜

含有丰富的芦荟成分,令肌肤重现光泽,更有弹性。

￥58/10片

Level 2:中度保湿

即使湿度只有些微下降,薄弱的肌肤依然能感受得到,不想肌肤变得痕痒、泛红,建议使用面膜将水分升级,让肌肤保持在水头充足的状态。

a/ Kenzoki Marshmallow Mask

以可可脂、亚麻荠、棉脂打造,适合中性至干性肌肤,缔造柔滑滋润的效果。￥410/50ml

b/ The Body Shop Vitamin E Sink-In Moisture Mask

加入丰富维他命E, 为皮肤注入养分, 帮助回复水分平衡。￥199/100ml

c/ Shiseido The Skincare Moisture Relaxing Mask

二合一按摩敷面霜,加入了浓缩水分精华,具有抗干燥功能,效果水嫩。￥330/50ml

d/ Nuxe Refreshing And Relaxing Cream Mask

含多种天然成分,除可用于面部,亦可用于眼部,迅速改善水分不足的问题。￥280/50ml

e/ Sothys Hydroptimale THI3 Hydrating Mask

成分包括粉团扇藻、甘油等, 能活化细胞, 减少水分流失。￥420/50ml

f/ Pevonia Rejuvenating Dry Skin Mask

以丰富透明质酸、维生素A、红花油等打造,修护干燥肤质。￥560/50ml

g/ Skin Food Lettuce & Cucumber Water Essence Mask Sheet

采用青瓜、生菜、矿物质作主要成分,能提升肌肤水润度,减淡干纹。￥195/5片

h/ Apivita Revitalizing Face Mask With Orange

以绿茶水、香橙、柠檬、Q10等研制,有效增加细胞活化能力,提供水分。￥280/12包

i/ Kanebo Dew Superior Mask Concentrate

3D 设计面膜更贴面,配合维生素B3、胡萝卜素、橘汁精华等等,令肌肤饱满兼富弹性。￥720/6片

j/ DHC Platinum Silver Nanocolloid Mask

含21ml美容精华液, 改善肌肤因干燥而导致缺水的情况。￥198/5片

Level 3:高度锁水

若肌肤因换季而出现脱皮、暗黄或粗糙等问题,建议马上使用水分及养分丰富的面膜,令肌肤极速回复水嫩细致。

a/ Fresh Rose Face Mask

以纯正保加利亚玫瑰打造,能深入肌肤底层,改善干燥肤质。￥580/100ml

b/ Chanel Precision Nourishing Cream-Gel Mask

质地水盈,并采用茶花油、玫瑰精华、乳木果作成分,能于皮肤表面形成保护膜肤。￥430/50g

c/ Bioderma Hydrobio Mask

只需连续使用7日,其蕴含苹果核精华及保湿因子的成分,便能解决干燥及脱皮问题。￥441/75ml

d/ Vichy Rehydrating Thermal Mask

当中加入了浮藻精华及高效保湿因子,特别适合缺水肌肤。￥170/50ml

e/ Ultra Ceuticals Ultra A Hydration Booster

加入AHA、维他命E,并以高科技研制,能将丰富水分渗透肌肤。￥600/75ml

f/ O'slee Clear Spa Sleeping Mask

加入甘草精华、温泉疗因子,能于睡眠过程中集中及加强保湿肌肤。￥98/50ml

g/ Kiehl's Algae Masque

采用植物精华,能于10至15分钟内,改善肌肤严重缺水的问题。￥265/56g

h/ Ipsa Refiner Water Massage

以活性水融化技术打造,能促进血液循环,迅速提升水分。￥310/75g

i/ MTM Custom-blended Nutriment Mask

蕴含岩藻聚糖, 能24小时不停为肌肤注入水分。￥750/55ml

j/ Shu Uemura Depsea Moisture Replenishing Mask

补水工程 第10篇

小溶江水利枢纽是桂林市防洪及漓江补水工程之一,是桂江重点控制性防洪工程。工程位于漓江上游支流小溶江上,开发任务为以桂林市防洪和生态补水为主,结合发电等综合利用。工程由拦河坝、泄水建筑物及发电引水系统等组成。水库正常蓄水位267 m、死水位221 m、设计洪水位268 m、校核洪水位268.31 m;水库总库容1.63亿m3,调节库容1.39亿m3,防洪库容0.642亿m3,多年平均向下游补水量9 435万m3,属大(2)型水库。电站为坝后式地面厂房,电站装机容量为2×8 300 kW。

根据枢纽总体布置,本工程在溢流坝、电站和导流洞等建筑物设有相应金属结构设备:共设有钢闸门8扇,拦污栅1扇,门(栅)槽12孔,启闭设备8台(套);金属结构设备总重量约870 t。

2 溢流坝的金属结构设计

小溶江水利枢纽工程等别为Ⅱ等,溢流坝作为永久性泄水建筑物,按2级建筑物设计;设计洪水标准为100年一遇(P=1%)、相应下泄流量2 870 m3/s;校核洪水标准为1 000年一遇(P=0.1%),相应下泄流量3 980 m3/s。其中泄水建筑物由带胸墙式表孔和消能防冲建筑物组成,布置在河床偏右侧。溢流堰采用WES型实用堰,堰顶高程251.5 m,设3孔,泄流表孔孔口尺寸9×12 m,每孔各设1扇潜孔式弧形工作闸门及相应启闭设备。在各个工作闸门胸墙的上游设有检修门槽。

2.1 溢流坝检修闸门及其启闭设备

溢流坝检修闸门设置在弧形工作闸门的上游侧,用于工作闸门维护检修时挡水,3孔共设置1扇检修闸门。闸门孔口尺寸为9 m×17.3 m (宽×高),底槛高程249.70 m,以水库正常蓄水位267 m为设计水位,相应设计水头差17.3 m,闸门超高为0.45 m,设计总水压力13 707 kN。

闸门采用露顶式平面滑动钢叠梁闸门,主支承采用铸铁滑块,反向支承采用反向弹性滑块,主要承重结构材料采用Q235钢;侧止水采用常规“P”形水封,底止水采用“刀”形水封,布置在下游侧。考虑闸门制造、运输和安装等因素的影响,闸门沿高度分成5节,每节高度为3.55 m,闸门总高度17.75 m (考虑门叶超高0.45 m)。闸门面板和止水均设在下游面,每节门叶为双主梁布置,门叶梁系采用同层布置型式,顶节门叶设有充水阀装置。

闸门的操作条件为静水启闭,分节启吊,利用自重闭门。顶节叠梁按启门时闸门前后0.5 m水位差计算启门力。闸门平时可放置到门库中或锁定在坝顶271.5 m高程的检修门槽顶部。当下游侧弧形工作闸门需要检修时,检修闸门由坝顶门机通过机械钩环式自动抓梁分节启吊,闸门的检修和维护在坝顶上进行。

闸门配置一台单向门式启闭机,容量为2×250 kN,总扬程27 m (其中轨上扬程8 m)。起升速度1.5 m/min,工作级别为Q2-轻。启闭机布置安装在高程271.5 m的坝顶上,在门机启闭机室上部设置一台10 kN电动单梁检修桥吊,扬程12 m,用于检修机房内的设备。

2.2 溢流坝弧形工作闸门及其启闭设备

溢流坝堰顶高程251.50 m,每孔设置1扇9×12.393～16.893 m弧形工作闸门。闸门底槛布置在堰顶偏下游3m处,高程为251.107 m,以有利于闸门开启时压低水舌,并避免坝面产生负压和水舌冲击闸门底缘。闸门以水库设计洪水位268 m设计,设计水头16.893 m;以水库校核洪水位268.31m(P=0.1%)校核,相应校核水头17.043 m。闸门设计总水压力为13 365.79 kN。

本闸门采用双主横梁式斜支臂框架结构布置(双主梁,纵向设5根次梁)。上下主横梁按等水压原则布置,弧门面板外缘曲率半径取16 m,与闸门高度的比值为1.29;为制造、运输、安装方便,门叶沿高度分为4节,最大节高3.93 m,支臂分2个运输单元,运到工地安装时焊接为整体。支铰高程考虑宣泄校核洪水时不受水流及漂浮物冲击等因素布置在262.5 m高程;主梁和支臂均采用焊接工字钢结构,主梁与支臂的单位刚度比为6.31。在上下支臂之间设有竖向连接系和斜向连接杆件。弧门支铰采用免维护的自润滑球墨轴承。弧门主要承重结构材料采用Q345钢,侧止水采用方“P”形橡皮,顶止水设置两道,其中上部1道设置在门叶上,为下压式止水,橡皮为“P”形,下部1道设置在门楣座板上,橡皮为山型,底止水采用刀形止水橡皮。

闸门的操作方式为动水启闭,并可局部开启。分别采用1台QHLY-2×1 000 kN型液压启闭机双吊点启闭。液压启闭机油缸支座采用端部支承布置,最大行程为7.3 m,启门速度0.6 m/min。液压泵站的布置为单机单站,其操作电机、泵站、电气控制设备均安装在每个闸孔闸墩尾部271.5高程启闭机室内。闸门操作油缸悬挂在闸墩侧墙上,连接处采用球面轴承以补充安装误差。在油缸的回转工作平面内,油缸回转范围满足闸门开启全过程的要求。考虑到安全泄洪,液压启闭机设有2套油泵电动机组,两者互为备用,并能自动切换,以确保液压机正常工作。

闸门操作能实现现地和远方控制,不论在何种控制方式下,均可通过控制屏上的“紧急停机”按钮和远方紧急停机命令(无源输入接点)使闸门停止运动,以实现特殊情况下的紧急停机。为保证闸门运行开度的可靠,系统还设有下滑自动回复功能。该启闭机在关闭闸门时,闸门依靠自重下降。由于闸门有动水局部开启的要求,启闭机应能以任意开度稳定运行。启闭机应具有同步调节功能,闸门启闭过程中,两油缸的同步精度控制在10 mm以内。

3 电站的金属结构设计

电站位于右岸,采用双机单管引水方式;由进水口前沿向下游分别布置有1道拦污栅、1道检修闸门和1道事故闸门及相应启闭设备。发电厂房为地面厂房,在每台发电机组的尾水出口设有检修闸门,电站尾水2个孔口共设1扇检修闸门。

3.1 进水口拦污栅及其启闭设备

拦污栅孔口尺寸为5.5 m×6.5 m (宽×高),支承跨度5.90 m,设计水头差4.0 m,栅条间距105 mm。拦污栅采用平面直立活动式布置,根据运输尺寸要求,栅体沿高度方向分为2节,每节高度3.3 m,在现场安装时采用销轴连接成整体。每节拦污栅的支承框架采用双主梁同层等荷布置,每节栅叶底部设有托钩,便于提栅清污时带走污物,拦污栅主材采用Q235钢,支承采用铸铁滑块。

由于水库正常蓄水位267 m,设置拦污栅的检修平台高程需高于正常蓄水位,为271.50 m。拦污栅清污采用静水提栅至检修平台人工清污方式,采用1台QPT-320 kN型台车式启闭机通过自动抓梁操作。启闭机布置在高程282.50 m的平台上。

3.2 进水口检修闸门及其启闭设备

在拦污栅后设有1孔1扇检修闸门,用于下游快速闸门维护检修时挡水。闸门孔口尺寸为3.5 m×3.5 m (宽×高),底槛高程为218.00 m,闸门以水库正常蓄水位267.00 m设计,相应设计水头49.0 m;总水压力6 219 kN。闸门为潜孔式平面滑动钢闸门,门叶顶部设有充水阀装置,以便实现静水启门。闸门为双主梁同层布置型式,支承跨度4.0 m,主支承采用铸铁滑块,结构承重材料采用Q235钢。闸门侧、顶止水采用常规“P”形水封,底止水采用刀型水封,布置在下游侧。

闸门的操作方式为静水启闭,充水阀充水平压后启门,提门时闸门前后水位差不超过3.5 m,与进水口拦污栅共用1台QPT-320 kN型台车式启闭机操作。启闭机扬程27 m,起升速度1.5 m/min,工作级别为Q2-轻,采用现地手动控制,布置在高程282.50 m的平台上。闸门的检修和维护在271.5m高程检修平台处进行。

3.3 进水口快速闸门及其启闭设备

为保护压力钢管和机组设备,在检修闸门后设有快速闸门,孔口尺寸为3.5 m×3.5 m (宽×高),底槛高程218.00 m,闸门以水库设计洪水位268 m设计,相应设计水头50 m,总水压力为6351.00 kN。闸门为潜孔式平面滑动钢闸门,门叶顶部设有充水阀装置,以便实现静水启门。闸门采用4主梁同层布置型式,为达到利用水柱闭门,闸门面板与底止水布置在上游侧,底止水采用刀型水封;顶、侧止水布置在下游侧,采用常规“P”形水封;支承跨度4.0 m,主支承采用华龙MGA型滑道,侧向支承采用悬臂式侧轮,反向支承采用铰式反向弹性滑块,承重材料采用Q345钢。

闸门的操作方式为动闭静启,闭门时利用全水柱下门,启门时利用充水阀充水平压,提门时闸门前后水位差不超过5.0 m。闸门的启闭设备选用QPKY-1 250/500 kN-4.5 m型液压启闭机通过拉杆操作,启闭机最大启门力为500 kN,持住力为1 250 kN,扬程为4.5m,启门速度0.8 m/min,快速闭门时间2 min。

启闭机的油缸安装在闸门井的上方,油缸机架底面安装高程为271.5 m。液压泵站的布置为单机单站,其操作电机、泵站、电气控制设备均安装在271.5 m高程启闭机室内。油缸上端部与支承法兰连接,法兰底面为一球面并与机架上部的球面相接触,液压缸应能在最大行程范围内向任何方向摆动1°,以补偿本机及门槽的安装误差。接触面应设有润滑装置。考虑到安全使用,液压启闭机设有2套油泵电动机组,两者互为备用,并能自动切换,以确保液压机正常工作。

闸门操作能实现现地和远方控制,当水轮发电机组或引水管发生事故时,应能够由电站计算机监控系统操作启闭机在2min内关闭完快速闸门。现地控制应满足闸门快速或慢速关闭的要求,以便于安装检修。为保证闸门运行开度的可靠,系统还设有下滑自动回复功能。闸门平时悬挂在孔口上方0.5 m处。在靠近门槽下游侧孔口顶部设有2个Φ500 mm的通气孔进行补气,出口布置在268.15 m高程以上。

3.4 尾水检修闸门及其启闭设备

电站尾水2个孔口共设1扇检修闸门。闸门孔口尺寸为4.28 m×1.8 m (宽×高),底槛高程为185.45 m,闸门以189.215 m (机组运行后1台机组检修,1台机组正常发电时的尾水位)设计,相应设计水头3.765 m,设计总水压力为237kN。闸门为潜孔式平面滑动钢闸门,门叶顶部设有充水阀装置,面板及止水装置设在背水面。闸门为双主梁同层布置型式。为控制闸门反向、侧向移动,采用铰式反向弹性滑块及侧向导杆来限位。闸门主梁采用工字钢,主支承采用铸铁滑块,结构承重材料采用Q235钢,闸门侧、顶止水采用常规“P”形水封,底止水采用刀型水封,布置在背水压侧。

闸门的操作方式为静水启闭,启门时利用门上充水阀充水平压,提门时闸门前后水位差不超过1 m,采用1台MD-2×50 kN型移动式电动葫芦操作。电动葫芦启闭力为2×50 kN,扬程12 m,吊距为2.34 m,起升速度约8/0.85 m/min。启闭机运行机构的运行速度约11 m/min,运行距离15.2 m,工作级别为Q2。起升闸门时,操作人员在确认闸门前后水压差小于1m时,并根据高度指示器指示的高度与荷载限制器指示的荷载做出正确判断后再提升闸门至设在196.45 m高程的检修平台锁定;当起升机构带门叶在门槽中升降运行时,运行机构不可工作。电动葫芦安装高程设在201.00 m处。

4 导流洞的金属结构设计

本工程坝址地处“V”形河谷,河床狭窄,且大坝为混凝土面板推石坝,不宜采用分期导流,因此采用围堰一次拦断河床、隧洞泄洪的导流方式。导流洞布置在坝址左岸,在进口处设置有1扇封堵闸门,孔口尺寸为6 m×7 m (宽×高),底槛高程192.50 m,挡水水头65.57 m,控制下闸水头为1.875 m,控制启门水头为5 m,设计总水压力28 182 kN。闸门为潜孔式平面滑动钢闸门,分2节制造、运输,在现场拼装成整体,节间连接采用连接板焊接。上、下节门叶均采用3主梁同层布置型式,面板布置于下游面,顶、侧及底止水亦布置于下游面。主支承采用赛龙NGA型滑块,闸门可依靠自重闭门。闸门主要承重结构材料采用Q345钢。

由于导流洞过水时间长及汛期过水时有大量石块等粒度较大的推移质经过门槽,会对门槽产生磨蚀破坏进而产生空蚀破坏,因此门槽体型选用流态较好的Ⅱ型门槽(宽1.36 m,深0.75 m,宽深比为1.81),并且对门槽段底板采用钢板衬砌,对底板钢衬及其上下游衔接段浇筑C30铁砂混凝土,以提高底板的抗冲蚀能力及耐磨性。底板二期混凝土浇筑完毕后,应进行钢衬接触灌浆处理,并根据脱空情况衬设灌浆孔。灌浆孔与排气孔应结合布置,灌浆合理后钻孔进行补焊处理并消除焊疤。

闸门操作方式为动水闭门,一般不启门,采用1台QPQ-2×400 kN固定卷扬式启闭机操作,启闭机扬程为15 m。启闭机布置在高程213.500 m工作平台上,闸门安装、检修平台设在高程203.00 m处。

5 结语

小溶江水利枢纽金属结构设计工作已于2014年11月全部完成,目前闸门(门槽埋件)及拦污栅已制作完毕,卷扬机及液压启闭机已交货,安装工作正在全面展开,计划于2015年8月下闸蓄水,闸门、启闭机的运行情况待工程正常蓄水发电后进行检验。

摘要：文章介绍了小溶江水利枢纽金属结构的布置与设计基本情况,闸门及其启闭设备的总体设计思路以及运行要求。