安全电流范文

安全电流范文（精选12篇）

安全电流 第1篇

医疗设备电气安全检测在我国尚处于起步阶段,虽然目前我国对医用设备电气安全制定了比较规范的要求标准(如GB9706.1-2007),但是在实际临床应用及日常使用和维护检测中还没有提高到足够的认识高度。如目前地方的计量部门对医院在用设备的例行年检中通常不对电气安全项进行检测;大部分医院在新设备到货安装验收和维修后检测项目参数中也没有电气安全项目的检测部分,可以说电气安全检测在各医院中还处于空白状态。

然而,电气事故的发生伴随着危害和损失,严重的电气事故不仅带来重大的经济损失,甚至还可能造成人员的伤亡。电气事故在工伤事故中占有不小的比例,据有关部门统计,我国触电死亡人数占全部事故死亡人数的5%左右。而医院作为一个救死扶伤的机构,用电设备的电气安全更为重要。

1 医用电气漏电流的分类

我国国家技术监督局目前采用GB9706.15-1999 dit IEC60601-1-1:1995标准,在此标准中明确说明了漏电流的分类:接地漏电流(earth leakage current);外壳漏电流(enclosure leakage current);患者漏电流(patient leakage current);患者辅助漏电流(patient auxiliary current)。

2 漏电流的检测原理及方法

按照我国目前所执行的标准,检测设备前要根据被检测设备本身对电击的防护情况设置“I类设备、II类设备、IP类设备”和“B、BF、CF等”类型。针对不同类型的被检设备,标准给出不同的允许范围值。

下面以美国福禄克(FLUKE)公司的601-pro为例,介绍几种漏电流的检测。

2.1 接地漏电流

接地漏电流是指由网电源部分穿过或跨过绝缘流入保护接地导线的电流,如图1中红线所示。在对地漏电流测量中实际测量的是由电源进入保护接地的电流。保护接地是把仪器的外壳进行接地以防止电击的一种保护方法。如果接地漏电流过大,表明设备内部绝缘部分未达到标准,存在安全隐患。

用FLUKE PRO601电气安全分析仪检测时,进入“EARTH LEAKAGE-μA”菜单,可见针对电源正反向、断地、断零及“IP-地”的各种情形选择。

2.2 外壳漏电流

外壳漏电流是指在正常使用设备时,从操作者或患者可能触及的外壳或外壳部件(应用部分除外),经非保护接地的外部导电连接流入大地或外壳其他部分的电流。

如图2所示,在外壳漏电流中测量的是设备外壳经由人体导出的电流。如外壳漏电流过大,当操作者或患者触碰到设备外壳时,就会有过多的电流通过人体,引起电击事件。

用FLUKE PRO601电气安全分析仪检测时,进入“ENCLOSURE LEAKAGE-μA”菜单,可见针对电源正反向、断地、断零及“IP-地”的各种情形选择。

2.3 患者漏电流

患者漏电流是指从应用部分经患者流入地的电流,或者是由于患者身上意外出现一个来自外部电源的非预期电压而从患者经F型应用部分流入地的电流。应用部分指的是医疗设备用于诊疗时与患者接触的部件,如监护仪的导联线和电极片。

以下三种情形实际上检测的也是设备应用部件与电源地或者保护地之间可形成的最大电流。由于患者经应用部分与设备直接相连,如产生超标漏电流,极易对患者造成伤害。

患者漏电流分以下三种:

(1)应用部分经患者流入地的电流(如图3)。

(2)外部电源的电压从F型应用部分经患者流入地的漏电流(如图4)。

(3)外部电源的电压从患者经F型应用部分流入地的漏电流(如图5)。

用FLUKE PRO601电气安全分析仪检测时,应将应用部分连接至分析仪,进入“PATIENT LEAKAGE-μA”菜单,可见针对电源正反向、断地、断零及“IP-地”的各种情形选择。

2.4 患者辅助漏电流

指正常使用时,流入处于应用部分之间的患者的电流,此电流预期不产生生理效应。用FLUKE PRO601电气安全分析仪检测时,进入“PATIENT AUXILIARY CURRENT-μA”菜单,可见针对电源正反向、断地、断零及各应用部件对全部应用部件之间的各种情形下的选择。

3 漏电流检测在实际应用中的意义

所有的电子设备都有一定的漏电流。漏电流主要是由电容漏电流和电阻漏电流两部分组成。电容漏电流又称为位移漏电流,它是由两根电线之间或电线与金属外壳之间的分布电容所致。电阻漏电流又称传导漏电流,产生电阻漏电流的原因很多,比如绝缘材料失效、导线破损或者电容短路等。由于仪器故障造成的漏电流一般都属于电阻产生的传导漏电流。

人体受电击主要是由于超标漏电流通过的作用。在漏电流中最值得注意的是仪器外壳漏电流和患者漏电流,这些漏电都可产生电击事故。

漏电流除了会对人体产生电击外,对设备的正常性能也会有影响。

我院一台2001年安装的新拓NT9216SH脑电图机(I类B型)发生故障。最初操作人员反映在正常使用过程中经常出现非脑电特性的异常波形,经工程师检查,发现放大器地线连接处有打火痕迹,由此迹象分析,打火除了地线接触不好外,放大器接地漏电流应该较大,用手轻触有强烈的电击刺痛感。使用电气安全分析仪检测发现对地漏电流达到17m A,远远超于正常状态的最大值5m A范围。分析故障原因应该是因漏电流太大,对脑电信号造成干扰所致。打开放大器,对放大器电路进行分析测量,发现一电阻比实际标称阻值小,更换电阻后,故障解除。再次进行接地漏电流检测,漏电流变为1m A,在正常范围内。

4 结束语

对设备定期进行漏电流测量,不仅可对潜在的可能对人身造成伤害的事故做到提前发现并解决,对设备本身来讲也是一种保养和维护,延长设备使用时间。

摘要：本文介绍了国标中医疗设备漏电流分类和允值规定,描述了FLUKEPRO601电气安全分析仪漏电流检测步骤,阐述了医疗设备在日常使用和维护中的用电安全和电气安全项目检测的要点及方法。

关键词：医疗设备,电气安全,检测方法,漏电流

参考文献

[1]李斯.医疗器械质量监督检验控制技术标准与管理评价方法实用手册[M].北京:万方数据电子出版社,2002.

[2]姜远海,彭明辰.临床医学工程技术[M].第二版.北京:科学出版社,2009.

[3]GB9706.15-1999.医用电气设备第1部分:安全通用要求1.并列标准:医用电气系统安全要求[S].

安全电流 第2篇

① 一定要检查指针是否对准零刻度线，如果指针在零刻度线偏右处，使用后测量出的数据会比真实值偏大。因此，若发现指针设有指零刻度，一定要进行调整后再使用。

② 估测待测电路的电流强度。若小于0.6安培，选00.6安培量程。若在0.6安培3安培之间，选03安培量程。在不能预先估计被电流大小的情况下，可先拿电路的一个线头迅速试触电流表较大量程的一个接线柱，如指针偏转很小，则可换较小的量程;如指针偏转较大且在量程之内，则可接较大的量程;如指针迅速偏转且超过量程，则所用的电流表不能测量。

(2)联入电路时

① 必须把安培表串联在待测电路中。

② 必须使电流从“+”接线柱流入安培表，从“-”接线柱流出安培表。

③ 严禁将安培表直接连到电源的两极上。

(3)联入电路后：电路接完后，在正式接通电源前必须先试触，同时观看安培表的指针偏转情况：

① 指针不偏转：可能电路有断开的地方。

② 指针偏转过激，超过满刻度又被弹回，说明量程选小了。

③ 指针偏转很小，说明量程选大了。

④ 指针反向偏转，接线柱接反了。

(4)读数

安全电流 第3篇

摘要：阐述了零序电流生产的原理，分析了电缆头与零序电流互感器的相对位置关系，确定煤矿零流互感器的正确安装方法。

关键词：零序电流互感器高压电缆头安装方法

0引言

煤矿供电采用中性点不接地或经消弧线圈接地的接地系统，称为小电流接地系统。这种系统中性点对地绝缘，发生单相接地后形不成单相短路回路，而且三相设备正常工作，系统可以继续运行。但当发生单相接地后非故障相的相电压会升高到线电压，长期运行将造成非故障相绝缘极穿，进而发展成为相间短路事故。为了避免再有一相发生接地，从而形成两相接地短路，系统中应装设专门的单相接地保护，发出报警信号。零序电流互感器就是监测接地故障的装置之一。小电流接地系统中零序电流互感器的安装与直接接地系统中漏电保护器的安装是有区别的。在直接接地系统中，为防止人身触电事故，通常要装设漏电保护器，漏电保护器的监测元件也有零序线圈及其铁芯。漏电保护器的安装只要负荷回路电缆(电线)穿过零序线圈，即可起到漏电保护的作用。由于使用者受到漏电保护器安装方法的影响，造成在小电流接地系统中，零序电流互感器与高压电缆头的相对位置关系不正确，故障时，零序电流互感器无法正确反映零序电流，从而造成故障时零序报警保护装置的误报或不报。因此分析小电流接地系统中零序电流的产生原理，确定零序电流互感器与高压电缆头的相对位置关系，才能正确安装零序电流互感器。

1零序电流产生的原因

小电流接地系统正常运行时，中性点、三相对地都呈绝缘状态，相与地之存在三相对地分布电容C_A、C_B、C_C。三相相电压U_A、U_B、U_C是对称的，系统中各电缆三相对地电容电流平衡，因此，三相电容电流相量和为零，没有电流在地中流动。

小电流接地系统发生一相金属性或经过度阻抗接地时，就会出现漏电故障。图1是系统发生C相接地后的电路图。

接地后，C相与地同电位，没有了对地电容电流。I₁～I₆在供电系统中各条线路上的分布如图1所示。根据节点电流定律：

I_C+(I₁+I₂+∧+I₆=0

亦即I_C=-(I₁+I₂+∧+I₆)

故障线路的故障相的电容电流I_C，是系统所有电容电流的矢量和。实际I_C方向与图1中接地点I_C方所示向相反。

由图1知，系统中所有线路其余两相电容电流都涌向故障线路的故障点。接地故障使系统各电缆产生不平衡的电容电流，也就是零序电流。零序电流互感器就是用于监测接地时电容电流的变化，从而获得报警或跳闸信号的。

2零序电流互感器安装方法

零序电流互感器与高压电缆头的相对位置关系绝定了零序电流互感器是否能够监测到故障时系统产生的不平衡的电容电流。也就是零序电流互感器安装是否正确。因此首先要分析零序电流互感器与高压电缆头的相对位置关系。

2.1电缆头与接地线(或金属外皮)同时穿过零序电流互感器，如图2所示。

根据节点电流定律知：零序电流：I₀=I_C-(I₁+I₂+I₃+∧+I₆)=0

故障线路故障相的电容电流与同一电缆另外两完好相以及地线(或金属外皮)所流过的电容电流之和大小相等，方向相反，相互抵消。电容电流矢量和为零。因此没有零序电流生产，零序电流互感器的铁心中不会感应出电动势，与之相连的电流继电器不动作。因此图2所示安装方法不正确。

2.2电缆动动力芯线穿过零序电流互感器，但电缆头及接地线不穿过，如图3所示。

I₀=I_C-(I₁+I₂)=I₃+∧+I₆)

零序电流正是地线(或金属外皮)上所流过的电容电流，零序电流可以使互感器的铁心中感应出电动势，与之相连的电流继电器动作。因此图3所示安装方法正确。

2.3电缆头与接地线同时穿过零序电流互感器，金属外皮(或地线)又返向穿过零序电流互感器接地，如图4所示。

I₀=I_C+I₃+∧+I₆-(I₁+I₂+I₃+∧+I₆)=I_C-(I₁+I₂)=I₃+∧+I₆

地线(或金属外皮)上所流过的电容电流两次不同方向穿过零序电流互感器，自行抵消，零序电流与2.2同，可以使互感器的铁心中感应出电动势，与之相连的电流继电器动作。因此图4所示安装方法正确。

3零序电流互感器现场安装

零序电流互感器的安装根据不同的设备可以因地制宜，但必须符合上述正确的位置关系。但由于厂家或施工人员的对零序互感器的监测原理不清楚，导致零序电流互感器现场安装不正确。下面是几种常见的错误安装及改进方法。

3.1煤矿井下高压配电使用高压防爆配电开关，零序电流互感器在开关中的位置和电缆头与零序电流互感器的相对位置如图5所示。

生产厂家装零序电流互感器固定在开关内壁进线口前侧，电缆头无法穿过互感器，地线的接地螺丝在开关接线腔内，因此只能形成图5所示的接线方式，这种位置关系如2.1所述。零序互感器监测不到真正的零序电流，导致报警或选线错误。

该装置的改进方法：将零序互感器从固定支架处前置，在其后侧留出空间，在固定支架上钻孔，让地线绕过零序电流互感器。形成2.2所述的位置关系，改进后的安装方法如图6所示。

3.2煤矿用高压开关柜的高压电缆经电缆沟从开关柜底板的下侧进入，厂家或施工单位将零序电流互器安装在开关柜底板的支架上或放置于开关柜底板上，施工人员为了方便，最后形成图7所示的安装方法。

图7所示零序电流互感器安装方法，同样监测不到真正的零序电流。

该装置的改进方法：加长地线，使其穿过零序电流互感器的铁心后接地。改进后的安装方法如图8所示。

4结语

医疗设备电气安全的漏电流检测 第4篇

目前, 我国医疗设备的电气安全检测还处于起步发展阶段, 尽管我国已经制定了一系列的电气安全要求标准, 但是很多医院在日常维护、使用和临床应用中还没有足够认识到医疗设备电气安全的重要性, 绝大多数的医院在验收医疗设备时都没有涉及到电气安全项目的检测, 在日常医疗设备例行年检中也不检测电气安全项目。在很多医院, 电气安全检测还完全处于空白状态。但是值得注意的是, 电气事故一旦发生, 那么往往会造成极为严重的危害, 带来巨大的经济损失和人员伤亡。每年我国都有数以万计的人由于触电死亡。医院作为救死扶伤的机构, 医疗设备电气安全的重要性更加突出。本文就医疗设备电气安全的漏电流检测进行探讨。

二、漏电流检测在实际应用中的意义

全部的电子设备都会存在漏电流的问题。漏电流主要是由两部分组成, 分别是电阻漏电流和电容漏电流。电阻漏电流也被叫做传导漏电流, 主要是由于仪器故障、电容短路、导线破损、绝缘材料失效等原因而造成的。而电容漏电流也被叫做位移漏电流, 它是由金属外壳与电线之间, 或者两根电线之间的分布电容而造成的。大多是由于超标漏电流而导致人体受电击, 尤其是仪器内部漏电流和外壳漏电流都很容易导致电击事故。当电流平均值>6A时, 则会造成严重的机体损伤和烧伤现象;当电流平均值为6A时, 则会出现暂时呼吸麻痹的现象;当电流平均值为1~6A时, 则会出现持续心肌收缩的现象;当电流平均值为100 m A~1A时, 则会出现心室纤维性颤动的现象;当电流平均值为20~100 m A时, 则很容易造成机体损伤, 伴有疼痛;当电流平均值为10~20 m A时, 则会出现最大脱开电流的现象;当电流平均值为5 m A, 则为安全阈值;当电流平均值为2~3 m A, 则会出现电击感;当电流平均值为0.5~1m A, 则没有什么感觉。

漏电流除了会电击人体外, 还会影响到医疗设备的正常性能。例如某医院购买的新拓NT9216SH脑电图机出现故障。设备操作人员向工程师反映, 脑电图机在使用过程中经常会出现一些非脑电特性的异常波形, 经过检查发现, 在脑电图机的放大器地线连接处出现了打火痕迹, 据此初步判断, 脑电图机存在着放大器接地漏电流, 以及地线接触不良的问题, 用手轻触, 还有刺激较为强烈的电击刺痛感。利用仪器 (电气安全分析仪) 检测, 发现地漏电流以及远远超过了最大值5m A, 达到17m A。那么基本可以确定, 脑电图机故障的原因就在于漏电流太大, 严重干扰到了脑电信号。解决措施:分析测量放大器电路, 打开放大器之后发现, 其中有一个电阻比实际标称阻值小, 将其更换之后, 即可解除故障。然后再用电气安全分析仪检测接地漏电流, 漏电流就从原来的17m A变为现在的1m A, 处于正常的范围内。

三、医疗设备漏电流的检测原理及方法

按照我国国家技术监督局所采用的标准, 漏电流主要包括患者辅助漏电流、患者漏电流、外壳漏电流、接地漏电流四种。通常都是采用漏电流检测仪来进行检测, 漏电流测试仪是一种以微处理技术为基础的自动测量电解电容漏电流参数的测试仪器。测试电压连续可调, 电压三位数字显示, 电流三位半数字显示, 充电-测试自动转换, 最大测试电压200V, 最大测试电流20m A, 最大充电电流200m A, 最大充电时间为99.9秒, 内建常见人体模拟阻抗, 可根据不同标准选配不同模拟阻抗标准卡, 满足国内/出口产品的测试要求;安规功能测试项均具有上下限设置功能, 报警自动提示。仪器具备软件校准功能, 使参数校准简单化, 避免打开机壳维护的危险操作。仪器具有电流超限指示, 测试速度快, 操作方便, 安全可靠等特点。适用于各类电解电容器生产线质量保证、进货检验等要求。例如采用601-pro漏电流检测仪 (美国福禄克公司生产) 检测患者辅助漏电流, 进入“PATIENT AUXILIARY CURRENT-μA”菜单, 可见针对电源正反向、断地、断零及各应用部件对全部应用部件之间的各种情形下的选择。

参考文献

[1] .陈永强, 刘宗航, 张春英.对医用电气设备漏电流测量的几点认识[J].广东科技, 2009

[2] .许迎新.医疗设备电气安全特性的测试与评价[J].中国医疗设备, 2010

[3] .崔志刚, 刘坚, 高虹.医疗设备电气安全的检测与探讨[J].医疗卫生装备, 2010

[4] .李雨明.医用漏电流测试区别[J].中国医疗器械信息, 2010

安全电流 第5篇

交变电流教案

在教师指导下的启发式教学.●教学用具

电源、电容器、灯泡“6 V 0.3 A”、幻灯片、手摇发电机.●课时安排 1课时

●教学过程

一、引入新课 ［师］上节课讲了矩形线圈在匀强磁场中绕垂直于磁场方向的轴匀速转动时，在线圈中产生了正弦交流电.如何描述交流电的变化规律呢？

［生1］可以用公式法描述.从中性面开始计时，得出 瞬时电动势：e=Emsinω t 瞬时电流：i=Imsinω t.瞬时电压：u=Umsinω t.其中Em=NBSω

［生2］可以用图象法描述.如图所示：

［师］交流电的大小和方向都随时间做周期性变化，只用电压、电流描述不全面.这节课我们学习表征正弦交流电的物理量.二、新课教学

1.交变电流的最大值（Em,Im,Um）［师］交变电流的最大值是交变电流在一个周期内所能达到的最大数值，可以用来表示交变电流的电流或电压变化幅度.［演示］电容器的耐压值.将电容器（8 V，500 μF）接在学生电源上充电，接8 V电压时电容器正常工作，接16 V电压时，几分钟后闻到烧臭味，后听到爆炸声.［师］从这个实验中可以发现：电容器的耐压值是指能够加在它两端的最大电压，若电源电压的最大值超过耐压值,电容器可能被击穿.但是交流电的最大值不适于表示交流电产生的效果，在实际中通常用有效值表示交流电流的大小.2.有效值（E、I、U）

［演示］如下图所示，将两只“6 V、0.3 A”的小电珠A、B，一个接在6 V的直流电源上，一个接在有效值为6 V的交流电源上，观察灯的亮度.

交变电流教案

［生］两灯的亮度相同.［师］让交流电和直流电通过同样的电阻，如果它们在相同时间内产生热量相等，把直流电的值叫做交流电的有效值.通常用大写字母U、I、E表示有效值.3.正弦交流电的有效值与最大值的关系

［师］计算表明，正弦交流电的最大值与有效值有以下关系：

I=Im2=0.707Im

U=

Um2=0.707Um

［强调］

（1）各种使用交变电流的电器设备上所示值为有效值.（2）交流电表（电压表或电流表）所测值为有效值.（3）计算交变电流的功、功率、热量等用有效值.4.周期和频率

［师］请同学们阅读教材，回答下列问题：（1）什么叫交流电的周期？（2）什么叫交流电的频率？（3）它们之间的关系是什么？

（4）我国使用的交变电流的周期和频率各是多大？

［生1］交变电流完成一次周期性的变化所用的时间，叫做交变电流的周期，用T表示.［生2］交变电流在1 s内完成周期性变化的次数，叫做交变电流的频率，用f表示.［生3］T=1 f［生4］我国使用的交流电频率f=50 Hz,周期T=0.02 s.［师］有个别欧美国家使用交流电的频率为60 Hz.5.例题分析 ［投影］

［例1］表示交变电流随时间变化图象如图所示，则交变电流有效值为

A.52A C.3.52 A

B.5 A D.3.5 A

交变电流教案

解析：设交变电流的有效值为I，据有效值的定义，得 I2RT=（42）2RTT+（32）2R 22解得I=5 A 综上所述应选择B.［投影］

［例2］ 交流发电机矩形线圈边长ab=cd=0.4 m，bc=ad=0.2 m，共50匝，线圈电阻r=1 Ω，线圈在B=0.2 T的匀强磁场中，绕垂直磁场方向的轴OO′以接电阻9 Ω，如图所示.求：

100r/s转速匀速转动，外

（1）电压表读数；（2）电阻R上电功率.解析：（1）线圈在磁场中产生： Em=NBSω=50×0.2×0.4×0.2×I=

100×2π V=160 V Em2(Rr)160210 A=82 A U=IR=722 V101.5 V（2）P=UI=722×82 W=1152 W

三、小结

本节课主要学习了以下几个问题：

1.表征交变电流的几个物理量：最大值、有效值、周期、频率.2.正弦式交流电最大值与有效值的关系： I=Im2,U=Um2.3.交流电的周期与频率的关系：T=

四、作业（略）

五、板书设计

1.f

交变电流教案

六、本节优化训练设计

1.把220 V的正弦式电流接在440 Ω电阻两端，则该电阻的电流峰值 A.0.5 A C.22 A

B.0.52 A D.A 2.电路如图所示，交变电流电源的电压是6 V，它跟电阻R1、R2及电容C、电压表一起连成如图电路.忽略电源内阻，为保证电容器不击穿，电容器耐压值U2和电压表示数U1分别为

A.U1=62 V C.U1=6 V

B.U2=6 V

D.U2≥62V 3.两个相同电阻分别通以下图两种电流，则在一个周期内产生的热量QA∶QB=_______.4.关于正弦式电流的有效值，下列说法中正确的是 A.有效值就是交流电在一周期内的平均值

B.交流电的有效值是根据电流的热效应来定义的

C.在交流电路中，交流电流表和交流电压表的示数表示的都是有效值 D.对于正弦式电流，最大值的平方等于有效值平方的2倍 参考答案：

1.B 2.CD 3.1∶2 4.BCD

●备课资料

1.如何计算几种典型交变电流的有效值？ 答：交流电的有效值是根据电流的热效应规定的.让交变电流和直流电通过同样的电阻，交变电流教案

如果它们在同一时间内产生的热量相等，就把这一直流电的数值叫做这一交流电的有效值.解析：通常求交变电流的有效值的类型有如下几种：（1）正弦式交流电的有效值

此类交流电满足公式e=Emsinω t,i=Imsinω t

它的电压有效值为E=

Em2，电流有效值I=

Im2

对于其他类型的交流电要求其有效值，应紧紧把握有效值的概念.下面介绍几种典型交流电有效值的求法.（2）正弦半波交流电的有效值

若将右图所示的交流电加在电阻R上，那么经一周期产生的热量应等于它为全波交流电时的1/2，即U半2

U1UT11T/R=（全），而U全=m，因而得U半=Um，同理得I半=Im.R22222（3）正弦单向脉动电流有效值

因为电流热效应与电流方向无关，所以左下图所示正弦单向脉动电流与正弦交流电通入电阻时所产生的热效应完全相同，即U=（4）矩形脉动电流的有效值

Um2，I=

Im2.如右上图所示电流实质是一种脉冲直流电，当它通入电阻后一个周期内产生的热量相当

U矩tt于直流电产生热量的，这里t是一个周期内脉动时间.由I矩2RT=（）Im2RT或（）

RTT2utt11ttT=（m）T,得I矩=Im，U矩=Um.当=1/2时，I矩=Im，U矩=Um.TT22RTT（5）非对称性交流电有效值

交变电流教案

假设让一直流电压U和如图所示的交流电压分别加在同一电阻上，交变电流在一个周UTUT期内产生的热量为Q1=12，直流电在相等时间内产生的热量

R2R222U2Q2=T，根据它们的热量相等有

RU1TU2T得 R2RU=2112222(U1U2)，同理有I=(I1I2).222.一电压U0=10 V的直流电通过电阻R在时间t内产生的热量与一交变电流通过R/2时在同一时间内产生的热量相同，则该交流电的有效值为多少？

解：根据t时间内直流电压U0在电阻R上产生的热量与同一时间内交流电压的有效值U在电阻R/2上产生的热量相同，则

UoUU2tt,所以U052V R(R/2)23.在图示电路中，已知交流电源电压u=200sin10πt V，电阻R=10 Ω，则电流表和电压表读数分别为 2

A.14.1 A,200 V

B.14.1 A,141 V C.2 A,200 V

D.2 A,141 V 分析：在交流电路中电流表和电压表测量的是交流电的有效值，所以电压表示数为 u=2002 V=141 V，电流值i=

高锟:“用光代替电流” 第6篇

1964年，光纤通信新设想

1964年8月，31岁的高锟在英国科学进展协会发表演讲，提出一个让所有听众兴奋的想法：在未来的电话网中，我们完全可以用光代替电流，用玻璃纤维代替导线，实现新一代通信技术——光纤通信。

在那时，光纤通信的理想，无异于痴人说梦、异想天开。为什么?玻璃纤维的透明度太低，怎么可能传送光信号?假设作这样一个实验：有一根1千米长的光纤，从它的一端输入光信号，在另外一端测量输出的光信号。在1960年代中期，这样的实验会有什么结果呢?这个输出信号简直是“微乎其微”的“天文小数”输入信号与输出信号之比，等于10的100次方!用科学家的术语表示就是：玻璃纤维的损耗为1000分贝／千米。

“用玻璃纤维代替导线”的设想诞生以后，高锟就面临一个巨大的课题：如何降低玻璃纤维对光信号的损耗?他一直在思考这样的问题：玻璃纤维的损耗究竟是由什么因素造成的?怎样能消除这些引起损耗的因素?

经过大量的实验，高锟发现，玻璃纤维的损耗太大，主要是因为石英玻璃含有铁、铜、镍、镉、钴等杂质离子对光的吸收。此外，石英玻璃结构上存在缺陷，也会吸收光或散射光。解决玻璃纤维损耗问题的头绪清晰了，高锟和他的同事在1965年的圣诞节前完成了他们的论文。

1966年，高锟等的论文《介质纤维表面光频波导》发表了。在论文中，高锟预言，用石英玻璃纤维进行长距离信息传输，将带来一场通信技术的革命。他满怀信心地指出，当玻璃纤维的损耗下降到20分贝／千米之日，就是光纤通信成功之时。

1970年代，光纤损耗逐年降

高锟深知，这个“降低玻璃纤维损耗”的任务非常严峻，要成功，必定要动用庞大的人力和物力。因此，论文发表以后，为了推动低损耗玻璃纤维研究和光通信的发展，高锟随即前往美国、日本、联邦德国进行学术交流。1966年，他到美国一家通信巨头的著名实验室推广自己的主张，但是没有获得共鸣。

可喜的是，高锟在通信界以外的玻璃生产商康宁玻璃公司找到了知音。康宁公司赞赏高锟的理论。后来，这家公司的罗伯特·莫勒研究小组，借助半导体工业的气相沉淀技术，提高了石英玻璃的纯度。1970年，莫勒小组研制的光纤，损耗下降到20分贝／千米(光波长为1.55微米)。在他们进行的实验中，信号通过25千米长的光纤传送到远处的接收设备。高锟在1966年提出的日标，被康宁公司实现了。为了这个目标，高锟和有志于光纤通信的人士，整整奋斗了4年。

1970年代的10年，是光纤损耗不断下降的1O年。1974年，光纤损耗下降到2分贝／千米(光波K为1.55微米)。1976年，光纤损耗下降到1分贝／千米(光波长为1.55微米)。到1970年代末，光纤损耗下降到0.2分贝／千米(光波长为1.55微米)。这个数据有什么意义呢?我们把理论极限值说出来，你就明白了：光波长为1.55微米时，光纤损耗的理论极限是0.11分贝／千米。

可以说，1970年代，是走向光纤通信的关键的10年。高锟为实现光纤通信的理想而不懈奋斗的精神令人赞佩；那些为研制低损耗光纤作出巨人贡献的人们，也将被历史所记忆，他们是美国科学家卡普朗、凯克、莫勒。

1980年代，光缆干线通千里

到1970年代，光纤损耗降下来了，半导体激光器的寿命提上来了，构成光纤通信系统的主要元器件比较成熟了。光纤通信已是“水到渠成”。1976年，在美国佐治亚州首府亚特兰大，光纤通信实验获得成功。

1977年，第一个实用光纤通信系统开始工作。人们利用光纤将把美国空军的风洞试验设备与1.6千米以外的计算机连接起来。

1979年，光纤通信进入商业应用。在欧洲，法国的光缆电视开始运营；联邦德国的光缆通信线路(长度为15.4千米)投入使用。

1983年，在美国，从纽约到华盛顿的600千米光缆通信线路开始运营。1984年，美国长达1250千米的光通信“东北走廊干线”开通。

1985年，日本建成从北海道至九州的光缆干线，全长2200千米。

就在1985年，人们开始将光缆铺设到海洋里。

1988年，海底光缆越大洋

在谈论海底光缆之前，先说说海底电话电缆。1956年，第一条穿越大西洋的海底电话电缆TAT－1正式启用，它把加拿大与英国联系起来。

TAT-1直径1.6厘米，每隔70.5千米设有一个增音器：可以允许36路电话同时通话。TAT-1在水下默默工作了22年，于1978年宣布报废。

1988年，全长6630千米，连接美国和英国、法国的大西洋海底光缆TAT-8建成并投入运营。

TAT-8直径2.1厘米，结构能适应海洋工作环境；每隔50千米设一增音器，总共有125个增音器，在25年的寿命期间损坏的增音器不得超过3个。能同时传送38000路电话，这一容量等于国际通信卫星-V的3倍多，是第一条穿越大西洋的海底电话电缆TA-1容量(36路电话)的1000倍：设计寿命为25年。

2009年，高锟终于获诺奖

“光纤”的发明者高锟，早就被人们誉为“光纤之父”。他先后获得巴伦坦奖章、利布曼奖、光电子学奖金等重大奖项。但是，几十年过去了，他未能获得诺贝尔奖。

这让人想到集成电路的发明者基尔比。他也早就被人们称作“集成电路之父”。基尔比曾先后获得巴伦坦奖章、美国科学奖章、美国技术奖章等许多重大奖项。直到2000年前，40年过去了，他未能获得诺贝尔奖。

但是，在今日世界又有谁能不承认，在最近的几十年里，集成电路和光纤使人类的生活发生了根本的改变?

诺贝尔奖终于垂青伟大的应用性发明，开始重视伟大的技术发明。9年前，它决定让基尔比与阿尔费罗夫和克勒莫分享2000年诺贝尔物理学奖；今年，它让高锟与威拉德·博伊和乔治·史密斯分享2009年诺贝尔物理学奖。

2009年1O月6日，瑞典皇家科学院宣布，将2009年诺贝尔物理学奖授予英国华裔科学家高锟以及美国科学家威拉德·博伊和乔治·史密斯。瑞典皇家科学院说，高锟在“有关光在纤维中传输实现光学通信方面”取得了突破性的成就。他获得了2009年诺贝尔物理学奖一半的奖金，即大约71.8万美元。威拉德·博伊和乔治·史密斯因发明半导体成像器件——电荷耦合器件(CCD)图像传感器，分享2009年诺贝尔物理学奖另外一半的奖金。

“光流动在细小如线的玻璃丝中，携带着各种信息数据传向四面八方，文本、音乐、图片和视频节目在瞬间传遍全球”。这散文般的语言实际是在歌颂高锟43年前的理想——“用光代替电流，用玻璃纤维代替导线”。(文章代码：2203)

安全电流 第7篇

随着城市化进程的发展, 轨道交通方便、快捷、环保、安全, 已经成为大家主要的公共交通工具。轨道交通系统中地铁、轻轨、铁路是以直流、走行轨回流的供电方式的电气化牵引动力进行驱动。

这种以走行轨为回流通路的直流牵引供电系统, 由于走行轨不可能完全绝缘于道床结构, 钢轨不可避免地向道床及其他结构泄漏电流, 这种电流就是杂散电流, 也称为地中迷流。杂散电流对土建结构钢筋、设备金属外壳及其他地下金属管线 (比如燃气管线) 产生电化学腐蚀, 即杂散电流腐蚀, 也叫做迷流腐蚀。杂散电流腐蚀不仅降低了金属结构物的强度, 缩短了使用寿命;而且导致区间隧道主体结构混凝土开裂, 降低了结构的强度和耐久性, 增加了结构的失效概率。加上轨道建筑复杂度高、轨道车辆行驶的速度越来越快, 这种破坏就必然威胁轨道交通的安全, 也引起了世界轨道交通界的强烈关注。

2 杂散电流形成及金属物腐蚀机理

由地铁杂散流所经过的路径可概括为两个串联的腐蚀电池, 即

电池I:钢轨 (阳极区) 道床、土壤、金属管线 (阴极区) 。

电池Ⅱ:金属管线 (阳极区) 土壤、道床、钢轨 (阴极区)

2.1 杂散电流形成机理

如图1所示, 理想情况下 (机车牵引动力流向) 直流电经变电所流入牵引电网流入电力机车过铁轨流回变电所。在现实生活中由于回流轨与轨枕、地之间存在一定的过渡电阻;在回流轨中电流由高电位流向低电位, 回流轨和地之间形成电位差这两样就导致只有大部分电流都流回变电所, 而有一部分流向大地形成杂散电流。

2.2 金属物腐蚀机理

走行轨和金属管线均为电子导体, 地面为离子导体, 电子在A和D点流出, 金属导体与地面组成e�i界面为阳极。电流在C点和F点流入, 则地面与金属导体组成的i�e界面为阴极。A、B、C和D、E、F分别构成了两个串联的电解电池。

电池Ⅰ:A铁轨 (阳极) B道床、土壤C金属管线 (阴极) 。

电池Ⅱ:D金属管线 (阳极) E土壤、道床F钢轨 (阴极) 。

当杂散电流由两个阳极区:走行轨 (A) 和金属管线 (D) 流出时, 都会发生失掉电子的氧化反应, 该部位的金属 (Fe) 就会遭到腐蚀。当金属铁 (Fe) 周围的介质是酸性电解质, 发生的氧化还原反应是析氢腐蚀;当金属铁 (Fe) 周围的介质是碱性电解质时, 发生的氧化还原反应为吸氧腐蚀。对金属腐蚀集中于局部位置, 对于有防腐层的, 往往集中于防腐层薄弱部位。

3 测量传感装置系统

3.1 杂散电流测量原理

在实际的测量中, 埋地金属物的极化电位 (埋地金属物与理想大地的电位差) 和埋地金属物与参比电极间的电位差有很大联系, 由此可见, 参比电极的可靠性是影响埋地金属极化电位测量的关键因素。铜/硫酸铜参比电极具有电压稳定、耐极化性能好、内阻小等特点, 使用它可以提供一个不随电流大小和测试条件变化的电势基准点。

我们采用近参比法测量杂散电流, 这样满足更精确埋地金属物极化电位的测量, 尽可能减少土壤介质电阻引起的电压降, 将参比电极尽量靠近被测量埋地金属表面 (如图2所示) 。我们用V1表示参比的本体电位, 被测金属物的极化电位为V2, 电势差:V12=V1-V2。所以被测金属物的极化单位V2=V1-V12。为了精确测量V1, 每天晚上待地铁停止运行3小时以上进行测试V12 (装置测量电压值) 。此时杂散电流干扰很低 (V2≈0) , V1≈V12;测量的V1值会随着杂散电流大小而进行相对变化。当腐蚀的程度变大时, V1值也将变大。

3.2 装置系统框图及描述 (如图3所示)

◆通信1:我们用来后台控制中心进行联系并实时的传送数据;

◆通信2:通信口, 我们可以用来把定期监测土壤的酸碱度传给装置, 然后由装置统一上传后台;

◆MCU单元:是把采集的数据进行集中处理、远传;

◆温湿度监测:用来测量环境的温度和湿度, 目的是分析温湿度对腐蚀的影响;

◆杂散电流采集:采集杂散电流;

◆人机界面:和装置进行操作显示对话。

3.3 装置功能系统描述

首先对两个外部环境参量进行描述。土壤酸碱度测量的目的是测量不同区域地段的土壤酸碱度与不同区域段的埋地金属物腐蚀程度做对比分析, 方便尽早的判断本区域地段是否进行维修;环境温湿度测量意义在于, 温度高、湿度大都会加速杂散电流对埋地金属物的腐蚀。

装置把监测到的环境的温湿度、杂散电流的信号、定期的土壤酸碱度监测信息, 统一打包给后台的数据监控中心的软件进行数据分析做出决策进行改善。数据中心的分析软件把不同时间段、不同监测点的杂散电流信号、土壤的酸碱度、环境温湿度信号进行历史曲线的描绘。当土壤的酸碱度高, 环境温湿度大时, 这些外在的因素必然加速杂散电流对埋地金属物的腐蚀, 这样就方便我们定位出某个区域段杂散电流危害更大, 做进一步的改善、维护、更新措施。

3.4 硬件描述

◆通信1:我们采用完全隔离型RS485物理通信链路。它的特点是:传输距离远、抗干扰性强、技术成熟、多机总线、普遍适用;

◆通信2:我们采用RS232/RS485两种可行模式。因为轨道巡检人员定期对检测点的土壤酸碱度进行测量后传送给装置。RS232适合点对点、近距离通信模式, RS485通用性强特点, 满足客户需求;

◆MCU单元:我们采用ST公司的CORTEX-M3芯片处理。这款处理器处理速度快 (等同于ARM7核) 、接口丰富、抗干扰性强、可以做到低功耗、集成12Bit的ADC模数转换处理模块;

◆环境温湿度:我们采用DALLS的DS18B20一线总线数字型温度传感器进行实时温度检测, 它的温度测量范围是:-40~150℃。湿度采用HS1101电容式湿度传感器, 线性度较高。平均灵敏度 (33%~75%RH) △C/%RH=0.34 p F/%RH;

◆人机界面:我们采用4个按键进行设置查询命令输入, 用12864的点阵型LCD进行参数显示;

◆杂散电流采集 (如图4所示) :由于信号要被MCU自带的ADC采集, 需要把型号不失真地进行放大和缩小以及把负信号偏移为正, 所以我们要把信号进行正向1.5V电压偏移, 这样才能使ADC采集到的信号不失真。

4 适用范围

基于杂散电流监测技术的轨道交通安全监测设备, 是一套在线监测设备, 不需要维修人员每天的巡检测量, 只需要控制中心分析数据。偶尔在定期维护时巡查一下。这套设备目前适用于城市地铁以及城际高铁等高速轨道交通行业。

5 结束语

随着社会发展, 城市化的快速建设, 快速的轨道交通是城市化建设的纽带, 那么轨道交通的安全也就越来越重要。杂散电流的监测和防治应更加受到重视, 目前杂散电流的监测和防治还没有找到更为有效、简单的方法, 需要更多的科学家、工程师、技术人员、高科技公司加入这个行业, 为轨道交通行业的安全研究提供有效的保障。

参考文献

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[2]邸荣光.地铁迷流监控系统研究.华东交通大学学报, 2005.4:33-35

[3]李威.地铁杂散电流的监测与防治.城市轨道交通研究, 2003.4:48-52

安全电流 第8篇

1 采用剩余电流动作保护器保安全

在低压配电系统中, 直接接触电击防护采用额定动作电流不超过30mA、无延时动作的剩余电流动作保护器, 作为直接接触电击保护的补充防护措施, 以便在直接接触电击的基本防护措施失效时, 作后备防护。这种补充防护在特殊情况下是有效的防护措施, 因此在GBl39552005《剩余电流保护装置安装和运行》中明确规定, 在直接接触电击防护中必须安装剩余电流保护装置。

剩余电流保护装置在低压系统中, 电气设备绝缘故障的接地短路, 造成间接电击的电流值一般是很小的, 不足以使系统的过电流保护装置自动切断电源。而剩余电流动作保护器是靠故障时形成的剩余电流动作的, 其动作值与负荷电流无关, 且只为毫安级。在规定条件下, 当剩余电流保护器的动作电流值达到或超过给定的电流值时, 能自动切断电源, 通常用于故障情况下自动切断电源的防护。因此, 剩余电流动作保护器可作为直接接触电击保护、间接接触电击保护、接地故障保护、电气火灾保护。

2 在农电安全管理中的应用

2.1 保障人民生命财产安全, 促进社会和谐

在农村用电水平不高, 农民的安全用电意识还没有得到加强, 安全常识还没有普及的情况下, 剩余电流动作保护器成为保障人民生命财产安全的重要技术手段。推广使用剩余电流动作保护器, 也是县级供电企业加强农电安全管理, 确保人民生命财产安全的有效措施。因此, 加强剩余电流动作保护器的管理, 确保其正确动作和可靠运行, 尤显重要。

2.2 促进降损增效, 有利于供电企业效益的提高

保护器的可靠运行, 对降损增效, 发挥了重要作用。通过实践比较, 有些低压线损高的台区, 就是保护器跳闸频繁, 或是保护器不能正常运行的台区, 由于线路漏电电流较大, 造成电量损失, 给供电企业的降损增效工作增加了一定难度。

2.3 促进安全隐患的消除, 提高设备健康水平

要使保护器可靠运行, 消除设备隐患是关键。一是彻底消灭无保护死角, 使全局所有农村居民用户, 达到总保护器的保护范围, 无缝覆盖, 其次是减少停电面, 在部分用户多、用电量大的台区, 安装二级保护装置, 提高供电可靠性和保护器的投运率, 及时发现和处理安全隐患;二是不断提高保护器的运行可靠性, 将所有变压器中性点接地线与变压器外壳接地线共用的线彻底分开, 保障保护器的稳定运行;三是加强配电台区整治, 提高设备的健康水平。

2.4 有利于供电所专业化管理和建设

安全电流 第9篇

双馈电机是一个多变量的体系, 具有高阶、非线性、强耦合的特性。当前的工程操作大部分是根据矢量的改变技能。矢量操作的功用是可以完成体系有功、无功的独立自动的调整, 能够保证在风速急速改变与其他不稳定条件下, 高质量的发电工作。因为种种原因, 譬如变速恒频风力发电体系是一个巨大复杂的机能变量, 目前对此的讨论还是处于单一方面进行, 对整个体系的归纳性开拓性的研究较少。关于能量双向活动的双馈电机, 对电网电压调节器重要作用的是转子磁性与发电机电气受控量的数据之间的联系。本文从不同的操控方法入手, 在深入研究转子磁性与发电机电气受控量的基础上, 提出了双馈电机的多项优化措施, 并且指出了定子与转子无功功率的联系及各种方法操作的优点与缺点。经过仿真特性曲线的特性操作与以上优化方案进行对比, 使得还不成熟的体系得到优化。电机转差率:n1为定子绕组接入工频电网后 (频率为f1) 旋转磁场的旋转速度;n2为转子接入频率为f2的三相对称沟通电流后所发生的旋转磁场相对于转子自身的旋转速度。依据转速的计算公式, 频率f2可表示成如下方式:式中p为电机极对数。式 (2) 标明, 当风速改变时, 双馈异步电机的转子转速nr也随之改变, 但只要在转子三相绕组中通入转差频率为f1s的电流, 定子绕组就可以坚持输出频率不变, 这即是沟通励磁变速恒频的发电原理。

2 G58风力机轴

2.1 G58风力机轴.说明

G52/G58-850千瓦的风力涡轮机由西班牙艾维斯E-olica S.A.公司生产的三叶在风轮发电机安装, 电动机由一变浆的变桨距调节系统和主动偏转系统的控制。除叶片以外, 单一的西班牙Gamesa eolica S.A.公司生产的型千瓦的风力涡轮机和G58-850千瓦的风力发电设备, 其他部分都一样。

G58 G52/850千瓦是具有相同的功率, 同样的2种风力发电机组的电气和机械性能, 它们的区别在于, 适合于有较大的风去约8特别类型的G52。年平均风速为6.Sm/s, 风力2级和3级水平, 具有较大的直径G58类型可以获得更多的能源, 风能潜力是奴隶的年平均风速为6。SM/s, 风力等级IIIb级的地方。G52/G58/V52850千瓦的风力涡轮机的双反馈绕组发电机, 它具有转子滑环线圈使用。发电机有2个电极, 以同步转速为1500 r/min, 但是, 转子电流的控制下, 发电机在变速, 速度范围为900转/分, 1950转/分钟。

2.2 G58风力机轴类型

2.2.1 G58水平轴风力机

水平轴风力机可分为两大类, 升力型和阻力型。升降式旋转速度较快, 电阻式旋转速度慢。风力发电的类型, 选择将更多的水平轴风力机。大多数的水平轴风力机设备风风向变化和转型。小型风力机, 该设备采用尾舵的大型风力发电机的风, 风的传感器和伺服电机驱动的使用。对风力发电机在塔前根据风力涡轮机转子的风力涡轮机, 水平轴风力机的设计很多, 有的用风力涡轮机叶片旋转;一些更多的风力涡轮机的塔上的设备, 使输出功率必须削减资本条件下塔;一些使用锥形罩, 使气流通过水平轴风力涡轮机的聚集或分散, 和因此, 加快或减慢;和旋转的水平轴风力涡轮机的风力涡轮机周围, 聚集在气流, 增加空气流速。

2.2.2 G58垂直轴轴风力机

在风中的变化, 风无垂直轴风力发电机, 在这一点上相对水平轴风力机是一个很大的优势, 它不仅使结构简化, 并降低陀螺当风力涡轮机, 风力。利用垂直轴风力涡轮机转动阻力有几种类型, 运用平板和杯子作风力涡轮机, 这是一种纯电阻设备;S型风机, 具有升力, 但首先还是电阻设备。这些器件具有更大的转矩, 但叶尖速度较低, 风轮尺寸, 重量, 和资本的情况下, 必须提供输出功率低。城市型风力涡轮机是一种起重设备, 绕翼型叶片表面, 其启动转矩低, 但可以叶尖速度比是非常高的, 一个给定的涡轮机部件和资本, 具有更高的功率输出。现在有很多城市型风机。转子可以被描述为一个单一的叶片, 叶片, 在两个或三个叶片三叶。其他形式的垂直轴风力涡轮机有特效的MEG唤醒, 风力涡轮机, 它由气缸的旋转。当它运行在空中的运动, 因为梅格劳斯效应, 通过侵入造成的是风的速度成比例的。其他形式的垂直轴风力涡轮机, 套管或扩压器使水平气流垂直方向后, 用管道或涡流发生器塔, 将加快;一些还使用太阳能或某种燃料, 使水平气流垂直气流。

2.3 适应的气候条件

G58风机用年平均风速6.5米/秒的到来描述和高湍流 (10分钟的一个典型的导风板, 甚至16%到15米/秒) , 第IIIA地址的均匀水平;环境温度在20℃到40℃°°风场风装置;涡轮机, 每个风力涡轮机之间的空间的主要方向应在转子直径的5倍以上 (260米) 以上, 防止风机之间的相互影响, 但不一样的风场需要一个详细的野外调查和计算, 详细的风机轴承。相对湿度达到40%, 为风机防腐要求特殊处理, 防止风机主要部件的腐蚀, 相对湿度高于60%, 防腐型需要选择海底扇。对与风沙较大的风场, 粉尘处理的需求, 无论是在装有防尘盖片设备, 应配备防尘网防尘设备如冷却风机。

3 G58风力机轴电流与电压

3.1 G58风力机轴电流保护的原理

G58风力发电机轴电压的磁发电机磁力不平衡的结果, 根据发电机电压和负载的轴电压变化的大小。当油膜轴电压和轴电流处于破坏值之上的时候将快速增长。绝缘的条件下, 轴电流很小, 当轴电流超过设计值 (设定) , 能智能发出信号或停机, 以防止轴承轴电流损伤。飞来峡发电机组轴电流保护是励磁端直接对接与大轴上的碳刷引线与受油器绝缘底线, 由模拟输入板监测轴电流的大小, 当检测到的轴电流大于设定值, 则会输出一个信号, 给DRS装置, 以跳闸矩阵形式来保护的动作过程。

3.2 G58风力机轴电压和轴电流

风力机工作中, 不可避免的要处于不对称磁场中旋转工作;这种不对称性磁场通常是由于定子铁心接缝的组合, 定子硅钢片连接, 定子与转子的气隙不均匀, 磁场轴的中心是不一致的, 转子磁极线圈短路等因素。在非对称磁场主轴的旋转, 可以在轴两端电压产生的交流电压, 如果电机轴两端无绝缘轴承。这个电压将通过轴承支撑形式对电动机两端的电流环, 此处产生电流称为轴电流。

3.3 轴电压和轴电流的产生

轴电压的两个轴承端或由轴和轴承之间的电压单位, 原因大致有以下几种:1) :不平衡的磁场产生的轴电压, 发电机因扇形板轴因素, 硅钢板桩荷载因素, 再加上核心槽, 存在的通风口等, 引起不平衡的存在的磁电阻磁电路, 在交变磁通切割轴的轴, 轴的轴端的感应电压;或是由于定子和转子不在同一轴线上, 轴线偏离磁场的中心, 也会产生轴电压。由于不当的激励电路连接, 在直流电路的轴形成, 产生一个恒定的磁场, 使轴向磁化;连接到电力系统发生内部短路, 定子绕组短路点的正常负荷电流与电流方向的系统流量相反, 周围产生的电流环的轴, 也有轴向通量;在短路和转子绕组的定子绕组的直流电流轴干两个点也可以发生轴向磁化产生的轴电压。2) 轴电压的静电感应发生:在强电场感应的轴电压的作用下, 在轴的两端。3) 系统的振动或轴电压扰动发生的:因为, 发电机电压高次谐波量丰富的系统或干扰振动, 电压脉冲的重量作用下, 定子绕组的线圈端部, 连接, 转子感应, 使潜在变化的轴, 然后在轴电压。4) 可能发生的阶梯轴的外部电源电压。5) 其它堆积和测温元件如静电绝缘损坏的元件如能引起的轴电压的发生。

4 轴电流引起导瓦温度升高实例

检查油位, 油色, 漏油器和冷却的条件下是正常的。温度继续升高到61.8℃有不断上升的趋势, 所以对机械专用调度后接触开关, 一个单元的维护状态检查。1, 机架开挂3检查止推轴承和镜板之间的绝缘, 未发现异常;2, 3号机床导轨油池与放电点之间的大轴, 大轴接触带无光亮, 吊通道油池盖, 拆下盆盖在大轴电弧的影响后, 发现导向油, 进一步检查导轨表面, 无电弧烧伤, 大轴与导瓦面油膜之间是正常的, 油的颜色是正常的, 油位处于正常, 冷却, 与机架接地碳刷放电之间间的距离, 炭刷座和金属距离为12厘米碳碳粉体, 为3.2欧元的绝缘的外观。对用于高高温升导瓦原因判断的基础是因为装置, , 33号机导靴注油壶盖上的中继侧小的和大大的轴向间隙, 接地碳刷是不可靠的, 因此此, , 轴电压上升到一定在导热油罐盖间隙放放电小击穿值, 构成一轴电流。这一刻的轴轴流作用下, 在放电区域熔化的金属颗粒粒, , 构成了一个小小的电腐蚀坑中坑了金属属外观;积累看起来粗糙, 粗糙的表面和大大轴与油罐盖摩擦阻力增加, 最终使导靴的的温升。

5 轴电流的危害

轴电流可以在每个轴承发生。在正正常情况下, 发电机轴承座垫在保温板, , 轴轴和轴承存在之间有光滑油膜, 具有保温效效果。之间的下轴电压和轴承油膜可以保持持它的保温功能, 轴电流不会攻击。但是, , 当当轴承座绝缘老化由于油液的污染, 损坏或或丢失的原因, 如保温功能, 当电压到达一一定值的轴, 轴电压足够的轴和轴承油膜和和放电的发生之间的击穿, 轴电流将从外环环轴, 油膜轴承和基础后, 由于闭环阻抗最最小, 因此电流是非常大的, 尤其是在轴和和轴承壳的金属丰度感人的时刻, 轴电流可可达几千安, 重度烧伤轴瓦;当光滑油混合熔融金属颗粒, 油膜电阻下降, 加快电火花腐蚀。轴电流电解作用, 使光滑油碳化, 熔化的金属颗粒的混合与光滑系统使光滑剂的污染, 光滑函数形成油, 使轴承温度升高。此外, 在不平衡的磁场发电机转子的必然, 输出电压在旋转引起的。大轴带发电机刷是消除旋转感应电压和静电电压。如果轴接地碳刷因为接地不良, 不释放的感应电压, 当感应电压上升到一定程度, 会在面积最小阻力发生击穿, 和轴电流和外部访问。如果未能找到它所造成的损失, 将会影响到机组的安全运行, 并可能造成严重损害的主要部位。

6 轴电流的防范措施

针对轴流形成的根本原因, 发电机组通常采取以下措施:

(1) 通过轴向交变磁通链轴电压与绝缘垫的方法是用来防止轴承在轴功率交通生成。这种方法主要是用于绝缘环刀轴和衬套之间形成, 不产生轴电流。

(2) 对静电荷的轴电压和碳刷, 碳刷接轴发电机系统必须可靠接地, 随着旋转和释放所积累的电荷可靠的轴, 使其不能形成轴电压, 避免扭力轴电流充电。

(3) 防止轴电流的重点是防止轴电流环的形成。为了通过轴承和轴电压的电路如当前位置消除轴承的电压, 通过在轴与轴承和轴承支撑和绝缘隔板, 形成回路块轴电流。

(4) 对中石油的轴和轴承的润滑油, 定期检查, 发现油必须进行滤波处理, 油膜强度的绝缘材料不能满足要求, 容易被低电压击穿。

(5) 提高维修, 安装过程, 保证轴与衬套之间的间隙, 在技术要求范围控制。

(6) 提高运行维护质量, 定期向轴碳刷清洁和检查地线, 保证接地碳刷可靠接地。

(7) 安装轴电流保护。轴电流保护可以监测绝缘电阻降低和信号报警, 方便

运行维护人员及时发现问题的原因及排除。

7 结束语

阻断发电机轴电流电路和接地碳刷可靠, 从根本上防止轴电流。安装发电机轴电流保护, 这是间接的轴电流保护。在操作人员及时了解轴电流保护轴承烧瓦事故绝缘变化, 保证机组的安全稳定运行具有十分重要的意义。

参考文献

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[5]风力发电、太阳能发电近况.国际电力, 2005, (02)

[6]赵大庆, 王莹, 韩玺山.风力发电场的主要环境问题.环境保护科学, 2005, (03)

简析零序电流保护与剩余电流保护 第10篇

关键词：零序电流保护,剩余电流保护,应用

1 引言

在此次“麻涌、望牛墩、长安和南头配电房变压器低压总屏更新改造工程”中,设备厂家混淆了零序保护和剩余电流保护在接地故障保护方面的应用,误认我司所须采用的零序保护为剩余电流保护,未将不平衡电流纳入保护范围,达不到要求。现将2种保护的异同加以分析。

2 零序电流保护与剩余电流保护基本原理

在国家标准GB50054-95《低压配电设计规范》第4.4.10条明确指出了采用接地故障保护的两种方法,即零序电流保护与剩余电流保护(亦称漏电电流保护)[1]。这两种电流保护的基本工作原理相同,但使用范围、安装等要求却有所不同。

零序电流保护具体应用可在三相线路上各装一个电流互感器(CT),或让三相导线一起穿过一零序CT,也可在中性线N上安装一个零序CT,利用这些CT来检测三相的电流矢量和,即零序电流IO,IA+IB+IC=IO,当线路上所接的三相负荷完全平衡时(无接地故障,且不考虑线路、电器设备的泄漏电流),IO=0;当线路上所接的三相负荷不平衡,则IO=IN,此时的零序电流为不平衡电流IN;当某一相发生接地故障时,必然产生一个单相接地故障电流Id,此时检测到的零序电流IO=IN+Id,是三相不平衡电流与单相接地电流的矢量和。

剩余电流保护的具体做法是在被测的三相导线路上与中性N上各装一个CT,或让三相导线与N线一起穿过一个零序CT,得到三相导线与中性线N的电流矢量和IA+IB+IC+IN,当没有发生单相接地故障时,无论三相负荷平衡与否,则此矢量和为零(严格讲为线路与设备的正常泄漏电流);当发生某一相接地故障时,故障电流会通过保护线PE及与地相关连的金属构件,即IA+IB+IC+IN≠0,此时数值为接地故障电流Id加正常泄漏电流。

从以上分析可看出,零序电流保护和剩余电流保护两者的基本原理都是基于基尔霍夫电流定律:流入电路中任一节点的复电流的代数和等于零,即ΣI=0,并且都用零序CT作为取样元件。在线路与电器设备正常情况下,各相电流的矢量和等于零(对零序电流保护假定不考虑不平衡电流),因此,零序CT的二次侧绕组无信号输出(零序电流保护时躲过不平衡电流),执行元件不动作。当发生接地故障时,各相电流的矢量和不为零,故障电流的零序CT的环形铁芯中产生磁通,零序CT的二次侧感应电压使执行元件动作,带动脱扣装置,切换供电网络,达到接地故障保护的目的。

3 零序电流保护与剩余电流保护在应用上的异同

零序电流保护一般适合使用于TN接地系统。因为当发生一相接地时,对TN-S系统Id回路阻抗包括相线阻抗Z1、PE线阻抗ZPE和接触阻抗Zf,即Zs=Z1+ZPE+Zf;对于TN-C系统,Id回路阻抗包括相线阻抗Z1、PEN线阻抗ZPEN和接触电阻Zf,即ZS=Z1+ZPEN+Zf;对于TN-C-S系统,Id回路阻抗包括相线阻抗Z1、PEN线阻抗ZPEN,PE线阻抗ZPE和接触电阻Zf,即ZS=Z1+ZPEN+ZPE+Zf,产生的单相接地故障电流Id=220/ZS,明显大于无故障时的三相不平衡电流,只要整定合适,就可检测出发生接地故障时的零序电流,以切断故障回路。而对IT系统,一般均是使用工矿企业内的不配出中性线的三相三线配电线路,对供电可靠性要求较高,对单相接地不必要立即切断供电回路,但需发出绝缘破坏监察信号,以维持继续供电一段时间。当单相接地时,该故障线路上流过的零序电流是全系统非故障系统电容电流之和,因而容易检测出接地故障电流,故可用零序电流保护装置来监察相对地第一次接地故障。TT接地系统常应用于工农业、民用建筑的照明、动力混合供电的三相四线配电系统中,常发现三相不平衡电流较大,当发生一相接地时,Id回路阻抗包括相线阻抗Z1,PE线阻抗ZPE,负载侧接地电阻RA和电源侧接地电阻RB,接触阻抗Zf,即ZS=Z1+ZPE+RA+RB+Zf,接地故障电流Id=220/ZS,由于RA+RB>>Z1+ZPE+Zf,且RA+RB数值一般均较大,很明显TT系统的故障环路阻抗大,产生的单接故障电流Id,远远小于不平衡电流,很难检测出故障电流,故不适用于TT接地系统。

由剩余电流保护工作原理分析可知,它的保护动作整定电流可以从mA级到A级,有相当高的动作灵敏性,因此剩余电流保护装置对于TN、TT、IT接地系统均可适用。但剩余电流保护适用于TN接地系统中的TN-S系统,不能用于TN-C接地系统的馈电主干线保护。因为TN-C接地系统中保护线PE和中性线N合用一根线PEN,PEN在正常工作时流过三相不平衡电流,当单相接地时产生的接地故障电流Id也从PEN线上流过,剩余电流保护装置根本无法检测出是不平衡电流还是接地故障电流,也就是说,已丧失单相接地故障的检测功能。当用于分干线及末端线中时,如果是TN-C接地系统,则应按TN-C-S或局部TT接地处理,剩余电流保护的动作电流整定值(IΔn)一定要躲开正常漏电电流,才可避免误动作。

按《低压配电设计规范》要求,对于相线对地标称电压为220V的TN系统三相四线制配电线路接地故障保护,当用过电流保护不能满足人身遭受电击所允许的最大切断故障时间时,宜采用零序电流保护,但保护整定值不应小于该供电线路中最大不平衡电流,当用过电流保护与零序电流保护均不能满足上述要求时,应采用剩余电流保护。对于TT系统的低压配电线路接地故障保护,当用过电流保护电器不能满足动作特性ZsLA50V时,应采用剩余电流保护。对于IT系统的低压配电线路接地故障保护,当外露可导电部分单独接地时,或发生第二次异相接地故障时,故障回路的切断应符合TT系统接地故障保护的要求,当外露可导电部分为共同接地,则发生第二次异相接地故障时,故障回路的切断应符合TN系统接地故障保护的要求。

从保护的动作灵敏性与使用安全性来说,剩余电流保护高于零序电流保护,并且零序电流保护不能像剩余电流保护一样应用在单相配电线路上,因此对于三相供配电系统,如果零序电流保护灵敏度足够,并且也适合选用该保护装置的场合,为节约资金,可采用零序保护。

4 结束语

由以上综合分析可知,我司所要求的零序保护比剩余电流保护所实现的接地保护,多一项不平衡电流保护,且可在MICROLOGIC 6.0A上显示(IA+IB+IC)电流数值,方便监测变压器运行状态。但此次所做接地保护由MICRO-LOGIC 6.0A控制,故障跳闸时MICROLOGIC 6.0A上有指示灯显示及故障电流记录。查阅施耐德MICROLOGIC控制器资料,6.0A可实现三段保护+接地保护,7.0A可实现三段保护+零序保护[2]。但MT断路器额定电流最小630A,6.0A接地保护最小整定0.4IN对于我司的小变压器、小负载状况保护存在缺陷(整定值偏大);7.0A的零序保护可整定0.2IN,基本达到要求。

参考文献

[1]GB50054-95.低压配电设计规范[S].

7—2 恒定电流综合 第11篇

A. “与”门电路 B. “或”门电路

C. “非”门电路 D. 都不可能

2. 用比值法定义物理量是物理学中一种常用的方法，同学们学完恒定电流后，试判断下面两个物理量不是用比值法定义的表达式有（ ）

A. 电流强度[I=qt] B. 电流强度[I=ER+r]

C. 电阻[R=UI] D. 电阻[R=ρLS]

[图1] 3. 某个由导电介质制成的电阻截面如图1. 导电介质的电阻率为[ρ]、制成内、外半径分别为[a]和[b]的半球壳层形状 （图中阴影部分），半径为[a]、电阻不计的球形电极被嵌入导电介质的球心为一个引出电极，在导电介质的外层球壳上镀上一层电阻不计的金属膜成为另外一个电极. 设该电阻的阻值为[R]. 下面给出[R]的四个表达式中只有一个是合理的，你可能不会求解[R]，但是你可以通过一定的物理分析，对下列表达式的合理性做出判断. 根据你的判断，[R]的合理表达式应为（ ）

A.[R=ρ（b+a）2πab] B.[R=ρ（b-a）2πab]

C.[R=ρab2π（b-a）] D.[R=ρab2π（b+a）]

4. 在高速公路隧道内两侧的电灯泡不易更换，为了延长电灯泡的使用寿命，一个接口处通常安装两个完全相同的灯泡，下列说法正确的是（ ）

A. 两个灯泡串联

B. 两个灯泡并联

C. 每个灯泡实际消耗的功率大于其额定功率的四分之一

D. 每个灯泡实际消耗的功率小于其额定功率的四分之一

5. 电动势为[E]、内阻为[r]的电源，三个定值电阻[R]和开关连接成图2的电路，当开关断开时，下列说法正确的是（ ）

A. 电压表和电流表的示数均减小

B. 电压表和电流表的示数均增大

C. 电压表的示数减小，电流表的示数增大

D. 电压表的示数增大，电流表的示数减小

6. 如图3，[a、b、c]为不同材料做成的电阻，[b]与[a]的长度相等，横截面积是[a]的两倍；[c]与[a]的横截面积相等，长度是[a]的两倍. 当开关闭合后，三个理想电压表的示数关系是[V1∶V2∶V3=1∶1∶2]. 关于三种材料的电阻率[ρa，ρb，ρc]下列说法正确的是（ ）

[V3] [V1] [V2][图3]

A. [ρa]是[ρb]的2倍 B. [ρa]是[ρc]2倍

C. [ρb]是[ρc]2倍 D. [ρc]是[ρa]2倍

7. 在图4的电路中，由于某个电阻发生故障，电流表不再有读数，电压表读[图4]数增大，如果两只电表都可看作理想电表，则一定是（ ）

A. [R1]断路

B. [R1]短路

C. [R2]短路

D. [R3]短路

8. 某一热敏电阻其阻值随温度的升高而减小，在一次实验中，将该[图5] 热敏电阻与一小灯泡串联，通电后其电流[I]随所加电压[U]变化的图线如图5，[M]为两元件的伏安曲线的交点. 则关于热敏电阻和小灯泡的下列说法，正确的是（ ）

A. 图中图线[a]是小灯泡的伏安曲线，图线[b]是热敏电阻的伏安曲线

B. 图中图线[b]是小灯泡的伏安曲线，图线[a]是热敏电阻的伏安曲线

C. 图线中的[M]点，表示该状态小灯泡的电阻大于热敏电阻的阻值

D. 图线中[M]点对应的状态，小灯泡的功率与热敏电阻的功率相等

9. 在图6的电路中，开关闭合后，灯泡[图6] [L]能正常发光. 当滑动变阻器的滑片向右移动时，下列判断正确的是（ ）

A. 滑动变阻器[R]的阻值变小

B. 灯泡[L]变亮

B. 电源消耗的总功率增大

D. 电容器[C]的电荷量增大

10. 两电源电动势 [图7]分别为[E1、E2（E1>E2）]，内阻分别为[r1、r2]. 当这两个电源分别和一阻值为[R]的电阻连接时，电源输出功率相等. 如图7，若将[R]减少为[R]，电源输出功率分别为[P1、P2]，则（ ）

A. [r1r2]，[P1>P2]

C. [r1P2] D. [r1>r2]，[P1

11. 图8甲是一种家用电熨斗的电路原理图（额定电压为220V）. [R0]是定值电阻，[R]是可变电阻（调温开关），其电阻值均不受温度影响.

图8

（1）该电熨斗温度最低时的耗电功率为121W，温度最高时的耗电功率为484W，求[R0]的阻值及[R]的阻值变化范围；

（2）假定电熨斗每秒钟散发的热量[Q]跟电熨斗表面温度与环境温度的温差关系如图8乙所示，现在温度为20℃的房间使用该电熨斗来熨烫毛料西服，要求熨斗表面温度为220℃，且保持不变，问应将[R]的阻值调为多大.

12. 我校一位女老师买了一辆“奇蕾”牌电动车，该车的质量是40kg，最高车速20km/h；后轮有一直流电动机，其额定电压48V，额定连续输出功率240W，效率为75%. 若电动车工作在额定状态，求：

（1）工作电流多大；

（2）电动机内阻多大；

（3）若女老师的质量760kg，驾驶电动车在平直公路上匀速行驶，则人及车受的阻力为人车重力的多少倍. （[g=10m/s2]）

13. 图9的电路中，两平行金属板[A、B]水平放置，极板长[l=]80cm，两板间的距离[d=]40cm.电源电动势[E=]40V，内电阻[r=]1Ω，电阻[R=]15Ω，闭合开关[S]，待电路稳定后，将一带负电的小球从[B]板左端且非常靠近[B]板的位置以初速度[v0=]4m/s水平向右射入两板间，该小球可视为质 [V] [A] [图9] 点. 若小球带电量[q=]1×10-2C，质量为[m=]2×10-2kg，不考虑空气阻力，电路中电压表、电流表均是理想电表. 若小球恰好从[A]板右边缘射出（[g]取10m/s2）. 求：

（1）滑动变阻器接入电路的阻值；

（2）此时电流表、电压表的示数；

（3）此时电源的输出功率.

安全电流 第12篇

1 瞬态电流测量的基本方法及装置

流经芯片或电路的电源电流的测量,一般采用基于串联电阻的电流检测技术。其电路原理如图1所示,即在芯片或电路的电源引脚与其对应的输入通道之间插入一阻值已知的采样电阻RSENSE,再运用电压检测电路检测出采样电阻两端电压即可间接的检测出电源电流。

文献[4]基于图1所示电源电流测量基本原理,提出了图2所示的电流测量装置,并通过仿真实验验证了该电流测量装置可应用基于电源电流测试的电路故障诊断。

文献[5]提出了图3所示的电流测量装置,在完成测量装置静、动态性能理论分析的基础上,并通过仿真和实物研究,验证了该电流测量装置完全满足电源电流测试技术要求。

2 基于集成电流检测芯片的电源电流测量装置

上述文献提出的电流测量装置均基于分立或半分立元器件设计,需采用精密运放和精密电阻电容,不利于装置的实用化。随着电子技术的发展,美国美信(Maxim)等公司纷纷推出了多种集成电流检测芯片[6],其内部已包括所需的精密运放和电阻电容,只需在外围加入少量基本元件即可构建高性能的电流测量装置。

2.1 集成电流检测芯片MAX4173

美国美信公司生产的精密高端电流检测芯片已形成系列化产品,MAX4173是其中最具代表性的芯片,其内部功能框图如图4所示,主要采用精密运放和电阻电容构成差分运放和电流镜电路实现电流的检测。

2.2 基于MAX4173的电流测量装置

采用集成电流检测芯片MAX4173只需外加1个芯片供电滤波电容和1个采样电阻即可成功构建一高性能的电源电流测量装置,其电路图如图5所示。

根据图5所示电路原理图,只需将插入在芯片或电路的电源引脚与其对应的输入通道之间的采样电阻RSENSE的两端分别直接与芯片的RS+和RS-端相连,即可经MAX4173芯片内部精密运放器结合电阻构成的差分运放电路(详见图4)实现RG1两端电压与RSENSE两端的电压差相等,即ILOADRSENSE=VSENSE=IRG1RG1。

其后,电流(IRG1)经电流镜转换和放大后输出电流IRGD,IRGD=IRG1b,b为电流镜镜像电流系数;并通过RGD将IRGD转换成电压VOUT输出,VOUT=RGDIRGD=RGDIRG1b=RGDVSENSE/RG1b=RsenseIloadRGD/RG1b,即:

因此,采用集成电流检测芯片MAX4173只需外加采样电阻RSENSE和滤波电容即可将电源电流转换成电压,而且可实现电源电流的高速高精度的实时测量。

3 基于MAX4173的电流测量装置性能仿真实验

选用文献[7]所采用的CMOS管与非门电路为被测电路(CUT),以通用电路仿真软件PSPICE10.5为仿真平台进行仿真实验验证基于集成电流检测芯片MAX4173的电流测量装置的测量性能。

CMOS管与非门电路的基本电路为两个PMOS和NMOS晶体管,分别采用PSPICE的仿真器件模型IRF9140和IRF150,MAX4173采用美信公司提供的PSPICE仿真模型,建立了图6所示的仿真模型。

在CMOS管与非门电路的输入端输入向量V1、V2,得到被测电路电源电流曲线如图7所示,经基于MAX4173的电流测量装置后的输出电压曲线如图8所示。

对比图7、8的仿真曲线可知,经电流测量装置后获得的电压曲线与电源电流曲线变化趋势一致,而且该电压可实时跟随电源电流的变化。因此,基于MAX4173的电流测量装置可以满足瞬态电流测试电源电流的实时测量要求,可应用于基于瞬态电流测试技术的电路故障。

4 结论

在分析集成电流检测芯片MAX4173的功能的基础上,结合瞬态电源电流测试中电流测量的需求,采用集成电流检测芯片MAX4173构建了电流测量装置,并以CMOS管与非门电路为被测电路建立瞬态电流测试仿真模型,仿真实验表明该电流测量装置可应用于瞬态电流测试。

摘要：电源电流的高效测量是电源电流测试技术应用于工程实际必须首先解决的关键问题,采用集成电流检测芯片MAX4173构建了一电流测量装置,经以CMOS管与非门电路为被测电路的性能测试仿真实验证实可满足瞬态电源电流的测量要求。

关键词：电流测试,电流测量,电流检测芯片

参考文献

[1]Jiang,W.;Vinnakota,B.Statistical threshold formulation for dynamic Idd test[A].Computer-Aided Design of Integrated Circuits and Systems[C],IEEE Transactions on,June2002:694-705.

[2]Bhunia,S.,Roy,K.Dynamic supply current testing of ana-log circuits using wavelet transform[A].VLSI Test Sympo-sium,2002.(VTS2002).Proceedings20th IEEE[C],May2002:302-307.

[3]Bhunia,S.,Roy,K.Fault detection and diagnosis using wavelet based transient current analysis[A].Design,Au-tomation and Test in Europe Conference and Exhibition,2002.Proceedings[C],March2002:4-8.

[4]Al-Qutayri,M.A.Supply current monitor and set-up for fault detection in analogue circuits[A].Electronics,Circuits and Systems[C],2002.9th International Conference on Sept.2002:441-444.

[5]Ducoudray,G.O.,Gonzalez-Carvajal,R.,Ramirez-Angulo,J.A high-speed dynamic current sensor for iDD test based on the flipped voltage follower[A].Mixed-Signal Design[C],2003.Southwest Symposium on2003Feb:208-211.

[6]Maxim.Performance of current-sense amplifiers with input se-ries resistors[EB/OL].2007.1.http://www.maxim-ic.com.cn/pdfserv/en/an/AN3888.pdf.