低压释放装置范文

低压释放装置范文（精选4篇）

低压释放装置 第1篇

1 低压释放装置的设置不当问题

电网在运行中,不可避免地发生各种故障,造成电压闪变或瞬间波动。低压释放装置安装在供电用户端,能够在系统电压降低时,及时切除部分负荷,为电网恢复正常创造有利条件,也减少了因电压波动造成用户用电设备的损坏,是不可或缺的自动装置。

引起电网中低压闪变的原因有很多,如电网中发生短路故障、电压波动或雷电等。常规的低压释放装置当电压降低到一定程度时就瞬间自动释放跳闸,这样就很难区分电压闪变和母线故障失压。这对于一些重要用户(如医院、政要部门等),短时停电也会造成极大的损失。对于这类用户配置的低压释放装置,当电网因瞬间故障所造成的电压闪变、瞬间波动,低压释放装置应不动作,在系统电压恢复后,应立即恢复正常供电。

2 一起低压释放装置设置不当的实例

某医院为上海市松江地区一个重要的双电源用户,其上级电源均为某35 kV变电站的1、2号主变压器,其相关部分的电气主接线如图1所示。所供医院的两路电源分别为出线1和出线2,该站配置了自动切换装置,如一旦电网故障引起1号主变压器失电,由自动切换装置原理可知,此时,1号主变压器10 kV断路器QF1跳闸,10 kV一/二(1)段母线分段断路器QF2合闸,联跳2号主变压器10 kV二(2)段断路器QF3,10 kV二(2)/三段母线分段断路器QF4合闸。在这种情况下,导致了医院两路电源短时失电,虽然35 kV变电站内自动切换装置动作后两路电源恢复供电,但在这之前该医院配置的低压释放装置已动作,而将导致该医院站全部停电,存在着安全隐患。

3 解决低压释放装置设置不当的措施

3.1 合理设置延时动作功能

对某些情况下的低压释放装置,应设置延时动作的功能。当电压下降到额定电压的70%时,对于一般用户其低压释放装置不带延时(动作时间一般小于0.2 s)瞬时切除,这为其他重要用户短时继续运行创造了有利条件。对于如医院这样的重要用户,建议对其低压释放装置增加延时功能,具体的延时必须与出线重合闸、变电站自切或电网电压波动所需要的时间配合,使其有选择性的跳闸。

如果发生类似实例中的故障,具有合理延时功能的低压释放装置不会即时动作,从而提高了重要用户的供电可靠性。但是,若发生永久性故障,系统短时内不可能恢复的停电事故,低压释放装置必须可靠动作。

3.2 调整电网运行方式

经分析,实例中的35 kV变电站负载较轻,在1号主变压器失电的情况下,2号主变压器带 1号主变压器的负荷不会出现过载。因此,通过调整电网运行方式,停用2号主变压器10 kV二(2)段自切联跳压板,当1号主变压器失电时,通过自动切换装置动作将负荷转移到2号主变压器上。这保证了出线2不会瞬时失电,消除了该用户全站失电的隐患。但如果该站1、2号主变压器负荷增长后,需要采用其他调整方式。

4 结语

低压释放装置的合理设置对电网和用户都十分重要。本文针对重要用户低压释放装置设置不当而引起的用户全站失电的事故分析,从低压释放装置设置和电网运行方式两方面提出了解决措施。但更需要相关部门研究建立一个用户低压释放装置接入标准,规范各类用户低压释放装置的使用,最大程度地发挥低压释放装置的作用,不仅提高用户供电可靠性,而且有利于电网的运行。

参考文献

[1]黄福全.一起220kV电网瞬问故障引起用户负荷损失的事故[J].电力安全技术,2011,13(3):33-34.

火箭橇释放装置研制及使用 第2篇

由于火箭橇试验最接近被试件真实飞行工况且能获得大量测试数据, 因此成为鉴定各种武器系统的新理论、新技术、新材料和新结构必不可少的试验手段。针对某些导弹在发射舱 (井) 点火时刻在大推力助推发动机推力作用下, 其导弹功能及强度是否能够耐受高过载发射带来的影响, 可以通过火箭橇试验得到验证[1]。为真实模拟导弹加速过程, 需要研制一套既能将推进中的火箭橇牢固锁定, 待推进力达到最大阈值时刻火箭橇又能快速释放的装置, 而大制动力火箭橇释放装置的研制恰好解决了这项难题, 为今后同类型武器装备试验奠定了重要基础。

2 总体试验要求及解决方案

为考核某型导弹在高加速过载条件下功能完整性及强度性能, 试验技术要求如下:

(1) 火箭橇瞬间启动加速过载达到7g~10g, 持续加速时间3~4s;

(2) 火箭橇最大速度达到850km/h以上。

根据试验总体要求, 考虑到整个火箭橇系统结构重量及外形尺寸, 由于无法选配到合适推力的火箭橇推进发动机, 加之现有推进用固体发动机燃烧时间在5~5.5s之间, 因此必须解决发动机燃烧时间过长的问题。在这种情况下, 提出了研制火箭橇释放装置任务, 其工作原理是:先将火箭橇 (滑车) 锁定, 由时序控制器发出点燃火箭橇系统推进固体火箭发动机指令, 发动机工作2s后, 时序控制器启动释放装置约束机构从而将滑车释放, 由于此时发动机已达最大推力且发动机燃烧部分药柱后, 火箭橇系统质量大大降低, 从而实现瞬间加速过载7~10g的试验要求。

3 释放装置设计要求

要求释放装置既能将滑车“锁定” (制动力大于600k N) , 又能保证2s后立即释放滑车。为提高系统可靠性, 滑车与释放装置连接形式采用两点双余度锁定方案, 释放装置设计时必须解决对称性、同步性的问题, 同时还需满足重复使用的要求。

释放装置只能安装于滑车后方, 发动机吹袭环境下释放装置必须采取安全防护设计, 防护系统不能影响滑车的正常运行。

释放装置能否正常工作, 直接关系到试验的成败, 在设计工作中必须做好结构可靠性设计工作。

4 释放装置设计方案

滑车释放前固体发动机产生的600k N推力如何克服, 是实现滑车锁定和释放的关键[2]。考虑到架设轨道的始端锚固承台具有较强的承载能力, 可通过长距离结构杆件将载荷传递至锚固承台上。该方案虽然传力路线长, 机械加工量大, 并且需要对轨道始端锚固承台承载能力进行仔细分析, 但通过精心设计是可以满足功能要求的。

轨道两端张拉锚固是在轨温50℃+5℃时完成的, 试验地区最低气温为-13.8℃, 最大温差时钢轨所受拉力为1656k N, 而锚固承台承载能力为3312k N。由此可见锚固承台剩余承载能力1656k N可以满足滑车锁定载荷要求。

释放装置主要由2套滑车锁定装置 (包括释放钳、释放器) 、传力组件 (包括钢管组件、终端连接机构) 、1套启动控制装置 (包括时序控制器、燃爆机构) 3大部分组成。整套机构为左右对称件为保证滑车左右两侧释放同步, 由同1套启动控制装置控制滑车锁定装置的开启动作。

核心部件释放钳采用杠杆原理设计, 其结构简图见图1。钳口释放角的大小关系到滑车释放的成败, 选大了会导致释放器活塞杆载荷加大而变形, 燃爆机构产生的燃气推不动活塞杆而释放失败;选小了, 会因自锁而不能释放滑车。经性能仿真和试验, 最终确定释放钳钳口释放角度为15°。

释放装置的开启是通过2套并联的燃爆机构产生的高温、高压燃气推动释放器活塞杆, 解除释放钳约束, 达到滑车锁定与释放控制。

整套释放装置总长达32m, 力的传递主要通过直钢管, 以多级传递, 逐级递减的方式经终端连接机构传到始端锚固承台两侧端面上。为减弱固体火箭发动机点火及释放机构装配间隙引起的巨大冲击, 采用现场整体对接定位然后焊接的方法, 保证左右2套传力机构对称性及直线度, 确保释放装置两侧受力均匀。

5 使用情况

试验前打开释放钳钳口, 与滑车尾端连接轴啮合后, 合上释放钳, 再将释放器、燃爆机构依次安装到位, 燃爆机构、电源以及固体火箭发动机点火系统均由时序控制系统一控制。

当点火命令下达后, 开启时序控制系统总开关, 火箭橇推进固体火箭发动机点火, 2s后控制燃爆机构点火, 释放钳打开, 在发动机推力的作用下, 滑车自动脱离释放装置并按预定弹道运行。图2显示释放装置在6枚发动机工作后将滑车锁定情况。随后释放装置按预定时间将滑车释放, 试验过程中各系统均按预定时序正常工作, 试验弹道符合试验要求并取得圆满成功。

6 结论

某型导弹滑车地面滑跑试验的顺利完成, 表明释放装置总体设计方案合理可行;系统安全性、可靠性高;控制系统余度设计、响应灵敏;系统承载能力达到600k N以上, 该设备的研制对完善我国火箭撬滑轨试验保障体系建设将发挥重要作用, 下一阶段我们将进一步优化结构, 减轻重量, 提高设备安装工艺水平。

参考文献

【1】张福全.火箭与导弹的牵引释放发射技术[J].国外导弹与航天运载器, 1990.

低压电气装置的接地 第3篇

关键词：电气装置,接地,等电位联结

接地是电气工作人员十分熟悉的电气安全措施，也是个十分复杂的问题，它关系到人身、设备和财产的安全以及电气装置和设备功能的正常运行。

随着用电技术的进步，接地被赋予新的概念:1)指电气回路导体或电气设备外壳与大地的连接;2)指需接地部分与代替大地的某一导体连接，以该导体的电位为参考电位。

1 接地装置的组成

建筑物电气装置内的接地装置由接地极、接地线和接地母排三部分组成，用以实现电气系统与大地的连接。与大地直接接触实现电气连接的金属物体为接地极，对此接地极可实现某种电气功能，如用作系统接地、保护接地或信号接地。它可以是人工接地极，也可以是自然接地极。

接地母排是一建筑物电气装置的参考点，通过它将一电气装置内需接地的部分与接地极相连接，也可以将电气装置内等电位联结线互相连通，用以实现建筑物内大件导电部分间的总等电位联结。

接地极与接地母排之间的连线成为接地线。

2 供电系统的接地

任一电压等级的供电系统都需要考虑系统接地(系统内电源端带电导体的接地)和保护接地(负荷端电气装置外露导电部分的接地)，如图1所示的RB和RA。

2.1 系统接地

系统接地可降低低压线路另两非故障相的对地电压，也可使高压侧故障电流通过低压系统的系统接地返回电源，使高压侧继电保护动作，从而避免或减轻高压侧故障对低压系统的危害。

系统接地RB应尽量小，在户外没有总等电位联结作用的正常干燥场所，如:RB为TN系统中PEN线和PE线上所有并联的接地极的接地电阻，Ω;RE为不与PEN线或PE线相连接的装置外导电部分与大地间最小接触电阻，Ω;U0为回路对地交流方均根值标称电压，V。

以U0=220 V，使Uf<50 V，得RB≤0.29RE，因RE是个随机值，难以对RB规定安全限制，但是可知RB越小越好。

2.2 保护接地

保护接地使电气装置内外露导电部分的接地，它对电气安全是十分重要的，必须保证接地通路的导通。有些情况是不允许电气装置的外露导电部分作保护接地的，如在设置绝缘场所和采用电气分隔作防间接接触电击措施就不得作保护接地。

3 系统的接地形式

接地系统分TN(TN-C,TN-S,TN-C-S),TT,IT三种类型(见图2)，这些接地系统的文字符号的含义是:

第一个字母说明电源端带电导体与大地的关系:

T(Terre):电源端带电导体上的一点与大地不经阻抗直接连接。

I(Isolate):电源端所有带电部分与大地隔离或电源端带电导体上的一点通过高阻抗与大地直接连接。

第二个字母说明电气装置的外露导电部分与大地的关系:

T:电气装置的外露导电部分直接与大地连接，独立于电源系统的任一接地点。

N(Neutral):电气装置的外露导电部分的接地与已接地的电源系统中性点直接电气连接。

补充字母的说明:

S(Separate):保护功能由一根与中性导体或接地导体相独立的导体提供。

C(Combine):中性导体和保护功能组合在一根导体(PEN)中。

由同一变压器、发电机供电的范围内TN系统不能和IT系统兼容。分散的建筑物可分别采用TN系统和IT系统。同一建筑物内宜采用TN系统或TT系统中的一种。

在TN系统内建立局部TT系统防范电击事故的发生，如图3所示。

在建筑外，没有做总等电位联结作用的电气装置需另装设独立接地极，并引出独立保护接地线做这部分电气装置的保护接地。这时，电源线路上的故障电压将传不至户外的设备外壳上。

在局部TT系统内发生故障时，故障电流值不大，所以在回路的出线端必须装设RCD，即装设漏电保护，以保证在该回路发生接地故障时能自动切断电源，RB上产生的瞬间电压降不会在TN系统内引发电击事故。因此，在同一变压器供电范围内TN系统和TT系统可以同时存在而互不影响。

TN-C,TN-S,TN-C-S,TT系统可以同时从同一电源引出，如图4所示。

需注意TT系统的出线端必须装设RCD来及时切断故障，以避免TT系统故障在TN系统内引发事故。

接地系统的选用与安全准则无关，最合适的接地系统选用应视规范的要求，供电不间断性、工作条件以及网络和负载类型而定。由于每种系统都有它的优缺点，故没有最佳系统。倘若遵照规则，它们都是非常良好的，没有超优的接地系统。

4 等电位联结

在一建筑物内将电气装置电源进线总配电箱内的PE母排以及建筑物内的外露导电部分、装置外导电部分在靠近总配电箱处用联结线汇集连通，使电气装置内各导电部分电位相等或相近，从而降低建筑物电气装置内的故障电位差。借等电位的作用，也可防止从外部导入的危险电位在TN系统建筑物内引发电气事故以及雷击引起的事故或干扰。

4.1 总等电位联结

为减少人体同时接触不同电位引起的电击危险，同时也为了防范雷电危害以及满足信息设备抗干扰等要求，需设置总等电位联结。总等电位联结是将建筑物电气装置外露导电部分与装置外导电部分电位基本相等的连接。即指在一建筑物的电源进线处将下列可导电部分互相连通，如图5所示。

1)进线配电箱的PE(PEN)母排;2)电气装置的接地极引入线;3)建筑物内的金属管道，如给排水管、煤气管、采暖和空调管道等;4)建筑物金属结构。建筑物每一电源进线都应做总等电位联结，各个总等电位联结端子板间应互相连通。

需注意燃气和燃油管道不允许用作接地极，为此在管道入户后5 m长度内插入一绝缘段，以与户外地下管道绝缘，同时也是为了管道阴极保护的需要。当建筑物遭雷击时，雷电冲击电压可能击穿该处间隙而通过管道泄放雷电流，在管道内产生危险电火花，因需要在法兰盘两侧间跨接一火花间隙，使电火花在管道外发生。

在总等电位联结时，总配电箱内连接板连接时需注意:PEN线先接PE母排后接N母排，容易检查PE线的安全，见图6。

4.2 辅助等电位联结

辅助等电位联结是将可同时触及的可导电部分直接连通，使该两部分故障情况下的电位相等。

4.3 局部等电位联结

局部等电位联结是根据具体条件和需要，在建筑物部分电气装置的局部范围内，将外露导电部分和装置外导电部分互相连通，使该局部范围内故障情况下的电位差进一步减小，甚至小于接触电压限制，见图7。

在电击危险大的场所，例如医院手术室、浴室、游泳池、喷水池等电位联结是必不可少的电气安全措施。

接地可视为以大地作为参考电位的等电位联结，为防电击而设的等电位联结一般均作接地，与地电位相一致，有利于人身安全。

5 直流电气设备的接地

直流电气设备的接地需考虑:

1)民用建筑中直流电气设备较少，宜采用直流系统对地绝缘方式，此时可设对地绝缘监测装置监测，必要时可采用加强绝缘措施。2)对需利用大地作为通信信号回路以及减少电话通信中由于用户线路对地绝缘不良引起的串话时，将直流系统的一个极接地。3)能与地构成闭合回路且经常流过电流的接地线应沿绝缘垫板敷设，不得与金属管道、建筑物构件、设备有金属性连接。4)经常流过电流的接地线和接地极，除应符合载流量和短路时热稳定的要求外，其地下部分的最小规格不应小于:圆钢直径10 mm，扁钢和角钢厚度4 mm，钢管管壁厚度3.5 mm。5)不经常流过电流的接地线和接地极的选用与交流电气设备相同。6)接地装置宜避免敷设在土壤中含有电解时排出活性物质和各种溶液的地方，必要时可采用外引式接地装置或采用换土、改良土壤等措施。

6 防静电接地

6.1 静电的起因

静电是固、液、气体物质在摩擦、破裂、喷射和骤然分解时的一种物理化学过程的反应。静电的数值在很大程度上与物质所含杂质成分、表面氧化吸附程度、温度、湿度、压力以及外界电场都有关系。

6.2 静电的危害

静电产生的能量一般不超过毫焦级，但可产生较高的静电电压，放电时的火花能点燃易燃易爆物而造成事故。静电释放对电压敏感半导体器件主要危害是毁坏其灵敏度。静电对PC造成的危害主要表现出以下现象:磁盘读写失败，打印机打印混乱，芯片被击穿甚至主机板被烧坏等。

静电危害起因于静电力和静电火花，静电危害中最严重的静电放电引起可燃物的起火和爆炸。静电危害虽然很大，但也能为人类服务，已在工业生产和生活中得到广泛应用。例如，静电印花、静电喷涂、静电除尘等。

6.3 防止静电危害的措施

1)采用导电材料。2)电阻率小于105Ω·m的材料一般不会积聚静电。3)接地是消除导体上静电的一种有效办法，简单可靠，费用低。4)增加环境湿度可增加静电沿绝缘体表面的泄露量。

7 结语

我国建筑电气安全水平有待提高，为了减少电气事故火灾，低压电气装置的接地很重要。接地是确保电气设备正常工作和安全防护的重要措施之一。防雷接地具体内容详见雷电防护。当今，由于同时存在不同目的的接地系统，分开其接地方式所引起的不同电位易带来不安全因素，不同接地导体间会产生耦合影响，将引起相互干扰。因此采用联合接地方式。

参考文献

[1]王厚余.低压电气装置的设计安装和检验[M].第2版.北京:中国电力出版社,2007.

尿素低压水解装置运行小结 第4篇

我公司一期尿素为水溶液全循环法工艺,1996年建成投产。最初设计能力为60 kt/a,后经过多次扩产改造,目前产能已达到250 kt/a。原有解吸装置已不能满足当前排放要求,排出废液中NH3-N含量常常在30010-6以上。因原设计没有配套水解装置,导致氨水中所含尿素无法水解成NH3和CO2,排出废液中尿素含量高,不仅造成资源的大量浪费,而且由于含有尿素,回收至造气炉夹套会引起设备的腐蚀,因而无法实现回收利用。二期尿素装置为二氧化碳汽提法工艺,配套有斯塔米卡邦中压水解,设计处理能力为16 m3/h,实际解吸量约为24 m3/h。由于超负荷过多,造成水解效果较差,排出废液同样很难达标。为确保尿素废水能够达标排放,一期尿素增设水解装置迫在眉睫。

1 方案的确定

1.1 工艺确定

深度水解技术是处理解吸废液中的尿素,使之在一定温度下水解成氨和二氧化碳,并加以回收利用。中压水解采用3.8 MPa或2.5 MPa蒸汽进行加热水解,水解塔独立于解吸塔之外,分为卧式和立式两种,水解压力一般在1.8～2.0 MPa。低压水解汽提技术,采用1.0 MPa的蒸汽和CO2进行加热汽提,水解塔和解吸塔合二为一,处理后溶液中的NH31010-6,尿素1010-6。该技术的特点是,所采用的蒸汽压力低,水解压力低;水解塔和解吸塔合二为一,流程简单,国内几家技术公司采用孟山都技术设计的低压深度水解装置已成功投运。

经过对中压水解与低压水解的考察、分析、对比,认为低压水解设备投资省,水解效果好。因此决定上低压水解装置。

1.2 处理能力确定

目前,两套尿素装置的总生产能力为1 500 t/d,即每小时产量为62.5 t。按照吨尿素最大解吸量0.5 m3计算,两套尿素装置将来最大解吸水解量为32 m3/h,若将来一期尿素水解装置投运后,二期尿素的水解量能够控制在设计值16 m3/h以内,一期尿素水解装置的设计最小处理能力应不低于16 m3/h。考虑到尿素系统还需接收部分来自合成氨的富余氨水,因此,一期尿素水解装置按25 m3/h进行设计。

实际上,水解装置水解效果好坏的核心在水解塔的塔盘(内件)上。由于各水解塔设计厂家所报设计费用均较高,为了节省技改投资,公司专门成立了技术攻关小组,依靠自身技术力量,利用与各水解设计单位技术交流得到的信息,通过查阅相关资料,自己设计加工ϕ1 700 mm低压水解塔塔盘,并最终成功应用于生产装置。

2 流程简述

尿素装置送来的工艺冷凝液储存于水解给料槽内,然后由水解给料泵送至三台立式水解换热器,流量通过调节阀进行调节,经过换热后的碳铵液进入汽提水解塔上部进料塔盘,然后沿塔盘逐级下降,与水解塔内上升的气体逆流接触,经塔盘蒸馏后,塔顶得到的NH3-CO2-H2O混合气体进入回流冷凝器,被管内的蒸汽冷凝液冷却后,温度降为82 ℃的气液混合物进入回流冷凝器液位槽,一部分冷凝液(甲铵液)由回流泵返回水解塔塔顶作为回流液,以控制水解塔出气温度。另一部分送往热能利用段,未冷凝气经过压力调节系统调节后送往尾吸塔。水解塔塔底排出的废液中尿素含量1010-6、氨含量1010-6,此废液经水解换热器冷却后送入造气水夹套或尿素循环水系统。由蒸汽总管来的1.3 MPa中压蒸汽由蒸汽调节阀控制,从水解塔底部进入气体分布器。由二氧化碳压缩机三段来的CO2气体由调节阀控制,与蒸汽汇合后一同进入水解塔底部,对水解塔内物料起汽提作用。由蒸汽冷凝液组成的温水循环系统由温水循环泵加压,在温水冷却器和回流冷凝器之间循环。回流冷凝器的操作是根据水解负荷及工艺生产系统的水平衡情况,通过改变进入水解塔回流液流量来调节水解气的组成,使随水解气返回生产系统的水量得到适宜的控制。流程示意如图1。

3 主要技术参数

(1)排放废液

Ur1010-6 NH3 1010-6

温度 约60 ℃

排放量 27 m3/h

(2)物料消耗

1.3 MPa蒸汽 4 500 kg/h

1.25 MPa CO2 1 200 kg/h

动力消耗 80 kWh

4 主要设备(表1)

5 工艺特点

(1)依靠自身技术力量,自行设计水解汽提塔(含塔盘、内件等),并成功应用于生产装置,技改投入低。

(2)通过实践摸索,不断优化工艺,用空气部分代替CO2进行汽提,不仅减轻了中压吸收塔的CO2吸收负荷,而且起到防止设备腐蚀的效果。

(3)两种级别蒸汽可相互切换,方便生产。正常情况下使用1.3 MPa蒸汽加热汽提,在1.3 MPa蒸汽压力无法保证的情况下,可改用2.5 MPa蒸汽,这样,水解压力和温度得以稳定,水解效果有保证,降低了废水中氨氮含量。

6 运行情况及效益分析

一期尿素ϕ1 700 mm低压水解装置于2009年7月13日投运,至今系统运行平稳。废水中氨氮含量在1010-6左右。公司质环处取样分析7月13～25日平均氨氮1610-6;8月份平均氨氨9.510-6。目前水解氨水量在25 m3/h左右,回流液温度控制在65～75 ℃,回流液含NH3约32%、CO2约15%。水解系统压力在1.0～1.10 MPa,底部温度180～188 ℃。系统基本不放空,蒸汽消耗为每方氨水150 kg左右。经过运行证明该水解装置完全符合工艺要求。

一期尿素产量按750 t/d计算,技改前解吸废水中氨氮在30010-6,耗蒸汽量在70 kg/m3,技改后水解废水中氨氮在3010-6,耗蒸汽量在150 kg/m3,按物料平衡表,吨尿素氨水中含尿素3.6 kg。则可回收尿素891 t/a,每年多回收氨53.5 t。

技改后一期尿素系统处理1 m3氨水多用蒸汽(150-70)kg,则每年多消耗蒸汽15 840 t。

尿素按1 900元/t,氨按2 500元/t,蒸汽按80元/t计算,产生的经济效益为:

8911 900+53.52 500-15 84080=55.945万元

二期尿素排水量按目前25 m3/h、排水中氨氮按12010-6计,要稀释到5010-6,需一次水35 m3/h,则要14.4万元。

回收水量按25 m3/h计算,则产生的效益为10.3万元。

总体效益:

55.945+14.41+10.3=80.655万元/a

7 结 语

我公司ϕ1 700 mm低压水解装置的成功投运,避免了尿素废液排放对环境的污染,回收了废液中的氨和尿素,充分利用了水资源,取得了良好的经济效益和社会效益。

摘要：介绍该厂自行设计的低压水解系统工艺流程,技术特点,装置投运后的情况,以及产生的经济效益。