复杂的高层建筑

复杂的高层建筑（精选9篇）

复杂的高层建筑 第1篇

东方明珠花园34号楼住宅项目位于福建省漳州市区水仙大街和悦港路交接处,拟建18层建筑,部分为单层裙房,无地下室部分,现浇混凝土错层结构。建筑方案规划报批于2006年,2011年施工图设计时曾与业主协商能否改为非错层结构,但因多方面原因,业主坚持原建筑方案。项目属于《超限审查要点》[1]第二条第一款规定的复杂高层体系超限建筑。在施工图设计阶段,我院为项目的设计单位提供了结构专业优化咨询。

项目除竖向错层外,平面布置规则,双梯左右对称,结构布置图见图1～图3。建筑高度54.2 m,主楼长40.2 m,主楼宽15.7 m,高宽比3.45。首层店面层高3 m;2层～18层高3 m,每层均有两块独立公寓套型向上错层1.5 m,平层为两层循环一次的复式套型。抗震设防类别为丙类,设防烈度为7度,基本地震加速度为0.15g,地震分组为第一组。根据岩土工程勘察报告,场地类别为Ⅱ类,未发现不良地质和灾害,拟采用预制混凝土方桩基础。

2结构初步设计和抗震专项审查

结构由错层引起的受力体系极其复杂。主楼原方案从2层到屋面均有错层,没有设置完整楼面平层,对传递地震力和风荷载等水平力极为不利;2层以上复式套型虽处于平层,但由于客厅挑高和室内梯的开洞,破坏了奇数平层楼板的完整;错层楼板分为两个独立板块,增加局部震动的可能性。

根据《高规》[2]3.11章的规定并结合工程实际,结构的抗震性能目标设定为D级。《高规》10.1.3的条文说明中指出,试验和计算研究表明,错层对平面规则的错层剪力墙结构抗震性能的影响不十分严重;框架—剪力墙结构的抗震性能要比错层剪力墙结构更差,所以结构体系确定为错层剪力墙结构。结构分析计算软件采用建研院PKPM2010软件单机版。每层错层均按两层输入,加上梯盖共36层模型。除2层平层楼板和梯盖板外,其余楼板均设置为弹性膜(考虑面内刚度,面外刚度为0),以便考虑错层的不利影响[3]。

按照《超限审查要点》的要求,对结构模型除进行了多遇地震(小震)的振型分解反应谱法CQC计算外,还补充了小震动力时程计算、设防地震(中震)计算和罕遇地震(大震)分析,其中小震动力时程分析选用了Tg=0.35 s的两条天然波和一条人工波。小震弹性分析配筋值采用CQC和时程分析法的包络值。我们分别取不同力学模型的SATWE模块和PMSAP模块进行抗震分析,比较计算结果;地震作用分别按不考虑偶然偏心的双向地震作用和考虑偶然偏心的单向地震作用两种情况加载,由程序自动取不利情况进行计算。

在报请初步设计文件后,福建省住房和城乡建设厅于2012年4月在福州召开了该项目设计的抗震专项审查会。专家组的审查结论为通过,并提出了下一阶段结构设计需要进一步完善的意见。按照专家组意见,我们认真修改了结构方案,进一步优化设计文件。

3主要结构处理方法和抗震构造措施

1)按照均匀对称原则,在不影响使用要求的前提下,充分利用楼梯、电梯、错层位和建筑四周布置剪力墙,与梁板式楼板组成完整的结构体系,以确保结构的抗侧刚度和抗扭刚度。剪力墙避免采取短肢墙和形式,设置翼墙和端柱形成T形和L形稳定墙肢。底层剪力墙厚为300 mm,2层平层厚板以上剪力墙的厚度控制为200 mm～250 mm。

2)由于无地下室,故设计两道地梁,在沿主楼周边的两道地梁之间设置钢筋混凝土侧壁,增加抗倾覆能力。充分利用错层位在2层平层的店面上空设置覆盖主楼的150厚二层平层楼板,双层双向配筋,配筋率不小于0.3%,以加强底层的刚度和整体性,使底层形成一个完整楼层。

3)错层处和楼中楼开洞四周墙的剪力墙,截面厚度不小于250 mm。错层剪力墙加强配筋构造措施,水平和竖向分布钢筋的配筋率不小于0.5%,各层剪力墙墙肢均设置约束边缘构件。

4)剪力墙底部加强区高度算至5层楼面,底层加强区剪力墙按中震抗剪弹性、抗弯不屈服复核。

5)错层处两侧板块应力集中,错层及开洞边区格板厚度比一般板厚要求增加20 mm[4],双层双向加强配筋构造,配筋率不小于0.25%。

6)剪力墙的抗震等级由三级提高为二级,控制墙肢的轴压比不超过0.5,保证剪力墙有足够延性。剪力墙、柱和连梁的混凝土强度等级在1层～4层为C40,5层～9层为C35,9层～屋面为C30。

4计算分析结果

4.1 小震弹性计算分析

三组时程的平均地震影响系数曲线与CQC采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符,体现安全性和经济性的平衡。小震作用下,除个别位置最大位移比大于1.2外,层间位移角、楼层承载力规则性和结构的稳定性等均满足规范要求,可以保证小震后结构处于弹性状态。CQC和时程分析结果汇总见表1。由于在单元模型和刚域处理上的区别,两程序模块的计算结果在数值上存在一些差异;SATWE的周期较短,地震力较大,相应计算配筋较大,层间位移角和楼层位移也较大;但SATWE计算的底层与二层的刚度比值大。结果显示,SATWE和PMSAP两种不同力学模型在位移曲线和内力反应都十分接近,计算结果可作为设计依据。

4.2 中震和大震结果分析

中震不屈服和中震弹性计算采用材料强度标准值下的构件承载力与构件内力的标准组合比较,作用分析表明,框架梁等耗能构件部分出现屈服,但梁首先不发生剪切破坏。通过对底部加强区剪力墙在中震作用下抗剪不屈服设计和抗弯弹性设计,以满足中震下竖向构件的D级抗震性能目标要求。

大震工况采用PUSH静力分析模块计算,该模块基于材料的弹塑性本构关系,分析结果见表2。位移曲线同一般剪力墙结构,最大弹塑性位移角为1/203,远小于 1/120的限值,完全满足大震的弹塑性延性要求。

5结语

工程采用错层剪力墙结构体系,满足D级抗震性能目标要求,总体可行;并于2012年6月顺利通过了福建天正建筑工程施工图审查事务有限公司的施工图审查。通过参与设计全过程,有几点体会:

1)高层建筑方案设计时,建筑师应及时与结构师沟通,在高烈度区慎用抗震性能差的结构方案。

2)复杂高层建筑应该在结构初步设计阶段提请抗震专项审查,并根据专家组论证和指导意见,补充多阶段工况地震计算,采取严格的抗震构造措施,确保实现设定的抗震性能目标。

3)复杂高层建筑结构必须采用至少两个不同力学模型的结构分析软件进行整体计算分析,相互比较分析,消除各软件自身缺陷,保证力学分析的可靠性。

4)错层高层建筑应重视概念设计,尽可能采取剪力墙方案,减少错层的不利影响,同时重要部位需要中震设计,以利于增加主体结构延性。

参考文献

[1]住房和城乡建设部,超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点[S].

[2]JGJ3-2010,高层建筑混凝土结构技术规程[S].

[3]杨星.错层结构的分析和设计探讨[J].建筑结构,2006(B11):13-14.

《建筑的复杂性与矛盾性》读书笔记 第2篇

《建筑的复杂性与矛盾性》读书笔记

如果这本书的发表标志着现代主义建筑消亡的起点,那么1972年现代主义建筑在后现代建筑师眼里就已经完成了这一过程。文丘里这部复杂与矛盾的著作中，我最关注的是现代建筑为何以及如何消亡。

在人们对现代主义建筑的普遍理解中，有些话就像是在为后现代的建筑批评铺路：比如“坚决反对复古”，“坚决反对外加装饰”等。这正好印证了《建筑的复杂性与矛盾性》一书对法则的态度——任何法则一旦绝对化，就会受后人以柄。

在文丘里眼中，时代是反常与不定的，于是现代主义建筑的规则就成为他批判的对象。文丘里认为：建筑，如果真像维特鲁威所言：需要“实用、坚固、美观”的话，那么其本身就是复杂与矛盾的，二元对立的，体现着兼容的困难统一。现代主义建筑被他认为是“清教徒”式的——装饰、具象、传统均被定为罪恶的象征。

“少”是一种精简，精简是为了促进整体的复杂。时代赋予建筑扩大的规模和复杂的建筑目标，使得人们必须检验建筑方法。它迫使人们再度承认并发展视觉不定性中内在的多样性，既不是少，也不是多。提倡两者兼顾的文丘里自然也不会容忍“形式追随功能”这样绝对的论断存在。文丘里认为形式和功能是互相依赖的关系，他问“谁追随谁？”。他以理查德医学研究大楼为例，说明形式在这座建筑中以一种矛盾的方式服从功能；实体与外形服从的东西是不一样的——实体服从结构功能，外形服从空间功能。对于后现代主义建筑来说，功能已经没有那么重要了，社会的不定性让建筑的形式开始追寻除了功能以外更多的东西。现代主义法则坚决反对复古，要创时代之新；文丘里不否认创新，但是对于“坚决反对传统”提出了不同的观点。首先他提出了自己对法则的观点——法则具有适应性和局限性。法则的适应性要求法则在废除之前必须存在，他援引柯布西耶的名言：没有体系就没有艺术。而法则的局限性使得法则不能永恒——反常和不定在社会中是正常的。

文丘里反对现代主义坚决去除传统，他希望能够非传统地运用传统。不论是传统的建筑要素还是建筑方法都应该以一种新的存在方式进入建筑中。受波普艺术的影响，文丘里认为要想使作品达到预期的效果，并不致因为变化而被破坏——像柯布西耶的屋顶花园那样——建筑师就必须掌握传统建筑语汇的意义。在城市尺度上文丘里肯定了低级酒吧间和下等夜总会在建筑中存在的价值，由于波普艺术的出现后现代建筑越来越重视这种建筑“俚语”对大众的意义，因为在城市中这种尺度与周围环境的关系较好。

波普艺术主张流行、大众的文化进入高雅艺术，于是文丘里也开始思考如何用低楣文化的语言表达建筑。由于传统元素在文化中带有丰富的象征意义，文丘里认为老一套的题材在新的背景中会产生既新又旧，既平庸又生动，模糊不定的丰富意义。这一思想，在他设计的母亲住宅中体现的很充分：他的立面运用了许多传统的元素表示门和窗，但同时又把尺度改变，与这些传统元素本身给人的尺度感形成矛盾。这也造成了这座建筑“既大又小”造成一种模糊不定的感觉。

在这座后现代主义建筑师的代表作品中，装饰作为立面的一个主要象征元素和构图元素出现，与现代主义建筑信仰的“装饰就是罪恶”形成强烈的对立。在他的其他著作中，他甚至主张建筑看起来要像商业性的广告牌那样有装饰性的门面，而不是像正统的现代主义建筑那样，形成一个以功能决定外形的建筑（鸭子）。文丘里肯定古典建筑中有着杂关系的构件，这些构件在不同程度上即是结构又是装饰，通常是丰富的，有时又是多余的，为了形式和象征的需要而存在。

针对建筑的复杂与矛盾，文丘里形成了自己的设计方法，并在后现代建筑中广为使用。对于建筑中的矛盾他提出了两种处理办法——适应矛盾和矛盾并列：适应矛盾就是容忍与通融，允许即兴活动。它包含着典型的解体——结果已近似和保留告终。另一方面，矛盾的并列是不妥协。它包含着强烈的对比和不调和的对抗。适应矛盾的结果可能是整体性不纯，矛盾并列的结果可能是整体性不强。对于前者，他认为现代建筑中，由于框架结构和成批生产的技术要求而长期局限于采用的矩形形式已经不能做到适应矛盾，建筑呼唤斜线。对于后者，他以古典建筑为例，总结了总体中矛盾并列的方式：强烈的毗邻（剧烈变化的并列）、并列的方向和重叠。

室内室外是建筑中永远存在的一对矛盾，现代建筑提出消解矛盾的办法：室内和室外融合。而文丘里则赞同路易斯.康的说法：建筑是藏身之处。他认为建筑与环境和场地的关系以及建筑内部的空间，应该用两套系统（双层外皮）解决。他不赞同空间的流动，认为一个空间需要有明确的维护界面。

文丘里赞成由外而内的设计手法，肯定空间中的空间。多层维护的建筑，不仅能够因为重叠产生的矛盾并列而具有复杂的艺术效果，更能使建筑适应外在的环境，并造成丰富的室内效果。虽然对于现代建筑来说多层维护之间形成的残余空间，是不经济的，但这些空间固有的合格性以及对比和对立也符合康中肯的说法：一座建筑应该有好空间又有坏空间。文丘里用一句令人费解的格言来总结他的设计方法：对困难的总体负责。困难的总体不是单一和简单，他肯定古典式的三段式构图，以及被近代建筑压制的二元并列。在这里它主要对建筑的形式进行了探讨。他认为建筑师应该运用折射和占支配地位的连接体部件来突出总体，对二、三甚至更复杂的总体负责。对于建筑的矛盾，他的适应矛盾以及矛盾并存的观点，会造成建筑的整体性不纯和整体性不强。此处他又经有大量的古典例子得出结论来解决“整体性”的问题。

不可否认的是现代主义中的一些规则仍然是我们设计评判标准，以文丘里的作品为代表的后现代主义建筑在大体让仍然没有突破现代主义建筑的形式，他的作品中充满对现代主义规则的反动。这也正印证了后现代一词对那个时代的概括：后现代作为现代的衍生物。文丘里代表波普艺术一派的观点，主张现代建筑从“纯粹精神”的高度降落——“也许从粗俗且为人所不屑的日常景观中我们能吸取生动而有力的、复杂和矛盾的法则，把我们的建筑变成文明的整体。”

复杂的高层建筑 第3篇

预应力结构概述

构件是组成建筑工程主体结构的最主要部分。在建筑工程设计与施工方案的计划中，不单单需要考虑到混凝土模块自身重量对构件的影响，同时还要考虑到钢筋结构所产生的拉应力对结构构件的影响。因此，在具体施工中，为了确保结构的安全性，工作人员常常会在混凝土结构中增加一定的压力，通过这种方式，使混凝土构件的使用寿命得到提高，同时促进结构整体稳定性与耐久性水平的提高。而在这一过程当中，所施加的预应力构件即本文研究的预应力结构。特别是在结构复杂的建筑物中，预应力的合理设计对优化结构性能意义重大。

工程概况

某歌舞剧院是XX市地标性建筑的，工程建筑面积为5.0万m?，建筑高度为46.2m，建筑结构方面地下层数为4层，地上层数为10层，为了满足建筑功能需求，平面布局涉及到了舞台，音乐厅，后台，以及多功能厅等多个部分，附属结构较多。

由于本建筑物属于公共建筑，因此在结构设计中对布置方案以及尺寸设计有非常严格的要求。考虑到本建筑结构较为复杂，结构系统中应用了包括剪力墙、梁板、直柱、以及曲柱在内相互组成的多个超静定结构体系。同时，该建筑物各个部分使用功能的实现对结构空间有严格要求，以大厅为例，该分区对空间高度要求较高，预应力梁体跨度极限值可达到25.0m，设计荷载水平高。

预应力设计优化流程分析

首先，根据本空间构造特点，引入ANSYS软件建立计算模型，有限元计算中可表明，对于侧墙薄壁墙肢体上端弯矩作用力而言，也对预应力设计产生直接影响。因此，控制截面分别选择为梁体跨中截面部分、梁端截面部分、以及侧墙薄壁墙肢部分。从墙肢上段受抗弯强度限制的角度上来看，可以形成如下约束方程：

①；

在①式中，将工作荷载基本力作用下墙肢上端的弯矩作用力定义为，将基本力作用下墙肢上端的弯矩作用力定义为，将基本力作用下墙肢上端的弯矩作用力定义为，将基本力作用下墙肢上端的弯矩作用力定义为，将侧墙薄壁墙肢上端所能够承受的最大弯矩作用力定义为。

结构加载分别考虑三种廣义基本力以及工作荷载作用力对结构的影响，分别定义为（工作荷载作用力），取值为124.5kN/m，（广义基本作用力），取值为1000.0kN，（广义基本作用力），取值为100.0kN·m，（广义基本作用力），取值为10.0kN/m。

在此基础之上，根据梁体结构几何参数以及设计参数的取值情况，同时分析梁体结构在三个控制断面状态下经过优化得到的数据值引入式①当中，即能够得到该模型所对应的约束条件方程。

结束语

对于复杂性的建筑结构来说，在设计方案与设计功能要求的诸多限制下，对预应力配筋设计有非常严格的要求，常规的设计简化方法无法对问题进行有效解决，达到满意的设计效果。但通过后张预应力设计的方式，能够起到合理调整预应力水平的目的，使复杂建筑结构的设计目标更加明确，在优化设计中与有限元计算相互结合，使最终得到的预应力设计方案更加的有效与可靠。本文即围绕复杂建筑结构预应力设计的优化思路进行分析，望引起重视。

复杂的高层建筑 第4篇

1 建筑结构设计方案的选择

(1) 在进行复杂高层结构和超高层结构设计过程时的结构方案遴选的合理与否决定着施工质量的好坏。在遴选复杂的高层及超高层建筑结构方案时, 必须按照项目的实际情况进行选择, 否则就会很容易导致在项目的后期建设中的再调整。因此便对复杂高层建筑和超高层建筑结构的设计提出了新的难题, 继而给建筑的设计单位带来的大量的经济损失和修改工作量。所以, 在选择复杂高层建筑或超高层建筑的结构方案时, 应将所学到的建筑结构的相关专业知识与实际情况完美的融合, 并充分的应用在设计里面。在进行结构类型的选择时, 不光工程建设岩土工程地质条件需要认真规划, 抗震设防烈度也应该在设计人员的规划范围之内, 通过这种方式我们可以减低工程施工企业复杂高层建筑和超高层建筑的工程造价。从以上论述不难看出, 工程造价的多少与施工的合理性在进行结构设计类型的选择时都应多加用心。

(2) 结构方案和结构类型选择的类型选择的关键点在于复杂高层和超高层建筑的概念设计。通过诸多的实践经验我们总结出, 在进行复杂高层建筑和超高层建筑设计时, 我们应尽力改善施工结构的规则性和一致性, 确保建筑工程结构的力的传导途径能直接明朗的展现出来, 特别是结构垂直和横力抵抗力的传导途径。如今建筑业正在迅速发展和科学技术也在不断更新, 研究人员应该逐步将目光转移到如何实现可持续发展的建设目标当中。

2 建筑结构设计要点

(1) 确保建筑物能够安全使用的关键设计内容之一就是抗震设防烈度设复杂高层与超高层建筑抗震设防烈度的设计。设计人员在进行复杂的高层及超高层建筑结构设计时应按照不同建筑承载的强度来进行抗震设防烈度设计工作。但是, 不同的建筑物的高度是不一样的, 这就使说设计师在结构设计时, 要根据不同的施工实际情况做出不同的设计。在正常情况下, 复杂高层建筑和超高层建筑高度均大于300m, 所以进行结构的设计时, 抗震设防烈度为“Ⅷ”的区域便不再适合复杂高层建筑和超高层建筑, 它们更适合于在的抗震设防烈度为“Ⅵ”的地域建设。这样不难得出, 当我们设计复杂的高层及超高层建筑结构时, 需全面考察抗震设防烈度的具体施工情况。在这样做的时候, 既可以很好的地降低施工的误差, 又能给居民的生活财产安全一定的保障。另外, 要想提高建筑物的经济性和安全性, 便需要提高复杂高层建筑和超高层建筑结构地震技术的设计水平, 这样就能在一定程度上, 提升建筑物的安全性和经济性。理论研究和实践证明, 选择合理的结构抗侧力体系, 能够有效保证高层及复杂高层结构的安全性。我在多年的工作实践中归结出一个表格用于高度与横向力抵抗力的对照 (表1) 。所以设计者应多注重细节问题, 贯彻“以人为本”的设计思想。只有这样, 才能更好地确保人民群众的生命和财产安全。

(2) 复杂高层与超高层建筑水平振动舒适度是建立“以人为本”结构设计理念的重要基础。按照普通的结构设计方法来看, 复杂高层和超高层建筑的结构是相对较柔软的。在大部分的结构设计方案里, 不光要达到建筑物使用人对舒适度的需求, 更要确保结构设计的安全性。因此便对复杂高层建筑和超高层建筑的混凝土规程和高钢规程提出了具体的设计规范。这样才能更好的使高层建筑的结构设计到达最大顺风和横风向顶点的最大加速度。分析结构的舒适度是复杂高层建筑和超高层建筑的关键设计内容之一, 具体组成有以下两个部分: (1) 在设计混凝土结构的建筑物时, 其最佳设计阻尼比为0.05; (2) 在设计混合结构或者钢结构时, 其最佳阻尼比应在0.01~0.02之间, 具体应根据实际的施工项目情况决定。另外, 不同用途的复杂高层建筑和超高层建筑的水平振动指标限值也不同, 例如公共建筑和公寓类建筑的差异便十分明显, 这边要求设计师具备根据建筑的用途不同进行针对性的设计, 这里我们可以适当改善TMD和TLD技术, 这样便可以实现针对不同建筑的设计。这时, 即便复杂高层建筑和超高层建筑的水平振动舒适度不达标, 我们也可以做后续的改善和提高。

(3) 工程的可施行性是在设计复杂高层和超高层建筑时一定要思考的问题, 不然的话, 不管你设计的多么合理, 所用的前沿科技多么多, 也不能达到建设的实际需求。所以, 在进行设计时, 设计师要做到将钢材的传力效果及复杂节点部位的钢筋可靠度、施工建设的可操作程度进行全方位考虑。同时也成为在进行复杂高层建筑和超高层建筑的设计时设计师必须要面临的问题。若要处理好型钢和混凝土柱梁节点处相交的问题, 可采取下面四种办法来进行有针对性的设计: (1) 焊接钢筋和其表面处的加劲板; (2) 使钢筋绕过型钢; (3) 在钢板上开洞用这样的方法来穿钢筋; (4) 通过于型钢和其混凝土柱梁节点的表面处焊接连接套筒、钢筋。

3 超高层建筑实例

3.1 美国独特贝壳广场

建于1970年, 高217.6m, 是一座52层的办公大楼, 是那个年代最高的钢筋混凝土大楼, 它的地基在六百多米内大部分为粘性土, 要求结构体系必须使整栋建筑最大程度的节省经济。这座大楼的结构体系大致是这样的:上面的部分采取钢筋混凝土筒中筒, 用剪力墙内墙和间距1.83的外柱混凝土筒框构成。这是混凝土与框架一起作用于结构的发展。

3.2 西尔斯大楼

1974年美国芝加哥建成443m高 (加上天线达500m) 110层的西尔斯大楼 (图2) , 当时世界最高的建筑, 纽约的世界贸易中心大厦 (412m, 110层) 只能让位, 退居第二。大楼由9个标准方形钢筒体 (22.9m×22.9m) 组成。该结构由SOM设计。

建筑师为Fazlur Kahn。建造到52层减少2个简体, 到67层再减少2个简体, 到92层又再减少3个简体.到顶部变成2个简体。这种独特结构的确引人人胜。它是多筒结构中的巨型结构, 每一个筒体都是单独简体, 本身具有很好的刚度和强度, 能够单独工作。

必须指出:这种逐步减少的单筒结构, 最好对称于建筑物的平面中心, 减少偏心。同时, 这种把上部结构的某些单筒适当减少, 可减小高层建筑上部的受风面积。并且扰乱大气气流.使产生的涡流对高层建筑的摇摆振动减小。从而有效地减小风力产生的侧向移动, 因此。多筒结构往往采用这种方法。

3.3 金贸大厦

金贸大厦 (如图3) 位于上海浦东陆家嘴金融贸易区, 为“东方明珠 (Oriental Pear1) 电视塔”和正在建造中的上海环球金融中心 (高度492m, 101层) 相邻。它是一座88层402.5m高的综合性大楼, 裙房6层。1998年建成后成为中国建筑第一高, 世界第四高的超高层建筑。主楼的上部结构采用钢筋混凝土核心筒与钢结构外框架结合的混合结构体系。主要由核心筒、外框架、巨型钢桁架和楼板组成。核心筒的平面八角形, 外包尺寸27m×27m。53层以下有井字形内墙, 分隔成九格;53层以上无中间隔墙, 为一个空心钢筋混凝土筒。外框架在主楼四侧各有二根断面为1.5m×5.Ore巨型劲性钢筋混凝土柱, 由框架钢柱与钢梁与其相连, 形成环抱核心筒的外框架。巨型钢桁架是超高层建筑内筒与外框之间传递水平力与协调变形的重要构件, 分别设在24~26层、51~53层和85~87层。

4 结束语

总的来说, 复杂高层和超高层建筑结构设计的重点是在把抗震设防烈度, 结构方案和结构类型, 结构舒适程度以及施工的具体情况和过程等因素考虑在内的同时, 还要尽全力提升建筑构建的利用率和结构设计的可施行性。因此, 要想对复杂高层和超高层建筑的各个方面进行良好的设计, 必然要求设计人员对工程有一个全面的了解。

参考文献

[1]刘军进, 肖从真, 王翠坤, 等.复杂高层与超高层建筑结构设计要点[J].建筑结构, 2011 (11) :34~40.

[2]黄鹤.复杂高层与超高层建筑结构设计要点探讨[J].才智, 2012 (04) :24~25.

复杂的高层建筑 第5篇

复杂高层建筑结构指高层建筑在结构平面布置和结构竖向布置中,针对抗震不利的不规则结构采用了带有明显抗震性的复杂类型结构,包括带转换层的结构、带加强层的结构、错层结构、连体结构、多塔楼结构等。

1 复杂高层建筑结构设计选型

复杂高层建筑结构设计应从抗震概念设计原则出发,注意分析判断结构不规则的程度,区分一般不规则结构、特别不规则结构、严重不规则结构。尽量减少结构平面不规则和竖向不规则的程度,避免同时采用多种不规则复杂类型的建筑结构,不应采用严重不规则的结构。规则的建筑结构体现在体型(平面和立面形状)简单,抗侧力体系的抗侧刚度和承载力上下变化连续、均匀,平面布置基本对称。即在平面、竖向图形或抗侧力体系上,没有明显的、实质的不连续突变。

建筑结构不规则类型的判断,如表1所示。

一般不规则结构是指超过“表1”中1项及以上的不规则类型指标(超过不规则规定个别项的指标但超过不多)的结构;特别不规则结构指的是多项超过“表1”中的不规则类型指标或某一项超过规定指标较多,以及具有较明显的抗震薄弱部位,将会引起不良后果者;严重不规则结构指的是体型复杂、多项不规则指标超过“表1”限值或某一项大大超过规定限值,并具有严重的抗震薄弱环节,将会导致地震破坏的严重后果[2]。

建筑结构特别不规则类型的判断,如表2所示(表中所列各项均为不规则的高层建筑工程)。

2 复杂高层多塔结构的计算分析

体型复杂、结构布置复杂的多塔结构应采用至少2个不同力学模型的结构分析软件进行整体计算(JGJ32002 5.1.12),以保证力学分析的可靠性。B级高度的高层建筑结构和复杂高层建筑结构,应符合下列要求(JGJ32002 5.1.13):应采用至少2个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算;抗震计算时,宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应,振型数不应小于15,对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%;应采用弹性时程分析法进行补充计算;宜采用弹塑性静力或动力分析方法验算薄弱层弹塑性变形。对竖向不规则的高层建筑结构,包括某楼层抗侧刚度小于上一层的70%或小于其上相邻3层侧向刚度平均值的80%,或结构楼层层间抗侧力结构的承载力要小于上一层的80%,或某楼层竖向抗侧力构件不连续,其薄弱层对应于地震作用标准值的地震剪力应乘以1.15的增大系数;结构的计算分析应符合(JGJ32002 5.1.13)规定,并对薄弱部位采取有效的抗震构造措施。A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的65%;B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于上一层受剪承载力的75%(JGJ32002 4.4.3)。

楼层层间抗侧力结构受剪承载力是指在所考虑的水平地震作用方向上,该层全部柱及剪力墙的受剪承载力之和。复杂高层建筑结构中的受力复杂部位,宜进行应力分析,并按应力进行配筋设计校核。复杂高层建筑结构要求在进行整体计算后,对其中某些受力复杂部位,宜用有限元法等方法进行详细的应力分析,了解应力分布情况,并按应力进行配筋校核[3]。

3 复杂高层多塔结构设计

9度抗震设计时,不应采用带转换层的结构、带加强层的结构、锗层结构和连体结构。7度和8度抗震设计的高层建筑不宜同时采用2种以上的复杂高层建筑结构。7度和8度抗震设计时,剪力墙结构错层高层建筑的房屋高度分别不宜大于80 m和60 m;框架-剪力墙结构错层高层建筑的房屋高度分别不应大于80 m和60 m。抗震设计时,B级高度高层建筑不宜采用连体结构;底部带转换层的筒中筒结构B级高度高层建筑,当外筒框支层以上采用由剪力墙构成的壁式框架时,其最大适用高度应比规定的数值适当降低。

4 带转换层高层多塔设计选型与注意事项

在高层建筑结构的底部,当上部楼层部分竖向构件(剪力墙、框架柱)不能直接连续贯通落地时,应设置结构转换层,在结构转换层布置转换结构构件。转换结构构件可采用梁、桁架、空腹桁架、箱形结构、斜撑等;非抗震设计和6度抗震设计时转换构件可采用厚板,7、8度抗震设计的地下室的转换构件可采用厚板。

底部大空间部分框支剪力墙高层建筑结构在地面以上的大空间层数,8度时不宜超过3层,7度时不宜超过5层,6度时其层数可适当增加。底部带转换层的框架-核心筒结构和外筒为密柱框架的筒中筒结构,其转换层位置可适当提高。

表3为房屋高度与设防烈度类型、适用高度对应关系。

A级高度中的甲类建筑防烈度为6、7、8度时,宜按当地抗震设计将防烈度提高1度后,按乙类、丙类建筑设计;9度时应专门研究。B级高度中的甲类建筑防烈度为6、7度时,宜按当地抗震设计将防烈度提高1度后,按乙类、丙类建筑设计;8度时应专门研究。平面和竖向均不规则的结构或Ⅳ类场地上的结构,最大适用高度应适当降低;当房屋高度超过表3中数值时,结构设计应有可靠依据,并采取有效措施。

框支层水平位移限值:(JGJ32002 4.2.3)多遇地震作用下,高度不大于150 m的高层建筑(框支层)的最大弹性层间位移角(层间最大位移与层高之比Δu/h)不得超过1/1 000。楼层层间最大位移Δu,以楼层最大的水平位移差计算,不扣除整体弯曲变形。抗震设计时,楼层层间位移计算不考虑偶然偏心的影响。罕遇地震作用下的薄弱层(框支层)层间弹塑性位移角不得超过1/120。

底部带转换层的高层建筑结构的布置应符合以下要求:1)落地剪力墙和筒体底部墙体应加厚;2)转换层上部结构与下部结构的侧向刚度比应符合下列规定:底部大、空间层数为1层时,可近似采用转换层上、下层结构;用等效剪切刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化,γ宜接近1;非抗震设计时,γ不应大于3,抗震设计时,γ不应大于2。等效剪切刚度比γ可按下列公式计算

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式中, G1、G2分别为底层和转换层上层的混凝土剪变模量;A1、A2分别为底层和转换层上层的折算抗剪截面面积;AWi为第i层全部剪力墙在计算方向的有效截面面积(不包括翼缘面积);Aci为第i层全部柱的截面面积;hi为第i层的层高;hci为第i层柱沿计算方向的截面高度。

当第i层各柱沿计算方向的截面高度不相等时,可分别计算各柱的折算抗剪截面面积。底部大、空间层数大于1层时(即底部部分框支大于1层时),应按转换层上部与下部结构的等效侧向刚度比γe分析,γe宜接近1,非抗震设计时γe不应大于2,抗震设计时γe不应大于1.3。

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式中,γe为转换层上、下结构的等效侧向刚度比; H1为转换层及其下部结构(计算模型1)的高度; △1为转换层及其下部结构(计算模型1)的顶部在单位水平力作用下的侧向位移; H2为 转换层上部若干层结构(计算模型2)的高度,其值应等于或接近计算模型1的高度H1,且不大H1; △2为转换层上部若干层结构(计算模型2)的顶部在单位水平力作用下的侧向位移。

当转换层设置在3层及3层以上时,其楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60%。楼层侧向刚度计算时也可采用下式

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式中,Ki为i层楼层侧向刚度;Vi为i层剪力;Δui为i层层间位移。

当利用设备层整层墙作为框支水平转换构件时,转换层的层高,可按设备层层高,下层层高之和计算,宜考虑柱上端的刚域影响。框支层周围楼板不应错层布置;落地剪力墙和筒体的洞口宜布置在墙体的中部;框支剪力墙转换梁上一层墙体内不宜设边门洞,不宜在中柱上方设门洞。长矩形平面建筑中落地剪力墙的间距ι宜符合以下规定:1)非抗震设计,ι3B,同时满足ι36 m;2)抗震设计,底部为1~2层框支层时,ι2B,同时满足ι24 m;底部为3层及3层以上框支层时,ι1.5B,同时满足ι20 m(B为楼盖宽度)。

落地剪力墙与相邻框支柱的距离,1~2层框支层时,不宜大于12 m,3层及3层以上框支层时,不宜大于10 m。转换层上下结构质量中心宜接近重合(不包括裙房),采用主梁转换,尽量减少次梁转换,多塔结构转换层不宜设置在底盘层面上的塔楼内。转换层楼盖不应有大洞口,在平面内宜接近刚性,框支层楼板的边缘和较大洞口周边应设置边梁,其梁宽不宜小于板厚的2倍,纵向钢筋配筋率不应小于1%;钢筋接头宜采用机械连接,楼板钢筋应锚固在边梁内,框支层应采用现浇楼板,厚度不宜小于180 mm,同强度等级不小于C30,应采用双层双向配筋,且每层每方向的配筋率应不小于0.25%。

表4为底部带转换层的高层建筑结构的抗震等级。

底部带转换层的简体结构,其框支框架和底部加强部位简体的抗震等级,应按表4中框支剪力墙结构的规定采用。当转换层的位置设置在3层及3层以上时,其框支柱、剪墙底部加强部位的抗震等级应比表4中数据相应提高1级采用,已经为“特一级”可不再提高。底部加强区的剪力墙及非落地剪力墙不必放大。水平转换层构件上部两层剪力墙也属底部加强部位,其抗震等级可采用底部加强部位剪力墙的抗震等级。建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时,对设计基本地震加速度为7度(0.15 g)和8度(0.30 g)的地区,应采取比规范相应7度或8度要求更严格的抗震构造措施,其抗震等级宜分别按抗震设防烈度8度(0.2 g)和9度(0.4 g)时结构的抗震等级采用。但抗震计算措施仍按抗震设防烈度7度(0.1 g)和8度(0.2 g)对应的抗震计算措施进行要求。

底部带转换层的高层建筑结构,其剪力墙底部加强部位的高度,可取框支层加上框支层以上2层的高度与墙肢总高度的1/8这二者的较大值(JGJ32002 10.2.4)。转换层上部的竖向抗侧力构件(墙、柱)宜直接落在转换层的主结构上。当结构竖向布置复杂,框支主梁承托剪力墙并承托转换次梁及其上剪力墙时,应进行应力分析,按应力校核配筋,并加强配筋构造措施。B级高度框支剪力墙高层建筑的结构转换层,不宜采用框支主、次梁方案(JGJ32002 10.2.10)。落地剪力墙基础应有良好的整体性和抗转动的能力(JGJ32002 10.2.17)。当地基土较弱或基础刚度和整体性较差,在地震作用下剪力墙基础可能产生较大的转动,对框支剪力墙结构的内力和位移均会产生不利影响。因此,落地剪力墙基础应有良好的整体性和抗转动的能力。

框架-核心筒结构、筒中筒结构的上部密柱转换为下部稀柱时,采用转换梁或转换桁架,转换桁架宜满层设置,其斜杆的交点宜作为上部密柱的支点。转换桁架的节点应加强配筋及构造措施,防止应力集中产生的不利影响。采用空腹桁架转换层时,空腹桁架宜满层设置,应有足够的刚度保证其整体受力作用。空腹桁架的上、下弦杆宜考虑楼板作用,竖腹杆应按强剪弱弯进行配筋设计,加强箍筋配置,并加强与上、下弦杆的连接构造。空腹桁架应加强上、下弦杆与框架柱的锚固连接构造。带转换层结构属于竖向不规则结构,设计中应特别重视底部加强部位结构的加强,以免地震中过早破坏,各部位结构内力调整增大应符合下列要求:带转换层的高层建筑结构,其转换层的地震剪力应按规定乘以1.15的增大系数(转换层应强制为薄弱层)。带

转换层的高层建筑结构,“特一、一、二级”转换构件水平地震作用计算内力应分别乘以增大系数1.8、1.5、1.25;8度抗震设计时转换构件尚应考虑竖向地震的影响。

转换构件的地震作用计算内力增大系数,见表6。

8度抗震计算时,转换构件可按下列方法考虑竖向地震作用的影响:采用反应谱法和动力时程分析法计算;近似计算法:即:将转换构件在重力荷载标准值作用下的内力乘以增大系数1.1。

5 结 论

近些年来,我国的高层建筑建设发展迅速。但从设计质量方面来看,并不理想。在高层建筑结构设计中,结构工程师不能仅仅重视结构计算的准确性而忽略结构方案的具体实际情况,应作出合理的结构方案选择。高层建筑结构设计人员应根据具体情况进行具体分析,运用掌握的知识处理实际建筑设计中遇到的各种问题。

参考文献

[1]刘大海等.高层建筑抗展设计[M].北京:中国建筑工业出版社,1993.

[2]蔡贤辉,邹瑞峰,沈全峰.串并连多质点系模型弹塑性时程分析[J].工程抗震,2001(3):4-8.

复杂建筑形态的当代探索及思考 第6篇

“复杂”是相对“简单”而言的。一般说来,现代建筑的简单性表现在:线性的、规整的和具有简约风格。在当代(20世纪50年代至今),新兴学科(如复杂科学)和计算机技术的兴起,预示着人们设计和制造复杂形态的可能性的到来。本文寻求的正是在这样一个背景下所进行的复杂建筑形态的探索。

形态学产生于古希腊Morphology一词,由希腊语Morphê(形式、形态)和Logos(思想,可理解为形态形成的逻辑)构成,因此我们将形态学(Morphology)的研究分为形态和逻辑两部分。之所以将逻辑独立出来,也因为在计算机参与的实践中,设计过程逻辑化将成为形态生成的充分必要条件。在亚历山大(Christopher Alexander)在其论著《形式的构成》中,把设计归结为“形式”(Form)与设计条件(Context)相“符合”(Fit)的过程,而所谓“条件”,就是一种“逻辑”。鉴于此,本文将分别就“形态研究”与“逻辑研究”两方面进行介绍,同时提出自己的思考。

2.形态研究

一些学者将建筑形态分解成“形”(体形)、“色”(颜色)、“质”(材质)、“量”(体量)、“场”(物体对场景形态产生的影响或作用)1等来进行剖析;在本文的形态研究中,关注内容主要是“形”本身。以下列举的是当代最具代表性的三种复杂建筑形态学的研究思潮:

2.1詹克斯:非线性建筑

1)理论

建筑评论家查尔斯詹克斯(Charles Jencks)在1995年出版的《跃迁的宇宙建筑》的“非线性建筑”影响最为深远,他从以下几个方面来解释这一观点:

其一,复杂科学的非线性与建筑形式的非线性之间的关系。线性方程式是长期以来科学研究所依仗的基本数学规律之一,然而复杂科学却不再以线性数学规律为基础,而逐渐被公认的非线性的原型如曲线、倾斜、反透视的细节等所取代。。詹克斯列举盖里(Frank Gehry)的建筑实例来说明非线性建筑的存在(图1)。

其二,复杂科学所研究的不规则形态、突变和自组织与建筑形式的任意性之间的关系。詹克斯引用艾森曼(Peter Eisenman)等建筑师的建筑实例来作说明(图2)。

其三,复杂科学中的时空观念是对建筑形式的“有机”概念的改变。新的有机建筑则要求淡化绝对的几何关系,以复杂的造型来模拟地貌、生物等不易被认识的自然形状。

2)实践

2005年中国国际建筑艺术双年展“涌现”2建筑展青年建筑师及学生作品展给我们提供了这样一个非建筑实践的视野:

“蜂巢状的博物馆,船艇般的跨江大桥,椅子状的瞭望塔这些充满创造力、高端技术和时代动感的建筑方案一一出现在2006中国国际建筑艺术双年展涌现’青年建筑展上。”中国建设报2006-10-23

“不同寻常的、对前卫建筑概述性的鸟瞰”,是尼尔林奇对本届青年建筑展的评价。他说,来自24所国际著名建筑院校的学生和48家事务所的年轻建筑设计师的作品集中在这里展览,用同样的建筑设计软件,设计出各种各样的非线性建筑(图3)。

2.2格雷格林:动态之形

格雷格林3(Greg Lynn)是哥伦比亚大学建筑学院展开数字化建筑研究之后涌现出来的代表人物。他着重研究在数字化状态下空间形态的演化特征,并提出了动态之形(Animate Form)的概念。

Lynn是这样解释他的“动态之形”的:

传统的建筑形体被考虑为理想的静态结构。而一个由向量所定义的物体,它的运动轨道则和其它物体,力,场以及流相关,这些将形定义在一个充满了运动和力的空间中。当代的动画和特殊效果软件已经开始介入建筑设计本身而不是仅仅作为建筑渲染和可视化软件。

2.3诺瓦克:超建筑

超建筑是一些建筑师和艺术家对信息时代建筑学的探索,他们力图把建筑学扩展到cyberspace中,作品近年来先后在许多重要的国际展览中展出,引起了很大反响。

超建筑的宣言由诺瓦克(Marcos Novak)提出,在他眼里,超建筑具有双重特性,一方面,它是cyberspace4中的“建筑”,能够顺着网络以数字化的形式传播,另一方面,它在现实的生活中体现为电子产品的输出界面。

超建筑之超体现于三个方面:

其一,“超建筑”与现实中的建筑空间毫无对应关系。

其二,“超建筑”要还“建筑”一个本质:即表现人类对自然、宇宙的最新认识,而不是仅仅作为人的社会行为的载体。

其三,“超建筑”是突破了三维空间的建筑,是多维的“建筑”。

3.逻辑研究

所有形态(生物的、非生物的)的形成都有它的内因,这就是逻辑。复杂的建筑形态如何生成,逻辑的探讨尤为关键。

3.1逻辑分类

在本文看来,建筑形态产生由两种逻辑决定:本体逻辑和客体逻辑。

本体逻辑回答了“建筑为什么是建筑”这一问题。它可分为建构逻辑和空间逻辑。正如一个动物解剖表格可以告诉我们骨胳、呼吸、肌肉、神经和消化系统之间的关系一样,通过建筑的剖断面我们也可以探索到,围护、结构、设备、室内以及它们所在的环境,构成了建筑这一主体,这也是“建构逻辑”的来源。此外,建筑是供人使用的,空间是人使用的载体,所以建构逻辑最终必将导向空间逻辑,建筑才能最终生成。

客体逻辑则超越了建筑本身,建筑师从其它领域汲取建筑形态生成的“灵感”揭示了这种逻辑的存在。最直接的便是几何学应用(几何逻辑),还包括仿生拟态和仿物拟态(拟态逻辑)等等。最后,客体逻辑也必须导向本体逻辑中的空间逻辑,建筑形态才能最终生成。

因此,建构逻辑和所有的客体逻辑都属于建筑形态生成的间接逻辑,直接逻辑是空间逻辑,祥见建筑形态逻辑导图。(图6)

3.2案例分析

1)[日]渡边诚:大江户地铁线饭田桥地铁站渡边诚(Makoto Sei Watanabe)在数码建筑上的研究和通常以造型软件来塑造复杂混沌的形体的做法不同,他更倾向于根据工程需要来制作特定的电脑程序,给予有特定意义的参数,从而生成某种合乎逻辑的形态。

他对他的作品大江户地铁线饭田桥地铁站(Iidabashi subway station)这样解说到:“这件作品的形象,地下的部分像是植物的根,植物将根伸到柔软的土的地下,和有水分的地方,而让叶子’之间尽量不重迭,这样可以享受太阳光的洗礼,在水和光处于最好条件的情况下寻找最理想的形。”

2)[荷兰]联合设计工作室:墨比乌斯住宅

荷兰的联合设计工作室(UN Studio)的设计始终和电脑紧密相关,追求讲形式推向数学的极限以创造复杂而又统一的结构。联合设计工作室的墨比乌斯住宅(MOBIUS)是体现数码时代建筑特征的实例。在这个设计中,“墨比乌斯”环作为设计的构思图式推动了设计要领的深化和建筑空间的形成。墨比乌斯住宅水平延展开来的体量低悬在台地上,螺旋绞缠的运动空间为使用者带来了对环境的不同认知。

3)[英]FOA:日本横滨国际客运码头

F O A 5提出了整体建筑(M o n o l i t h i c Architecture)以及地景建筑的概念,从自然地貌中寻求建筑空间新形态。2001年竣工的日本横滨国际客运码头,保留了由计算机创造连续表皮造就空间的概念,随着建筑的扭动,地面、墙面、顶面自然地转换,整个建筑就如同是被建筑材料包携起来的地貌景观一样。

4.思考

4.1关于形态

1)“复杂建筑形态”vs“非线性建筑形态”

目前,基于复杂科学的“非线性建筑”及其实践影响面最大。问题是,“非线性建筑”的提法有它的缺陷,原因有二:

其一,“非线性=非直线”?显然这是个表象和肤浅的观点。在本文看来,非线性是一种真正来自设计思想内部的转变、是一种建筑形态生成逻辑的“非线性”。

其二,在“非线性逻辑”主导下的“建筑形态”,也未必都是“非线性”的。举例来说,人们不会希望房间的地面像山坡一样高低起伏而希望它是“平”的,;交通的“非线性”势必带来视线等障碍未必比“直”的交通路线更有效率,等等。所以,我们甚至可以用“线性”的形态,去表现“非线性”机制的建筑。

鉴于以上两个原因,本文采用建筑的“复杂形态”这一说法,因为“复杂”可以更好地形容复杂科学的非线性逻辑下产生的建筑形态。

3丨2005年“涌现”建筑展部分学生作品4丨建筑形态逻辑导图5丨大江户地铁线饭田桥地铁站6丨大江户地铁线饭田地铁站的主要形态逻辑7丨墨比乌斯住宅及其图示概念8丨墨比乌斯住宅的主要形态逻辑9丨日本横滨国际客运码头10丨日本横滨国际客运码头的主要形态逻辑

2)数字技术只是工具,而不是逻辑

格雷格林和诺瓦克都是理论和实践并行的探索者。他们对奇异造型的实践反映了信息时代最具代表性的两件东西:计算机和网络。

问题是,无论是用来生成复杂造型的计算机软件,还是籍以建构“虚拟空间”的网络技术这些数字技术,毕竟只是一种工具,而非一种建筑的逻辑。我们需要的是一种更为本质的逻辑,来创造不仅仅是形式上华美的,而且也更加具有建筑内涵的形态。

4.2关于逻辑

形态的生成来源于建筑的本体逻辑和非建筑的客体逻辑,这点或多或少地反映在当代复杂形态作品中,尤其是已建成的那些案例。通过图解它们的生成逻辑,我们发现,除了空间逻辑,很难理出一个统一的逻辑过程。似乎复杂建筑形态的创作更依赖于天才建筑师的各种各样的灵感(客体逻辑)和对建筑不同构成系统的关注度。

但问题是,如果建筑仅仅依靠这些少数天才的昙花一现的灵感的话,那它将会走多远?复杂建筑形态似乎更暧昧于非欧几何的变幻的曲面,这也意味着不再有统一的模数、不再有统一的构件。在数字技术高度发展的今天,我们为什么不说,让最复杂的工作交给计算机做去吧,我们需要的仅仅是一个相对简单的逻辑?这种逻辑必然是最本质的逻辑。本文在“空间逻辑”中找到了答案。

5.结语

文章研究复杂建筑形态从两个层面出发:形态和逻辑。在形态层面,本文列举了三种当今理论成果及相应实践,分别是:詹克斯的“非线性建筑”、格雷格林的“动态之形”及诺瓦克的“超建筑”。在逻辑层面,从与建筑的相关程度我们将逻辑分为本体逻辑(建构逻辑)和客体逻辑(灵感逻辑),从作为容器的建筑的形态生成机制的归属程度我们又将逻辑分为直接逻辑(空间逻辑)和间接逻辑(其他逻辑)。通过思考我们发现,对复杂建筑形态探索的这些理论都存在着一些片面和不足,而要解决复杂建筑形态生成简单化的这个“复杂”的问题,我们必须从逻辑层面着手,并着重空间逻辑,将其编码,从而为将来复杂建筑形态的普遍设计和大量制造提供可能。

参考文献

[1].(美)尼尔-林奇徐卫国编.涌现-学生建筑设计作品.北京:中国建筑工业出版社,2006。

[2].虞刚.数字建构的建筑形态研究:[博士学位论文].南京:东南大学建筑系,2004。

复杂高层建筑弹塑性动力分析 第7篇

1 复杂高层建筑结构弹塑性动力分析方法

1.1 高层建筑结构地震时弹塑性分析概况

在强烈地震作用下,结构将进入弹塑性阶段,结构刚度发生变化,并出现塑性内力重分布。为了研究和计算高层建筑结构的弹塑性变形,有必要进行结构的弹塑性分析。

1.1.1 结构弹塑性分析方法分类

目前,结构的弹塑性分析主要分为弹塑性动力分析和弹塑性静力分析两大类。

作为结构地震响应分析的简化方法,弹塑性静力分析方法能近似地反映结构在地震作用下的弹塑性性能,进而了解和评估结构在地震作用下的内力和变形特性、塑性铰出现的顺序和位置、薄弱环节及可能的破坏机制。目前弹塑性静力分析方法主要运用于第一振型控制为主的中高层建筑,如何使该方法反应高阶振型的影响,一直是研究工作者们致力追求的目标。

目前在计算大震作用下结构反应特性而进行的弹塑性分析主要采用动力时程分析法,即将建筑物作为弹塑性振动系统,直接输入地面地震加速度记录,对运动方程直接积分,从而获得系统各质点的位移、速度、加速度和结构构件地震剪力的时程变化曲线。时程分析法考虑了地震动的峰值、频谱特性和持续时间三要素以及结构的动力特性等重要因素,因而该方法能比较准确完整地反映出结构在强烈地震作用下反应的全过程状况,寻找到不利于结构抗震的薄弱环节。结构的弹塑性时程分析是进行结构倒塌分析的基础,也是检验抗倒塌设计的最有效的手段。到目前为止,被认为是进行抗震变形验算和震害分析最为精确可靠的方法。

1.1.2 弹塑性分析在工程设计实践中的应用

近年来,美国、日本和欧洲的一些多地震国家,已将弹塑性分析提上了抗震设计日程。我国的广大研究和设计人员也进行了大量的工作,已开发了一些可以应用于工程设计的程序,如PKPM、ANSYS等。

ANSYS是一种力学软件,它具有若干个模块,可以进行结构的静力分析,可以考虑结构的线性及非线性行为。ANSYS软件的功能强大,可以广泛应用于复杂工程的计算分析中,并广泛应用于高校和研究机构中。我国设计院广为使用的PKPM软件,有强大的结构弹塑性分析能力,它提供了二维平面模型和层模型两种分析方法。二维平面模型是将结构离散成一系列相互独立的“平面框架”,这种模型适用于刚度分布均匀、几何布置规则的结构。PKPM软件也可以对复杂高层建筑结构进行比较精确的分析。

1.2 高层建筑在罕遇地震作用下的弹塑性变形验算

国际地震工程界多年来的理论研究及大量的震害经验表明,建筑结构在设计地面运动下的变形值一般可以很好地体现结构的性能水平,因而基于结构变形或结构性能的抗震设计方法被地震工程界公认为是一种有效的抗震设计方法。基于结构变形的抗震设计的两个最主要任务是如何合理计算结构在给定地震作用下的位移反应和确定实现预定建筑功能的结构变形容许值。基于结构变形的抗震设计理念是21世纪世界各国抗震规范修订的最主要依据,虽然我国现行建筑抗震设计规范的指导思想符合了上述抗震设计理念,但是在规范具体实施过程中也存在一些问题,比如罕遇地震下的抗倒塌验算缺乏可操作性等。

在各种多高层建筑结构中,虽然建筑规范只要求对框架结构进行罕遇地震下的弹塑性变形验算,而对框架—剪力墙、框架—筒体等其他结构类型则不要求进行弹塑性变形验算(甲类建筑除外),但是随着高层建筑的复杂化和不规则化,对弹塑性变形验算的范围应该适当扩大。虽然在罕遇地震作用下,框架结构会比其他抗侧刚度较大的结构类型(比如框架—剪力墙结构、剪力墙结构等)产生较大弹塑性层间位移,但框架柱所能承受的塑性变形约为剪力墙变形能力的6倍,因此不能局限于对框架结构进行弹塑性变形验算。

目前在工程设计中,一般要对那些突破规范要求的高层建筑结构进行罕遇地震作用下的层间弹塑性变形验算。当一个结构遭受到罕遇地震时,结构的某些关键部位必将发生塑性变形,这样可能在实际震害中由于塑性变形过大导致结构出现严重破坏或倒塌,特别是那些强度或刚度沿结构的竖向有较大突变,或沿平面内的分布明显不对称的结构。因此,在满足抗震构造的前提下,应该对那些强度或刚度沿结构的竖向有较大突变,或沿平面内的分布明显不对称的结构进行罕遇地震下的弹塑性变形验算。

2 工程实例

基于以上理论,下面对南宁市国土资源局交易综合楼的实际工程的复杂结构进行详细的分析,从而得出对该复杂结构体系进行动力特性研究分析的必要性。

2.1 工程概况

国土资源局交易综合楼建设用地位于南宁市锦春路和金洲路交汇处,工程总建筑面积为32311m2,属于一类高层建筑,地面主楼12层,另附一层架空层,地下一层,建筑高度49.95m,建筑主体结构合理使用年限为50年,框架—剪力墙结构,建筑抗震设防烈度为6度,耐火等级为一级,防水等级为二级。平面图见图1。

2.2 抗震设计

该工程抗震设防烈度为6度,设计基本抗震加速度为0.05g,设计抗震分组为第一组。根据工程地质勘察报告,建筑物场地类别为Ⅱ类,建筑安全等级为二级,建筑抗震设防类别为丙类。同时,框架抗震等级为四级,剪力墙抗震等级为三级。因建筑体L型部分属不规则平面,为合理其结构抗震要求,将部分框架及剪力墙分别按三级和二级抗震设计。

2.3 布置分析

2.3.1 平面布置分析

整个结构分为四部分:Ⅰ部分为L形,框架—剪力墙结构体系,共12层;Ⅱ部分为规则的长方体,也为框架—剪力墙结构体系,共12层;其中Ⅰ和Ⅱ结构中间设有变形缝;Ⅲ部分为筒体结构;Ⅳ部分为大空间结构形式,其中在最顶层为网架结构。

《高层建筑砼结构技术规程》(J G J 3—2002,J 186—2002)中规定,对于L形结构,6度设防的建筑,若l Bmax≤0.35,L B≤≤6.0 l,b≤≤2.0时则认为是规则结构平面。而该工程L形部分L B≤≤6.0,l b≤≤2.0,均满足要求,但l Bmax=20000 34400=0.58≥≥0.35,所以为不规则结构平面。(见图2)

2.3.2 竖向布置分析

此结构的Ⅳ部分在第二层中间有4根柱子,而到第三层却没有,根据《高层建筑砼结构技术规程》(JGJ 3—2002,J 186—2002)中第4.4.4条规定,抗震设计时,结构竖向抗侧力构件宜上下连续贯通,所以此结构属于竖向不规则结构。

此结构最顶层是网架结构,并且网架结构把结构Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ部分连接为一个整体,最底层有一层的地下室也把三者连接起来,起到很好的嵌固作用,这样就使三个结构成为一个整体并且下刚上柔。因此,在地震力作用下,在结构的刚度突变处会出现薄弱层,同时整体结构的周期会发生改变,此时结构竖向刚度也会随之改变,所以可视为竖向不规则结构。

2.4 反映的主要问题与难点

该建筑结构是一个复杂、不规则的高层建筑。由于高层建筑结构的复杂性、发生地震时地震动的不确定性、人们对地震时结构响应认识的局限性与模糊性、高层结构计算尤其是抗震分析计算的非精确性、材料性能与施工安装时的变异性以及其他不可预测的因素,致使设计计算结果(尤其是经过实用简化后的计算结果)可能和实际相差较大,甚至有些作用效应至今尚无法定量计算出来。特别在罕遇地震作用下,出于以上的原因,结构极易产生破坏,因此为了达到结构在大震下不倒的控制目标,在地震作用下对复杂结构体型进行动力特性分析是十分必要的。

2.4.1 ANSYS软件建模

ANSYS软件建模是整个有限元分析过程的关键,模型合理与否将直接影响计算结果的精度高低、计算时间的长短及计算过程能否完成。所以建模过程中一要保证准确性,二要掌握一些技巧。在建模中要尽量利用结构的对称特性、循环对称特性,以使模型尽量简单;通过简单模型的镜像、拷贝和旋转等功能来实现复杂结构的建模工作;ANSYS软件提供了完整的布尔运算,在创建结构复杂的实体模型时,对线、面及体、基元的布尔运算能节约时间,减少工作量;ANSYS软件提供延伸剖分、映射剖分、自由剖分以及自适应剖分四种网格剖分方法。

2.4.2 地震波的选择

地震振动是由震源释放出来的地震波引起地表附近土层的振动,可以表示成地面质点的加速度、速度或位移的时间函数,该函数主要特点在于其不规则性。结构的地震反应以及破坏与否,除了和结构的动力特性、弹塑性变形性质、变形能力有关外,还和地震振动的特性(幅值、频谱特性和持时)密切相关。因此,地震振动输入是进行结构地震响应分析的依据。

时程分析法的计算结果对所选取的地震振动时程依赖较大,不同地震波输入引起结构的地震反应差别很大,通常这种差别可达到数倍乃至数十倍之多,因而如何选择地震波成为使用时程分析法的关键之一。

选择的原则是使输入地震波的特性和建筑场地的条件相符合,主要参数有地震烈度、地震强度参数、场地的土壤类别、卓越周期和反应谱等。选择地震波时应选其主要周期与建筑场地卓越周期接近的地震波,此外还要满足地震活动三要素的要求,即频谱特性(可用地震影响系数曲线表征,依据所处的建筑场地类别和设计地震分组确定)、幅值(一般按规范所列地震加速度最大值采用)和地震加速度时程曲线持续时间(一般为结构基本周期的5～10倍)这三者均要符合规定、规范要求。选用数字化地震波应按建筑场地类别和设计地震分组,选用不少于两组的实际强震记录和一组人工模拟的加速度时程曲线,其平均地震影响系数曲线应与振型分解反应谱法所采用的地震影响系数曲线在统计意义上相符。

3 结语

首先,结构在大地震作用下往往进入弹塑性状态,此时结构是否安全可靠是人们所关注的,即是否能达到“大震不倒”的设计思想,所以之前对其进行分析是十分必要的。

其次,为了反应结构在中等或大地震作用下的真实性能,进行分析时,软件建模的精确度决定着分析结果的真实性。

最后,在对结构进行弹塑性分析时,地震波的选择正确与否,决定着结果的真实性,因此选择恰当的地震波十分必要。

参考文献

[1]郭子雄,吕西林,王亚勇.建筑结构在罕遇地震作用下弹塑性变形验算的讨论[J].工程抗震,1999(1):13-18.

[2]GB50011—2001,建筑抗震设计规范[S].

[3]鲍华,徐礼华,周友.用ANSYS分析某高层建筑的非线性地震反应[J].武汉大学学报(工学版),2003,36(4):83-87.

[4]陆湘昆,王东.应用PKPM结构设计软件应重视的问题[J].四川建筑科学研究,2005,31(5):39-41.

[5]李志烈,胡登鹏,陆键荣.某不规则高层建筑结构抗震方案设计[J].建筑技术,2002,30(5):9-11.

[6]王平.建筑结构抗震能力评估方法——弹塑性分析法综述[J].甘肃科技纵横,2005,34(5):162.

[7]GuptaB,Kunnath S.K.Adaptive spectra-based pushover Procedure forseismic evaluation of structures[J].Earthquak spectra,2000,16(2):367-391.

复杂高层、超高层建筑设计要点分析 第8篇

关键词：高层建筑,结构设计,抗震

1 实际问题

经济发展带动各行各业的发展, 建筑技术发展也成了社会发展的必然要求, 随着城市的发展, 土地的应用不断的加大, 可用土地面积的缩小使得人们不得不提高建筑的层数以适应更高的建筑使用需求, 高层以及超高层建筑成为了当代建筑发展的主要潮流, 并且随着高度的增加, 建筑的结构复杂性也不断加大, 因此在建设的经济性以及安全性上的设计难度上也不断加大。结合实践经验以及结构设计的具体要求, 高层以及超高层建筑的安全性工作还有着很大的不足, 现代建筑工作者要对建筑的合理性以及准确性充分的予以保证。文章就该类问题结合目前我国高层以及超高层建筑的实际经验进行了简要的论述。

2 抗震目标设计

不断增加的高层以及超高层建筑在抗震性能上也有着新型的要求标准, 首先基于高层以及超高层复杂建筑的性态抗震设计具有重要的意义。在传统的抗震目标中, 主要遵循小型地震保证建筑不损坏, 中型地震保证建筑可维修, 大型地震则保证建筑不倒塌的三重原则, 但是针对目前的高层以及超高层建筑而言, 该类原则显然不适用, 因此在抗震目标的设置上一定要有所突破才能适应新型建筑的需求, 主要可以通过以下两个层面进行考虑:

2.1 使用水准

地震重现期为50a的地震, 对建筑物的损伤能够忽略不计, 但是针对其结构设计, 应当要求建筑处于基本的弹性反应状态。

2.2 倒塌水准

当地震在重现期发生接近2500a水准的地震, 要对地震的最大值进行预计, 并对建筑物进行遇袭条件演示, 用以防止倒塌。在倒塌水准中应当注意以下几点:

(1) 这对高层建筑以及超高层建筑的延性结构构件, 应当规定非弹性形变低于构件的弹性变形能力。

(2) 针对高层以及超高层建筑构件中一些非延性部件, 对其破坏模式应力需求, 应当强于相关技术规定的要求。

(3) 针对复杂建筑设计或者超高建筑设计, 对于建筑物控制构件, 应当保证其具有中等地震抗性作用, 即便在该类环境下仍能够保持相当的弹性。

3 设计分析

3.1 概念设计的重要性

对建筑中的实践经验进行总结, 复杂高层建筑或者是超高层建筑, 应当保证其概念设计上具有合理性, 从设计理念上进行重视, 具体可以从下述内容考量:

(1) 保证建筑结构的规则性, 同时尽量从均匀性上提高建筑稳定性;

(2) 保证建筑结构能够清晰有效的传递应力, 尤其是竖向结构, 对于侧力的传递途径要保证顺畅连续;

(3) 针对具有复杂结构的高层建筑以及超高层建筑从结构上要保证具有整体高水平;

(4) 充分考量节能问题, 从结构上降低能耗, 在保证结构稳定安全的基础上建立合理的节能机制;

(5) 建筑结构的整体受力也是建筑设计要求的内容之一, 因此应当充分从材料的使用以及技术的应用方面提高其受力结构的整体水平。而该过程必须协调好工程师以及技术操作人员之间的交流协作, 只有保证沟通良好才能完美达成设计要求目标。

3.2 建筑结构中抗侧力体系选择

现代高层以及超高层建筑的安全性可靠性保证通常会受到结构的抗侧力体系影响, 合理的抗侧力体系能够保证其安全性。因此在对建筑结构的抗侧力系统选择时应当注意:

(1) 建筑的实高是结构体系选择的主要影响因素, 通过结合实践可以总结如下规律:对于建筑高度同结构的抗侧力体系选择, 当建筑物高度小于100米时, 通常采用框架结构、框架-剪力墙结构、剪力墙结构作为抗侧力体系;当建筑物高于100米低于200米时, 通常采用剪力墙结构、框架-核心筒结构作为抗侧力体系;而当建筑物高度在200-300米之间时, 通常采用框架-核心筒结构、框架-核心筒-伸臂结构作为建筑物的抗侧力体系;建筑物高度在300米-400米之间时, 框架-核心筒-伸臂结构以及筒中筒结构是常见的抗侧力体系;而建筑高度高于400米低于600米时常用的结构抗侧力系统为, 筒中筒-伸臂结构, 巨型框架/桁架/斜撑结构、组合体结构。

(2) 在建筑的设计上, 应尽可能地确保结构抗侧力构件相互联结、组合为一个整体。

(3) 对于建筑中采用了多重抗侧力结构体系的具体实际情况时, 应综合分析每种结构体系在建筑设计中的效用, 对各自的贡献度有合理的估计和评判。

3.3 注重抗震设计

在满足建筑的功能性的基础上, 抗震设计是高层和超高层建筑的设计重点, 这是确保建筑安全性最为关键的一环, 应重点从以下几点着手:

(1) 在高层建筑的抗震方案设计中, 建筑结构的材料选择也非常重要。

(2) 促进地震发生时能量的输入能有效地减少。实践证实, 应做好以下几个方面:一是, 在对建筑构件的承载力进行验收的同时应对建筑结构在地震作用下的层间位移限值实施有效的控制。二是, 具体的高层建筑工程项目设计时, 我们应该采用积极的、基于位移的结构抗震方法, 对设计方案进行定量的分析, 确保结构的变形弹性可以满足地震的预期要求。三是, 应综合分析建筑构件的变形和建筑结构的位移两者之间精确的关系, 有效地确定构件的变形值。四是, 结合建筑物的实际如建筑界面的应变分布及其大小来对建筑构件的构造需求进行有针对性的设计。五是, 选择坚固的场地, 实施建筑施工, 亦是有效减少地震发生作用时能量的输入的另一个方面。

(3) 通过大量的实践证明以及理论研究, 针对现代的大型高层建筑, 即便是其不具有很大的承载力, 但是若是其具有较高的延性, 那么即便是发生地震, 也不会发生倒塌, 因为地震中延性结构能够充分的吸收振动带来的能量, 这样建筑物在地震环境中也能够保证形变程度在建筑结构承受范围之内。通过大量的实践活动证明, 能够证明延性结构在抗性效果上作用明显, 能够消除大量地震带来的不利影响, 从而使得地震反应得以有效的减轻, 促使地震给高层建筑带来的破坏被有效地减弱, 避免重大损失的发生。

(4) 设计的质量和方法决定着抗震效果的高低, 因此, 高层建筑抗震设计的结构体系必须得到足够的重视。从国内外高层建筑结构的设计体系上来看, 主要有如下3种:“框筒结构”、“筒中筒结构”和“钢-混凝土混合结构”。

4 结束语

建筑的结构体系稳定是保证建筑安全的基础, 因此在建筑体系设计中就应当充分考量建筑物的抗侧力性。概念设计在高层和超高层设计中举足轻重, 概念设计的合理性是高层设计好坏的决定性因素。从结构体系选择以及材料应用上对结构体系的稳定性、安全性以及可靠性充分保障, 以适应新时期高层以及超高层建筑的应用需求, 不但满足人们的使用功能要求, 同时在外观以及安全性上也满足现代社会不断发展的要求。

参考文献

[1]刘华新, 孙志屏, 孙荣书.抗震概念设计在高层建筑结构设计中的应用[J].辽宁工程技术大学学报, 2007, 2.

[2]董涛.浅谈高层建筑结构抗震设计[J].河南建材, 2009, 1.

复杂高层建筑结构关键设计技术探究 第9篇

关键词：复杂高层建筑,结构设计,关键设计技术

以建筑结构为依据, 复杂高层建筑可分为包含错层结构建筑及连体结构建筑在内的多种类型。虽然这些建筑存在一定的共性, 但每一种类型也都有独特之处, 所以, 在设计时, 必须根据具体问题确定具体方案。这就牵涉到设计技术问题, 需要设计者在给予充分关注的同时, 不断加以改进。

1 复杂高层建筑结构关键设计技术

结合目前的技术水平, 现实中可见的复杂高层建筑主要包括带加强层类、带转换层类、带错层类以及多塔楼类等。这些类型的建筑除了具有复杂高层建筑的共性之外, 还具有自身的特性, 所以, 要想保证建筑结构设计的科学性, 具体工作中就必须要将普遍性与特殊性结合起来。由于此类建筑的设计工作过于复杂, 本文无法对每种类型都进行详细分析, 故仅选取前两类进行探讨。

1.1 带加强层类

对于此类复杂高层建筑, 在设计的时候, 需格外重视以下几点。 (1) 采用三维空间法对位移以及整体内力进行计算。具体实践中针对整体结构展开计算时, 必须要将水平伸臂构件纳入考虑, 同时, 将整体分析结果作为依据, 把其中的变形与内力当作边界条件, 最后还需重新分析伸臂加强层。

(2) 以建筑功能及结构特点为依据, 合理确定加强层数量及所处位置。在加强层数量为1时, 建议将其位置定在0.6 H处;在加强层数量为2时, 建议将其位置定在0.5 H以及顶层处;在加强层数量较多时, 建议从顶层开始, 按照由上至下的顺序和均匀原则进行布置。

(3) 在能够实现的前提下, 尽可能保证水平伸臂构件与核心筒实现贯通, 并确保二者维持可靠连接。关于水平伸臂构件的位置, 建议设计时将其定在核心筒的T点位置或转角位置, 以防后者的墙体在应力作用下发生损坏。

(4) 考虑到外围框架柱对结构有着较大影响, 设计中应针对其压缩变形与温度变形都强于核心筒的特点, 借助一定的措施加以控制, 以减轻其与核心筒间出现的变形及非荷载因素导致的附加力, 提高结构的安全性。

(5) 出于增强建筑抗震性能的考虑, 设计时应考虑增加加强层与邻层核心筒之间的配筋。关于这个位置的配筋率, 建议以建筑抗震要求为依据来确定。在要求为一级抗震时, 配筋率应≥0.5%;在要求为二级抗震时, 配筋率则需≥0.45%;在要求为三级抗震、四级抗震或者非抗震时, 配筋率则应≥0.4%。另外, 设计时还需保证钢筋直径在12 mm以上, 间距在100 mm以内。

(6) 增加加强层与邻层楼盖的配筋, 其中, 楼板配筋建议实行双层双向。在具体设计时, 应保证每层不同方向的钢筋都处于拉通状态, 对于配筋率, 一般要求≥0.35%, 除了配筋率之外, 砼强度等级也是这个环节中需要加以控制的部分, 要求是控制在C30以上。

1.2 带转换层类

对于这种类型的复杂高层建筑, 结构设计时一般需将以下三个方面作为重点。

首先, 对剐度突变实施有效控制。通常而言, 在转换层高于一层的时候, 结构设计中应遵照规定, 对其侧向刚度与其上层的侧向刚度比、等效侧向刚度比进行分别计算, 并保证限制条件得到满足。仅就转换层而言, 其上、下结构的等效刚度比 (下文以rc指代) 计算中对剪切变形以及弯曲变形均进行过考虑, 在rc<1.3的时候, 无论是刚度突变还是内传递途径突变都不大, 但是, 在转换层不低于三层的时候, 结构设计中应保证其本侧的侧向刚度≥其上层的60%。

其次, 增强框支层构件承载性能, 以防存在薄弱层。为了做到这一点, 设计时应以支柱数量为依据来确定剪力, 一般要求在支柱数量≤10根且框支层≥2层的情况下, 应将剪力控制在基底剪力的2%以上, 但若框支层≥3层时, 这个比例则可以提升至3%以上;在支柱数量>10根且框支层≤2层的情况下, 设计时需将剪力之和控制在基底剪力的20%左右, 但若框支层≥3层, 这个比例则可提升至30%左右。

最后, 对剪力墙进行科学设计, 满足其各项构造要求。对于上部墙体, 设计时需明确应力集中部位, 并通过增加配筋等方式来减轻应力集中带来的不利影响。对于墙体底部, 设计时则应考虑到地震剪力对落地剪力墙影响极大, 出于保证墙体延性及承载性的考虑, 在进行截面设计的时候, 应格外重视弯矩值的科学设计, 以保证加强部位能够正常发挥作用。通常来讲, 弯矩值应等于墙底截面有地震作用效应组合弯矩值与增大系数的乘积。另外, 需强调的是, 墙肢设计同样非常重要, 需尽最大努力避免偏心受拉。

2 结语

整体来讲, 复杂高层建筑结构设计工作的难度远远高于一般高层建筑, 在设计的时候如果未进行周密考虑, 则会严重影响结构的安全性与稳定性。复杂性既是复杂高层建筑的突出特点, 也是导致结构设计工作难度偏高的主要原因, 所以, 对于此类建筑的结构设计, 设计人员必须要付出更多的耐心, 并严格依照设计要求开展工作、全面考虑相关因素, 以最大限度提升最终方案的科学性, 为保证建筑安全奠定基础。

参考文献

[1]吴志杰.复杂高层建筑整体结构抗震分析[J].江西建材, 2016, (10) :28-29.

[2]周立朋.某复杂高层建筑结构动力弹塑性时程分析研究[J].河南建材, 2015, (4) :32-33.