川气东送范文

川气东送范文（精选6篇）

川气东送 第1篇

川气东送管道工程被中国工程建设焊接协会评为全国优秀焊接工程一等奖。9月15日, 川气东送管道工程项目部获得了该协会颁发的证书和奖牌。

川气东送管道工程由“一干五支”组成, 管道全长2 170km。管道施工采用了世界先进的焊接工艺, 全线累计焊接20.54万道口, 焊接一次合格率达到98.92%。其中, 主干线1 639km, 累计焊接16.47万道口, 经过严格的射线和超声波无损检测, 一次焊接合格率分别为99.03%和99.61%, 超过发达国家管道焊接一次合格率96%的平均水平, 创造了国内管道建设史上两项焊接新纪录。

为严把工程质量关, 川气东送管道工程项目部严格招投标程序, 优选参建队伍, 筛选出技术过硬人员参与施工。工程建设期间, 项目部推行“飞检制”, 即在检查前不打招呼、不事先通知, 对发现的问题举一反三及时处理, 及时清退工作不负责任的人员, 使工程质量一直处于受控状态。

川气东送 第2篇

（详情见附件）

一.项目背景

1．项目背景:

本项目为国家重点工程，净化厂年处理高含硫天然气为120亿方，规模为亚洲最大，世界第二，建设地点在四川达州。2．工程执行时间：

2006.03~2007.01 可行性研究

2007.02~2007.12 基础工程设计

2008.01~2008.12 详细工程设计

2010年4月整个工程已全部投产，进入商业运行。二.项目工程概况

项目名称 中国石化股份有限公司中原油田分公司普光气田天然气净化厂

地理位置 中国四川省宣汉县普光镇

生产规模 2x300x104m3/d天然气净化第一联合装置 2x300x104m3/d天然气净化第二联合装置 2x300x104m3/d 天然气净化第三联合装置 2x300x104m3/d天然气净化第四联合装置 2x300x104m3/d天然气净化第五联合装置 2x300x104m3/d天然气净化第六联合装置

2x300x104m3/d 天然气净化第七联合装置（预留）2x300x104m3/d 天然气净化第八联合装置（预留）35/6kV变电所

（一），35/6kV变电所

（二），动力站及全厂系统、公用工程等配套单元。

工艺线路及专利技术来源 BV公司提供普光天然气净化厂工艺包

占地面积 1525676平方米

变电所占地面积 35/6kV变电所

（一）：72m×21m（二层）； 35/6kV变电所

（二）：72m×21m（二层）； 6kV变电所 10座（二层），占地面积约为：5900m2 6/0.4kV变电所 8座（二层），占地面积约为：1750m2 设计时间 2006年5月-2009年12月

上级变电所35kV母线最大运行方式下归算正序阻抗标幺值 0.115 上级变电所35kV母线最小运行方式下归算正序阻抗标幺值 0.193 三.工程用电负荷情况

普光天然气净化厂全厂总用电负荷：正常工况时，总负荷为64810kW；开工工况时总负荷为88835kW（按3个联合装置及循环水厂为开工负荷，其余为正常负荷计）。各变电所用电负荷统计结果见下表。

四.设计原则：

（1）净化厂共设220kV/35kV总变电站一座，35kV/6.3kV区域变电所二座,高低压变电所十八座。区域变平面布置图及供电系统图如附图所示。

35kV、10kV、6kV、380V系统均采用双电源供电，各电压等级系统均为单母线分段，正常为分段运行方式，每段母线均设置备用电源自动投入装置。变电所内设置微机保护及监控系统。

（2）净化厂以35kV为主要供电电压，以220kV总变电所的35kV配电装置集中向厂内的35/6kV变电所(一)SS-791、35/6kV变电所(二)SS-792供电。每路35kV电源均能满足负荷等级的要求。

（3）净化厂动力站设置一台以汽定电的20MW抽凝式汽轮机发电机组，发出的电力通过1台25MVA升压变压器升压后，接入净化厂界区外220kV总变电所的35kV母线上。正常工况下，20MW抽凝式汽轮机发电机组可发13000kW。（4）35/6kV变电所(一)SS-791、35/6kV变电所(二)SS-792的变压器容量的选择：

正常工况时，每台主变压器容量原则上按负荷率不超过50%考虑，满足所供电装置（或单元）全部一、二级用电负荷要求； 开工工况时，每台主变压器容量原则上按负荷率＜100% 考虑，每两台主变压器满足所供电装置（或单元）全部一、二级用电负荷要求，且不考虑一回电源检修或故障失电的可能。联合装置的每回电源进线电缆均按照开工负荷的80%考虑。

（5）变电所布置原则：

① 35/6kV变电所(一)SS-791、35/6kV变电所(二)SS-792布置： • 变电所为双层建筑物，上层设置6kV、35kV配电室、消弧接地装置室、机柜室、电容器室等功能房间，下层为电缆夹层；

• 35／6.3kV变压器为户内高式布置，变压器高压侧出线采用35kV电缆，6kV侧出线采用空气加强绝缘的母线桥；

• 6kV侧每段设电容补偿装置；

所内设置微机监控单元和通讯机，将采集的本所数据和下级变电所上传来的数据通过光纤以太网络送至220kV总变电所监控系统总站。

• 变电所按无人值守、定期巡检设置。② 6kV及以下变电所

• 在生产装置或公用工程各单元内按需要设置6kV及以下变电所，供本单元或附近单元内高低压用电负荷。• 各6kV及以下变电所双路电源引自上级35/6kV变电所6kV不同段母线。6kV、380V侧均采用单母线分段接线，分列运行，分段开关设自投。

• 6kV及以下变电所根据具体情况设置电缆沟或电缆夹层。

• 6/0.4kV变压器选用干式变压器，户内布置。• 6/0.4kV变压器高压侧出线采用6kV电缆，低压侧出线可采用封闭母线或电缆引入二种方式。（6）对于一级负荷中的特别重要负荷，增设应急电源。DCS仪表电源由交流220VAC UPS供电；电气设备继电保护由220VDC由直流电源装置供电；事故照明，由AC EPS供电。鉴于本厂的特殊重要性，仪表DCS AC UPS、DC电源等均为冗余设计。其中仪表DCS AC UPS不间断电源均为双机热备份。DC电源均为双电双充双电池组，为了节约投资，均采用12VDC蓄电池。区别通常的石化炼油厂，应工艺专业的要求，重要场所的UPS不间断电源的应急时间为60分钟。按照石化规范，UPS不间断电源的应急时间为30分钟。但对于本净化厂，考虑到工艺紧急停车的特殊要求，保证人员疏散、火炬紧急放空要求，在双电源均失电的情况下，应保证重要场所UPS的应急时间为60分钟。重要场所包括：空分空压站（734单元）、火炬单元（735单元）、中心控制室（781单元）等。

（7）防爆区划分原则

净化厂硫磺成型（200）单元既属于气体危险区域，同时也属于可燃粉尘区域。气体危险区域遵循GB50058-92《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》。可燃粉尘区域划分遵循美国标准NFPA499-2004《Classification of combustible dust and of hazardous(classified)locations for electrical installations in chemical process area》。气体/粉尘双重危险区域中电气设备的设计、安装等需同时满足GB50058-92、GB3836 《爆炸性气体环境用电气设备》、GB12476.1-2000、GB12476.2-2006、GB12476.3-2007《可燃性粉尘环境用电气设备》。除上述单元外，净化厂其他单元室外区域基本为气体危险区域，遵循GB50058-92、GB3836等。五.负荷分配原则：

界区内的高压用电负荷由6kV(10kV)配电装置直供；220/380V的负荷由低压配电装置放射式直配，按负荷分配均匀及减少供电距离的原则分配在低压配电装置不同的母线段上。一备一用的用电负荷分配在不同母线段。考虑到供电半径，本工程160kW及以上的电动机的电压等级采用6kV。六.工程计算

本工程使用EDSA计算软件进行了潮流计算、短路计算、电压降计算、电动机再起动计算等。为了保证计算的可靠性，本工程采用计算软件完毕后通过手算校验的方式来进行校验，准确无误后可方作为工程计算的根据。七.节能

本工程在节能方面采取如下措施：

1）部分工艺机泵（包括部分空冷电机）采用变频调速器，大部分需要变频的机泵采用变频电机； 2）采用高效节能变压器； 3）所有的气体放电灯尽量采用电子镇流器，或者电感镇流器增设电容补偿措施，以提高灯具的功率因数，减少损耗。4）室外照明采用智能照明电脑控制装置。一方面通过室外光线变化及电脑定时来控制灯具的起停时间；另一方面在灯具的实际工作中，根据用电波峰、波谷变化实时控制灯具的节能工作电压，达到节能效果。

5）优化供配电结构，减少供配电线路长度以降低线路损耗。

八.工程的先进性和可靠性

1、本工程在电气设备的先进性和可靠性方面有以下特点：电气设备选型尽可能选用国内名优产品及在石化行业有多年业绩、成熟经验的产品。重要关键的场所选用进口名牌或者合资产品。例如本工程6kV开关柜的断路器及电机综合保护器均采用进口断路器及综保。重要装置的低压开关柜采用合资品牌。

2、变电所内设置独立后台，功能强大，并可将数据上传至总变电所。综保、后台通讯采用开放协议及光纤通讯，抗干扰能力强。

3、直流屏设计采用双电，双充，双电池组，UPS设 计采用双机热备份，实践证明还是非常必要的。4、35kV为经消弧线圈接地系统，6kV系统为不接地系统，设置小电流接地选线装置，经过实践事故的检验效果良好。

5、对进线及重要机组采用独立故障录波器，并使用独立通道上传数据，增加了事故情况下的分析功能。九.附图1:全厂平面布置图 九.附图2:全厂供电系统单线图 九.附图3: 791变电所供电单线图 九.附图4: 792变电所供电单线图

九.附图5: 791变电所及其子站SCADA系统示意图 九.附图6: 792变电所及其子站SCADA系统示意图 九.附图7: 区域变总变电站网络拓扑示意图 九.附图8: 791变电所平面布置图 九.附图9: 792变电所平面布置图

九.附图10: 动力站(831单元)发电机系统图 十.存在问题及改进措施

①设计遗漏：由于本项目的设计没有相似的装置可以参照，导致建筑、电信专业后期改动很大。

如全厂为了加强管理及H2S泄露时人员的快速疏散，增设了2#警卫室及电动门，而且2#警卫室所处的位置均离附近的变电所很远（约为600米），同时电信专业的应急疏散系统增加了很多用电点，且用电负荷也比最初增加很多，这些变化最终都导致电气专业后期设计修改工作量大大增加。与此同时，暖通专业、储运专业互提资料更改很大，也导致电气专业现场设计变更增加。②专业之间交叉：电气专业桥架和电缆、照明灯具先于配管专业施工，当配管施工时，出现多处与电气桥架碰撞，照明灯具与管线出现碰撞的问题。主要原因是与配管专业会签时可能没问题，但后配管专业变动后未通知电气专业；还有就是由于时间紧，项目急于发图，主体专业图纸尚未完成，便草签发图，施工时相关专业也未核查图纸。

十一.EPC项目作为专业负责人的几点体会

① 对于EPC项目，由于是总承包方对业主单点负责，对专业负责人要求更高，要求的知识面更宽，既要精通本专业的工程技术包括设计规范、产品的制造规范，又要对工程施工、采购服务工作负责，包括精通工程各种验收规范。作为专业负责人，既要从事本专业的工程设计方面，又要从事本专业的工程管理工作。要合理安排控制设计进度与质量，使之即满足合同规定的要求又能满足采购及现场施工方面的要求。这就要求协调好本专业设计、采购服务工作，使设计、采购、施工要求都能满足项目合同及进度要求。②采购服务方面，坚持既要节约项目资金又要满足规范、合同的原则。询价书的技术要求既要满足工程规范、产品制造规范，标准要合理，适当，满足业主要求，又要为工程节省投资。

③施工方面，设计及采购工作要求满足施工要求，工程质量及施工进度都要保证

十一.EPC项目作为专业负责人的几点体会

川气东送 第3篇

关键词：川气东送管道；特点；运输布管方式；坡度

中图分类号：TE973

文献标识码：A

文章编号：1009-2374(2009)17-0172-02

川气东送管道工程是我国又一条贯穿东西部地区的天然气管道大动脉。管道西起四川普光，东至上海，途经四川、重庆、湖北、安徽、江苏、浙江、上海等7省(直辖市)。管道全长2203km，设计压力10MPa，管径1016mm，设计人口输量120亿方／年。

一、山区段工程特点

管道沿线经过3个大的地貌单元，即山地、丘陵和平原，仅山区和丘陵就有859公里之多，主要表现为山地高低起伏大、坡陡谷深及部分路段无公路，以及存在的崩塌、滑坡、泥石流的潜在威胁，且山地、丘陵主要属云贵高原之东北部边缘的“鄂西高原”，属武陵山、大娄山、八面山的余脉，为中一低山地形，高程多在500～1500m，最高达2000m，山峦起伏，沟壑纵横，山岭顶部往往开阔平坦，层状地貌明显，并自西向东地势总体呈逐级下降趋势。管线经过的方斗山，穿越处最大高程约1400m，局部高差可达500m，自然山体坡角平均约30。；汪家营以西的齐岳山，穿越处最大高程约1700m，局部高差可达600m，东部自然山体坡角>30°；恩施西北部山地，石板顶一带最大高程1730m，局部高差600m，冲沟深切，多陡崖、陡坎、高陡边坡。山岭之间为丘陵地貌，海拨高程一般也在200～500m，相对高差100m左右，地形起伏较小，丘顶多呈浑圆状，局部有陡坎、陡坡分布。

二、山区管线布管运输方式

针对山区特点如何进行布管运输是山区管线组织施工的关键，我们全面检查后确认主要有以下几个方式：

1、地势较平的山梁、沟谷地段和纵向坡度小于15°地段用吊管机布管。

2、坡度大于20°的山坡地段，将坡度降到15°以下，根据实际地形采用山地车牵引运管爬犁布管，或考虑开辟“之”字形便道减缓坡度后用吊管机布管。

3、对于坡度大于15°的吊管机等机械设备无法进入的地段，通常采用三种方法布运管施工：(1)坡度15°～20°地段，根据现场实际地形，以及通过与地方政府的协调，在征得招标人、现场监理和设计同意下，采用山体爆破方法降坡到15°左右，降坡后用吊管机与挖掘机配合布运管施工；(2)坡度20°～30°地段，在山顶上平整一块20m×20m平地，安装卷扬机，作业带上牵引运管爬犁或炮车布管，根据现场的地形确定，爆破开挖管沟，平整管底，用做自制爬犁行车路用吊管机将3PE防腐管放在自制爬犁上，爬犁直接放在斜坡上，然后拉动或放送自制爬犁布运管施工，采用正装法将管子由下向上组对焊接，每间隔2根管安装管道固定支架，对管道进行固定以防止倾斜，固定支架通过与预埋件焊接进行安装。牵引结构安装如图1所示：

(3)坡度大于30°地段，在山坡管沟内安装轻轨，山上20mx20m平地上布置1台20t卷扬机(如卷扬机无法运到山顶，则将卷扬机固定在山脚，在山顶安装转向滑輪，实现管材绞运)，管沟爆破成型后，在管沟内布置15千克／m轻轨，用20#槽钢固定在管沟内的预埋件上，用25t吊车将3PE防腐管放在轻轨上的滑车上，利用卷扬机前拉或放送滑车布运管施工，由吊管机配合进行组对，焊接完成外观检查合格后，通过20t卷扬机将组对到一起的防腐管沿轻轨向上绞运，前进12m左右停止卷扬机，组对、焊接下一根管材，以此类推，直到第一根管材到达山顶，停止卷扬机，施工坡脚的直管段，连接直管段和斜坡管段之间的弯头或弯管，将斜坡上的管段采取稳管措施，对管道进行固定以防止倾斜，固定支架通过与预埋件焊接进行安装，稳管完成后拆除卷扬机。牵引结构安装如图2所示：

三、运布管管理措施

由于山区运布管施工的特殊性，为了确保整个施工过程的安全，项目部依照国家的相关法律法规和安全采取以下措施：

1、实施运布管前，成立运布管作业领导小组，设置运布管组织管理机构，需由工程技术人员、起重工、机械操作手组成，明确每一作业人员的职责，所有参与作业人员都必须进行安全知识培训，考核合格取得安全资格证书后方能上岗。

2、施工人员依据设计要求、测量放线记录、现场控制桩、标志桩，在施工作业带管道组装一侧进行布管。

3、布管前，技术人员依据本标段管线的设计平面图、测量放线的控制桩，对布管人员进行交底，交底包括：布管长度、管线防腐类型、级别变化处，管线变壁厚处的位置，在管线弹性敷设及弯管处，布管人员严格按施工指导书进行布管，所有作业必须在得到确认无故障时方准允开始进行，现场监理进行旁站。

4、现场实际进行运布管施工时，施工人员必须根据不同地段、不同坡度、不同岩石、合理采取运布管的方式，确保布管工序一次完成。

5、采用自制爬犁布运管施工，爬犁拖运管子时，两侧设护栏，且将管子与爬犁捆扎牢固，以防上下坡窜管，牵引力根据地形、地质、载重量综合进行计算，钢丝绳安全系数必须满足规范要求。

四、结语

山区斜坡段布管运输是一项专业性很强的工作，具有一定的危险性，通过采取以上措施使山区管线布管运输不断得到改进，运布管速度得到了很大提高，从2007年8月至2009年5月完成了796公里，占山区管线布管总量的92.6％，运布管一次合格率达99％。达到了项目部预期效果，满足了管线安装的质量要求，保证了施工工期，并取得了良好的效益。

川气东送 第4篇

关键词：输气管道,滑坡,稳定性分析,防治设计

川气东送管道工程是国家“十一五”重点工程, 管道始于川东普光, 末站上海。干线呈近东西向延伸, 包括普光—上海干线, 川维、南京、常州、苏州等4条支线以及达化专线。该工程于2007年8月正式开工, 于2009年12月实现全线投产。川气东送管道穿越川东—渝东—鄂西山区, 地质构造复杂、地貌形态多样、地形起伏大、地质灾害突出且类型多样, 如崩塌、滑坡、泥石流等。地质灾害可能造成管道破裂, 将会带来巨大的环境破坏和财产损失, 并且可能造成长时间的服务中断, 其产生的损失往往比其事故本身损失大得多。笔者在对川气东送管道罗针田滑坡工程地质条件进行深入调查的基础上, 基于滑坡形态和结构特征, 探析了滑坡的形成机制和稳定性评价, 提出工程防治设计方案。

1 滑坡区地质环境特征

滑坡区地处鄂西山区中部恩施市屯堡镇罗针田大斜坡中下部 (管道里程为EES21-2+150) , 地形陡峻, 山峦起伏, 沟壑纵横。滑坡区出露地层为二叠系下统栖霞组, 中厚层状灰岩, 含灰黑色硅化灰岩团块或条带, 岩层产状250°∠24°, 但此段构造活动强烈, 地层产状较为多变。滑坡区属于亚热带季风性气候, 雨量充沛, 地下水主要接受大气降水的补给。因坡面较陡, 大部分地表水通过坡面漫流向坡下运移, 少量入渗补给地下水。地下水主要为赋存于第四系覆盖层中的松散介质孔隙水和岩溶水, 由于覆盖层透水性较强, 地下水位较低, 雨后运移较快。

2 滑坡体工程地质特征

2.1 滑坡空间形态特征

所研究的滑坡体位于屯罗公路外侧边缘。管沟沿着公路外侧下方开挖, 开挖深度2 m~3 m, 导致公路外侧形成了较大的临空面, 引发管沟内侧高边坡滑动。管沟开挖形成的高边坡, 边坡延伸方向25°, 朝向北西;边坡宽度90余米, 边坡高度5 m~29 m, 中间高两侧低, 边坡坡度在50°~60°之间。所形成的滑坡高程在700 m~730 m, 厚度约为8 m~15 m, 面积约1 350 m2, 体积约1.35×104m3, 滑动方向312°。管道敷设完后, 在管沟外侧修建有浆砌石挡墙 (见图1) 。

2.2 滑滑坡坡组组成成结结构构特特征征

通过工程地质测绘、钻孔和探槽等现场调查得出, 滑坡发育在残坡积及古崩滑堆积体构成的松散斜坡中, 主要由灰岩、泥质灰岩构成的块石、碎块石, 可见巨型呈棱角状的崩塌块石, 块径最大达10 m, 土石比1∶3~1∶5。因在该滑坡体上倾倒建筑弃渣, 部分滑坡段及管沟被建筑弃渣所堆填, 建筑弃渣为呈棱角状的碎石夹土, 含少量块石, 碎石含量约占60%~70%, 粒径2 cm~8 cm, 堆积厚度3 m~5 m, 宽度30余米, 长度60余米。因滑坡规模小, 滑动距离有限, 在以块石、碎块石为主的地层中不易发育良好的滑带, 使得滑带不易辨识。根据滑坡地表前后缘特点、规模以及滑坡滑动的触发条件综合判断, 潜在滑动面深度在8 m~15 m。

2.3 滑坡变形特征

管沟开挖横向切割斜坡, 导致边坡滑塌, 变形逐步向上扩展, 逐步发展到屯罗公路外侧, 表现为局部下错与拉裂。滑坡南段, 在屯罗公路路面发育一条长近30 m, 最宽达2 cm的裂缝, 且公路外侧向坡外方向凹陷, 下错幅度达到20 cm;滑坡北段, 后缘路面也发育一条裂缝, 裂缝斜穿公路, 走向160°, 裂缝长度约8 m。因管沟外侧坡体坡度较陡, 滑体从管道外侧斜坡中剪出。

3 稳定性分析与评价

3.1 滑坡变形宏观分析

滑坡发育在罗针田大斜坡中下部, 因大斜坡属于古崩塌堆积体, 从滑坡钻孔资料分析, 滑坡可分为两级, 即覆盖层内浅层滑动 (管沟边坡) 和沿基岩面整体深层潜在滑动 (古崩塌堆积体) 。根据现场勘察和地质条件分析, 该古崩滑堆积体整体是稳定的。因管沟开挖, 在管道内侧形成陡坎, 破坏了原始结构, 导致古崩塌堆积体局部变形破坏, 降雨后坡面上滑塌的范围进一步加大。可见滑坡存在进一步变形发展的趋势, 在遇强降雨的情况下一方面会产生动水压力, 另一方面会降低岩土体抗剪强度, 很容易进一步滑塌。结合滑坡结构分析, 新近滑坡滑动的诱发因素有三条:1) 边坡因管沟开挖造成临空面;2) 降水入渗;3) 倾倒建筑弃渣。

3.2 滑坡稳定性计算

稳定性计算采用DZ/T 0219—2006滑坡防治工程设计与施工技术规范推荐的传递系数法。根据对滑坡取样样品的实验室测试和对滑坡参数的反算结果, 罗针田滑坡的稳定性计算物理力学指标取值见表1。

根据罗针田滑坡体在天然状态和久雨、暴雨及地震时的受力情况, 计算工况选取以下三种:

1) 天然工况:自重;2) 设计暴雨工况:自重+久雨、暴雨, 地下水位上升, 滑坡土体抗剪强度降低;3) 设计暴雨+地震工况:自重+久雨、暴雨, 再考虑地震的条件, 根据GB 18306—2001中国地震动参数区划图 (1∶400万) , 滑坡所在区域地震动峰值加速度区划为0.05g, 相当于地震基本烈度6度。根据滑坡变形特征分析, 所确定的潜在滑动面 (覆盖层内浅层滑动A—A'剖面, 见图1) 进行剖分计算, 以上3种工况的稳定系数列于表2。结果表明, 罗针田滑坡在天然工况下处于基本稳定, 但在久雨、暴雨及地震情况下很容易发生滑动。

4 滑坡治理设计

4.1 主要工程地质问题

根据宏观稳定性分析和传递系数法计算表明, 罗针田滑坡在天然工况下处于基本稳定。罗针田滑坡后缘的公路路面出现了开裂变形, 并且边坡物质组成是古崩滑堆积体, 土质疏松, 降雨容易入渗, 在久雨、暴雨情况下, 滑坡将很可能失稳。因管道走向与滑动方向垂直, 埋深约1.5 m, 由于来自滑坡推动力垂直作用于管道, 从而推动管道, 对管道具有很大的危害, 同时滑坡滑动后, 将威胁滑坡后缘的屯罗公路安全。

4.2 工程防治设计方案及布置

根据罗针田滑坡的变形特点, 以及考虑以保护管道安全为目标的滑坡治理原则, 采取抗滑桩+挡土板+回填压脚+框格护坡等综合治理措施。在管道外侧布置一排桩径为1.5 m×2.0 m的人工挖孔抗滑桩, 桩心距5 m, 分13 m, 20 m长两种桩型。剩余推力取滑坡久雨、暴雨及地震情况下, 考虑安全系数Ks=1.2时设桩处滑块剩余推力值。为保证管沟内侧高边坡稳定性, 对该边坡采用回填压脚方式来增加边坡的阻滑力。管沟内侧边坡坡脚最低处回填土高度为3 m, 两侧回填高度约1 m, 回填坡度为20°。防止在久雨、暴雨情况下, 管沟内侧坡体从抗滑桩顶部剪出。考虑到桩心距5 m, 桩间设置长4.5 m的挡土板, 阻挡桩间浅层松散土体溜滑。因桩后回填土松散, 在抗滑桩后部填土区域, 设置浆砌片石菱形框格护坡, 在格构框内部铺设草皮, 防止发生水土流失现象。在后缘公路过水涵管处修建截水沟, 将水引入到滑坡北侧天然冲沟, 有效降低斜坡地下水位和防止水土流失。

5 结语

1) 罗针田滑坡是发育在古崩塌堆积体上的新滑坡, 滑坡的活动主要是由于管沟开挖诱发了古崩塌堆积体的局部活动;2) 滑坡体在天然条件下处于稳定状态, 而在久雨、暴雨及地震情况下, 滑坡处于临界状态和不稳定状态, 滑坡滑动破坏概率大;3) 罗针田滑坡治理工程已竣工, 且治理效果良好。实践证明, 对此滑坡采用抗滑桩+挡土板+回填压脚+框格护坡并结合地表排水的综合治理措施, 很好的解决了滑坡对管道造成的威胁。

参考文献

[1]王恭先, 徐峻龄, 刘光代, 等.滑坡学与滑坡防治技术[M].北京:中国铁道出版社, 2004.

[2]荆宏远.忠武输气管道七里沟滑坡特征及防治设计[J].山西建筑, 2006, 32 (4) :102-103.

川气东送 第5篇

关键词：气吹技术,GYTS光缆,输气管道

川气东送管道工程西起川东北普光首站, 东至上海末站, 包括1条干线、4条支线和1条专线。本文结合国家重点工程中石化川气东送管道通信光缆工程, 说明了光缆气吹、光缆选型和工程设计中考虑的主要内容。

1 光缆气吹技术简介

光缆气吹技术又称气吹机敷缆技术, 原理是采用气吹机敷缆是利用一个机械推进器把通信光缆、电缆推进管道, 同时空气压缩机把强大的气流输送进管道, 这种高速流动的气体在光缆的表面形成一种拖曳力, 促使光缆前进。

2 光缆气吹技术与传统敷设方式的比较

2.1 长途干线的敷缆方式比较

2.1.1 直埋法

其施工流程是:挖沟敷缆保护, 工期较短。

2.1.2 气吹法

其施工流程是:挖沟敷管气吹敷缆保护, 由于多了一道施工工序, 同时对沟槽的开挖质量有要求, 因此施工工期较长于直埋法。

2.2 管道的敷缆方式比较

2.2.1 牵引法

牵引法顾名思义就是利用人力或机械将光缆拉入管道, 当空气压缩机无法到达施工现场时, 牵引法就是唯一的选择 (水敷缆法除外) 。由于光缆端头的抗张力有限, 因此不能用太大的力来牵引光缆, 一次敷缆的长度约为100米。

2.2.2 推-拉法

推拉法顾名思义就是利用人力或机械在管道的一端推送光缆, 利用人力或机械在管道的另一端牵引光缆。这种施工方法可以减少光缆端头的牵引张力, 达到较长的敷缆距离。利用这种方法, 一次敷缆的长度大约为150-200米, 取决于管道的摩擦系数和敷设质量。这种施工方法的效率较高于牵引法, 但需要较多的施工人员。

2.2.3 气吹法

气吹法是目前施工效率最高的一种敷缆方法, 并且只需要较少的施工人员。一般而言人工牵引1000米的平均速度大约为5米/min, 而气吹敷缆的施工速度大约为40-60m/min。

2.3 长距离光缆的气吹方法

2.3.1 接力气吹法

该方法主要取决于你所拥有的设备数量和光缆一次性的敷设长度。如同接力赛, 当第一台气吹机的气吹距离到达下一个气吹点时, 第二台设备开始气吹, 如此循环, 直至光缆敷设完毕。该方法的优点是, 光缆不需倒盘, 施工人员较少。

2.3.2 蛙跳式气吹法

蛙跳式气吹法来源于接力气吹法, 但是安装在下一个气吹点 (B) 的不是气吹机而是费加罗 (FIGARO、FIGARINO) 倒盘器。当气吹机将盘上的光缆全部气吹到下一个气吹点 (B) 并倒入倒盘器中, 然后将气吹设备转移到下一个气吹点 (B) , 将光缆向 (C) 点气吹。如此循环, 直至光缆全部敷设完毕。这种方法用一台气吹机也能达到接力气吹的目的, 但是工作效率很低。

2.3.3 中间气吹法

这种气吹法一般将气吹点选择在线路的中间, 先向一端气吹光缆, 当光缆敷设完毕后, 将缆盘上的光缆倒入倒盘器或在地上倒8字。这种方法比较保守, 但很实用, 可以避免一次性气吹长度达不到预期长度时, 转移设备的苦恼。

本工程对于长距离的光缆 (微缆) 往往选择组合气吹, 即先采用从中间往两端气吹, 然后再采用蛙跳式气吹, 效率较高。

3 川气东送管道工程通信光缆实例

川气东送管道光缆线路总长约2520km见表1。设计完成后可满足调控中心对全线实行自动化控制及调配的功能, 满足管道分公司对全线管道安全运营管理的功能。

川气东送管道工程是一条横跨我国东西的能源大动脉, 管线途径地段山峰林立, 陡坡沟深, 地理环境十分复杂, 因此建设好通信光传输系统确保管线安全平稳运行, 不仅具有经济意义, 而且具有重大的社会意义和政治意义。

3 川气东送管道工程通信线路采用气吹法敷设GYTS型管道光缆。

3.1 气吹三要素

3.1.1 第一要素管道

气吹法首先要求采用质量好的高密度的聚乙烯管道, 内壁涂层分为有硅芯或无硅芯, 一般建议采用有硅芯的低摩擦系数的管道, 其外径不超过63mm, 与之配套的管道接头要求密封并且可以承受12bar以上的工作压力。

3.1.2 第二要素光缆

影响气吹性能的指标光缆的硬度和记忆。光缆的硬度太高, 在管道的转弯点容易引起高摩擦并且容易卡在曲率半径小的转弯点, 硬度太软, 容易在管道内形成蛇形弯曲, 造成拖曳力分散。如果光缆的记忆力强, 当光缆从缆盘上松解开时, 就会保持光缆的上盘记忆, 在管道内形成螺旋圈, 造成拖曳力分散和摩擦阻力增加。

3.1.3 第三要素温度

当环境温度超过25度时, 建议采用后冷却装置。因为直接从空气压缩机内出来的温度要比环境温度高30-40度, 如果没有后冷却装置, 高温气流容易软化光缆外护套和管道的内壁, 造成摩擦阻力的增加同时软化的管道也容易的高压的作用下爆裂。

3.2 硅芯管

管道的选用, 应根据所要敷设光缆的外径的大小。通常根据管道内径与光缆外径的比值进行选择, 一般来说, 比值为2.0-2.3时最佳, 这将有利于日后光缆采用气吹敷缆方法敷设。

3.3 光缆选型

针对GYTA和GYTS 2种管道光缆, 哪种光缆更适合长途干线的气吹。通过气吹试验使人们意外的发现, GYTS比GYTA具有更好的气吹特性。从理论上说, 最佳的气吹比值是管道的内径比光缆的外径大2-2.2倍, 如果比值太大, 光缆就容易在管道内产生螺旋圈, 造成拖曳力的分散。另外, 由于光缆较细, 因此GYTA的硬度与GYTS相比就显示出比较软, 使螺旋圈更加容易形成。

因此本工程光缆选用型号为:GYTS型管道光缆。

3.4 川气东送管道工程光缆施工方式

针对光缆线路距离长、地形种类多而且复杂的特点, 本工程选用光缆中间气吹法与光缆蛙跳式气吹法相结合的施工方式。在地形条件较好的平原丘陵地带, 采用光缆中间气吹法, 选择在线路的中间先向一端气吹光缆, 当光缆敷设完毕后, 将缆盘上的光缆倒入倒盘器或在地上倒8字, 在向反方向气吹, 即可得到较理想的气吹施工距离;在地形条件复杂的山区, 采用光缆中间气吹法与光缆蛙跳式气吹法相结合的施工方式, 在线路平直段可过的较快的气吹速度, 在地形起伏段, 则用倒盘器倒出光缆, 采用蛙跳式继续气吹。

4 结论

川气东送管道光缆敷设采用先进的与输气管道同沟敷设的气吹技术, 有效地利用了输气管道的资源, 节省了大量工程施工费用。今后, 随着管道事业的发展, 光缆气吹技术必将会发挥更大的作用。

参考文献

[1]谢培才, 陈晓莹.气吹穿缆技术及应用

[2]聂宗英.采用气吹法敷设光缆工艺优点及关键工序质量控制要点

川气东送 第6篇

1 性能对比

在西气东输项目生产期间,Φ1016mm21mm X70 PSL2直缝埋弧焊接钢管部分为进口,部分为国产,而且国产的焊管用钢板均为进口原材料;项目用Φ1016mm26.2mm X70 PSL2直缝埋弧焊接钢管全部为进口。而川气东送项目,Φ1016mm21mm X70PSL2以及Φ1016mm26.2mm X70 PSL2两个规格的钢管从原料到制管全部为国产化。表1为西气东输和川气东送直缝埋弧焊钢管产品与规格对比。

表2为西气东输及川气东送Φ1016mm21mm X70 PSL2 LSAW(产品分析:wt%)化学成分对比。

表3、表4为Φ1016mm21mmX70 PSL2 LSAW拉伸性能及冲击韧性对比。

2 分析与讨论

(1)从表2中可以发现,川气东送C含量控制均值为0.044,这比西气东输一线进口的同类钢管碳含量(0.06)降低了近20%;P含量控制均值为0.07,比西气东输一线进口的同类钢管P含量(0.011)降低了近30%。

(2)从表3中可以看到,川气东送国产化钢管的拉伸性能接近西气东输一线进口的同类钢管水平,川气东送国产化钢管的母材屈服强度均值为556MPa,高于西气东输一线进口的同类钢管的538MPa,但其母材屈服强度最小值达到规范允许的下限值,屈服强度波动相对较大。川气东送国产化钢管的母材抗拉强度和焊缝抗拉强度满足规范要求。此外,川气东送国产化钢管的冲击韧性满足规范要求,达到了西气东输一线进口的同类钢管水平,母材的最小冲击功值达到了233J,优于西气东输一线进口的同类钢管水平的214J(表4)。

(t%)

注:CVN为-10℃,J

3 结论