安全燃烧范文

安全燃烧范文（精选12篇）

安全燃烧 第1篇

在发布会一开始,微宏公司首席执行官吴扬便提到了关于“火”的话题。电动汽车市场在过去的一年中异常火爆,但全球各汽车大佬们却并没有大规模地销售电动汽车,他们在担心什么?其中一个重要的原因在于锂离子电池不可控的燃烧。锂离子电池作为一个能量载体,在生产与使用过程中存在着不可控的内短路风险,依照目前行业内最高标准的18650电芯品控率2ppm来计算,每卖出10万台车,就有1,600台存在自燃的高风险。

微宏在2008年开始聚焦电动汽车动力系统的研发时,便确立了“10分钟快充”、“长寿命”以及“不燃烧”的研发三要素,而这几个核心研发要素也是微宏面向城市交通电动化的清洁城市交通(CCT)战略的基础。如今,通过CCT战略的不断推行,“十分钟快充”与“长寿命”已经得到了我们客户的广泛认可,在全球6个国家、100多个城市有了超过10,000台套的应用。而此次发布的也正是微宏历时8年研发的不燃烧电池技术成果。

①实现电解液不可燃,并保证快充与长寿命

研究表明,锂离子电池在发生热失控时,放热量最多的是电解液,因此不燃烧电解液是保证电池不燃烧所要解决的最重要问题。然而,让电解液不燃烧已经有较高的技术难度,如何让电解液在不燃烧的同时,还能够保证电池的快充与长寿命特性,这需要耐得住寂寞的持续研究。在现场,我们看到了不燃烧电解液确实不会被点燃,而同时制成的电池也可以实现十分钟快充与超过10,000的超长循环寿命。

②比普通隔膜耐温更高

在实现电解液不燃烧之后,高性能隔膜也是保证锂离子电池安全的重要保障。普通锂离子电池隔膜通常熔点较低,在130摄氏度左右便会收缩,从而导致电池的内部短路,发生热失控。作为有着30年实战经验的膜技术专家,微宏首席技术官李翔提出了耐高温隔膜的思路。与普通的PE隔膜相比,耐高温隔膜熔点更高,可以保证电池即便在300摄氏度的高温下也不会发生收缩,防范电池内部短路,从而避免热失控。

③系统级别的被动防御-STL

在解决了锂离子电池内部的电解液以及隔膜的问题,相当于为不燃烧电池主动设立了防御措施。而从电池系统级别的安全而言,微宏也展示了采用浸没方式的STL智能热控流体技术所带来的安全优势。STL作为绝缘、阻燃、导热性能俱佳的材料,能够在电池组内部发生细微内短路的情况下,快速隔绝热失控点,同时利用液体降低热失控点的温度,最大程度地降低了电池组安全风险。作为一个被动防御的体系,STL除了安全以外,也能够均衡电池组内部温度差异、并利用外部循环实现更好的温度控制,同时即便电池组漏液,也能及时通过液体检测发现,安全更有保障。

不燃烧电解液与耐高温隔膜两个主动的防御措施,配合STL智能热控流体这一被动防御措施,最终实现了电池系统级别的不燃烧、高安全与高性能。发布会终现场展示的电芯点燃对于也非常直观的体现了不燃烧电池技术相对普通锂离子电池而言所带来的震撼效果。

新近两会指出,“新能源汽车”是“新经济”在工业领域一个标志性行业。新能源汽车的发展再次被提升到国家战略,当今限制新能源汽车发展的核心因素就是电池与充电。微宏倡导的基于10分钟快充、长寿命与不燃烧电池技术,结合清洁城市交通(CCT)战略,有望使新能源汽车真正驶上快车道。

关于微宏

微宏成立于2006年,近年来成长迅速,已成为全球快速充电、长寿命与高安全锂离子电池系统研发、设计以及生产的领导者。微宏着眼于解决当前电动汽车发展所面临的主要瓶颈,为实现电动汽车的规模化应用提供电动汽车动力系统解决方案

关于微宏清洁城市交通战略

燃气燃烧器安全操作规程 第2篇

一、试机前的准备工作：

1．检查燃气管路外观是否良好无损伤及干净通畅，按所需使用管线检查相关阀门是否已开启或处于正确状态下；管路及接头法兰等有无松动、泄露现象，现场闻嗅无天然气添加臭味；油炉及空分站周围无动火作业及明火，如有必须予以隔离或清除。

2．查看燃气压力处于正常，燃气柜调压后压力0.03～0.05MP。

3．从燃气进气阀前排空阀放气排空1～2分钟，确保管路中无混合空气，首次或长时间未使用应适当延长排空时间。

4.检查燃气管线静电片安装到位无缺损松脱，静电接地极接地可靠。

5.导热油泵处于启动状态，且压力、流量正常。

二、燃烧器燃烧机相关部分的检查：

1．燃烧机的外观是否良好无损伤，燃烧头是否安装牢固并调整好。

2．手动启动鼓风机查看风机电机旋转方向是否正确，油炉风道、烟道有无明显漏风（烟）情况。

3．外部的电路联接应符合电器安装要求，将燃烧器控制柜电源送电，程控器等部件接插牢固无松动；若需远程控制则应检查远程控制柜转换按钮调至“DCS＇位置，其余按钮不动；检查触摸屏中各报警参数处于正确设定值，“导热油超温、流量低、压差低＇的停炉参数处于连锁状态。

4．对燃烧机进行冷态程序模拟（需电仪配合操作），观察运行中程序控制器走位是否正确，各部件动作及离子棒探测是否正常。特别需要注意的是：在对进气电磁阀进行调试时必须关闭手动进气阀且高压线包处于断电状态。

三、燃烧器的运行：

1．检查：

再次确认外部燃气是否到位，管路是否通畅，外部电源控制是否到位放空阀已经关闭；注意：任何人员在点炉过程中严禁位于油炉顶部及附近。

2．启动（分为现场操作和远程操作）

现场操作：远程控制柜转换旋钮处于“PLC＇位置，火力调节档（BURNER

MANUAL

SWITCH）位处于“1＇-小火位置。开始启动--旋转燃烧器控制柜“启动停止＇按钮（AUXILIARY

SWITCH）到“运行＇后，燃烧器控制柜“点火准备＇灯亮，远程控制柜“燃烧器准备＇灯亮，比例调节仪（MODULATOR）上电，程控器运行，鼓风机启动，上述两灯灭，预吹扫开始，进口风压调至5～10mbar、风量约5800～6200m3/h之间，且预吹扫时间不少于30s。

远程操作：远程控制柜转换旋钮处于“DCS＇位置，燃烧机控制柜“启动停止＇按钮（AUXILIARY

SWITCH）调至“运行＇

档位，火力调节档（BURNER

MANUAL

SWITCH）位处于“3＇-自动位置。开始启动--装置操作间油炉画面屏幕上点按“启动＇键，现场程控器运行，鼓风机启动后上述两灯灭，预吹扫开始。

3．点火

进入点火程序，燃烧机风门缓慢关小风量至约2500～2800m3/h，吹扫完毕，点火程序启动，高压线包送电，产生电火花，小火进气阀开启，小火着，燃烧机控制柜“运行指示灯＇（BURNER

OPERATION）亮,远程控制柜“燃烧器运行＇灯亮，屏幕显示火焰，点火成功。

现场操作时若处于“自动＇档位，则程控器会根据油温对主进气阀自动调节；远程操作时操作人员根据工艺要求自行调节屏幕上“增加＇、“减小＇键调节燃气流量。此时应注意观察火焰信号是否持续稳定。

4．调试

调试初期首先把燃烧机的负荷调至小火（“1＇档），观察火焰燃烧情况，再调至大火（“2＇档）荷运行，根据火焰燃烧情况对供气电磁阀或者风门进行适当调整直至达到最佳燃烧状态（燃烧火焰呈淡蓝色）。注意在调试过程中应循序渐进，逐步调节，避免幅度过大，产生危险。试调结束后，任何人不得再随意调整，以免发生事故。

5．停机

运行调试结束后按下停机按钮，停机程序启动，进气阀立即切断，风机启动，后吹扫开始。

6．收尾：程序全部停止后，关进气阀，切断电源。长时间停炉时应将燃气总阀关闭，并排空管路内余气。

四、注意事项：

1．燃气燃烧器一次点火程序失败时，应立即停机检查：燃烧机的供气系统是否正常，电路连线是否正确、其它因素等，解除故障后方可重新启动燃烧机。

2．供气管路严禁用扳手或金属物体敲击、摩擦，避免产生静电或火花，引发燃气爆炸。

3．严禁在供气阀组或管道上、法兰面等处吸烟、焊接、切割等违章作业。

4．严禁在管路及阀组和调压阀旁进行任何明火测试。

5．测试供气管路中是否有燃料，通常用气体低压表测试即可。

6．在供气管路中，就算进行过排空，但管壁仍残留有气体或液滴，如遇静电火花和明火同样会引起燃烧及爆炸，故在没有对其彻底清洗置换前不得进行任何检修、动火活动。

7．当供气管路已通气，而阀组或燃烧器有故障时需要拆卸，首先必须切断阀组前端总阀，然后对总阀至阀组这一段管道中气体进行放空，之后才能进行阀组的拆卸与维修。

8．禁止在现场使用无防爆功能的电（器）气、电动工具。

9．禁止人为手动操作运行某一个部件或一某段程序。

燃烧香烟，就是燃烧生命 第3篇

钱桂生 博士生导师、教授、主任医师。现任第三军医大学新桥医院野战内科研究所所长兼内科学及物理诊断学教研室主任。兼任全国医学专业学位教育指导委员会委员、中华医学会呼吸病分会常委、内科学分会常委、中华医学会呼吸病分会肺癌学组组长等职务。曾获国家科学技术进步二、三等奖各1项，军队及省部级科学技术进步二等奖18项，军队医疗成果一、二等奖各2项。曾被评为总后勤部科技金星，全国优秀科技工作者，享受政府特殊津贴。

烟草危害是当今世界最严重的公共卫生问题之一。吸烟和二手烟暴露（被动吸烟）严重危害人类健康。世界卫生组织（WHO）的统计数字显示，全世界每年因吸烟死亡的人数高达600万，即平均每6秒钟有1人死于吸烟相关疾病；现在吸烟者中将会有一半因吸烟提早死亡；因二手烟暴露所造成的非吸烟者年死亡人数约为60万。据估计，如果全球吸烟流行趋势得不到有效控制，到2030年每年因吸烟死亡人数将达800万，其中80%发生在发展中国家。

缺失的产品说明书暗藏杀机

任何一种商品（产品），都应有较为详细的产品说明书，注明包括成分、作用、有效期等内容。但香烟作为一种需求量极大的商品，烟盒上的信息少得可怜，这份缺失的说明书其实暗藏杀机。

事实上，卷烟中有2540多种成分，燃烧后发生复杂的物理、化学变化，产生的烟气中有400多种致癌物质，还有10多种会促进癌的发展，其中对人体危害最大的主要是：尼古丁、焦油、烟雾和一氧化碳。

烟碱（尼古丁） 一种无色透明的油状挥发性液体，有成隐性，对人体中枢神经有强烈的刺激和麻醉作用，少量使人兴奋，大量可引起晕眩、呕吐甚至死亡。

焦油 是一种棕黄色具黏性的树脂，具有致癌性，是最主要的有害物，它可黏附在咽喉和支气管的内表面上，诱发异常细胞生成，形成癌症。

烟雾 氰化氢是烟雾中最具纤毛毒性的物质。烟雾中含有放射性钋-210，它能产生辐射离子，这种离子易使人体细胞成为癌细胞。

一氧化碳 烟雾中存有大量的一氧化碳，这是一种无味无色的气体，可以使血液里碳氧血红蛋白浓度升高，削弱红细胞的携氧功能，加快血液凝集，危害心脑血管系统。

燃烧香烟，就是燃烧生命

吸烟会对人体健康造成严重危害，且吸烟量越大、吸烟年限越长、开始吸烟年龄越小，对人体造成的危害越严重。吸烟可导致多部位恶性肿瘤及其他慢性疾病，还与其他一些疾病及健康问题的发生密切相关。

癌症 主要会诱发肺癌（重吸烟者比不吸烟的危险性高15～25倍）、口腔癌、喉癌、食管癌、肾脏肿瘤、胃癌、胰腺癌和宫颈癌。关于肺癌的致病因素，早在上世纪20年代，医学界就提出吸烟与肺癌的关系，吸烟是引致肺癌的罪魁祸首。在中国，90%的男性和79%的女性肺癌患者和吸烟有关（比不吸烟者增加10.8倍几率），其中80%肺癌患者去医院看病时已经进入晚期。

慢性阻塞性肺病 这是一种常见呼吸疾病，长期吸入有害气体引起肺部异常炎症反应，导致支气管狭窄阻塞以及肺弹性回缩力降低，将会使呼气时气流受限，并且不能完全恢复正常，久而久之，逐渐加重发展为肺源性心脏病，甚至发生呼吸功能衰竭。而80%～90%的慢性阻塞性肺病是由吸烟引起的，其死亡率与每日的吸烟量呈明显剂量关系，并与开始吸烟的年龄、吸入的深度有关。

冠心病 吸烟是冠心病主要危险因素，因尼古丁能显著地加快心率并使血压升高，增加心脏的负荷，同时可以损害血管壁使之变厚变硬，致狭窄阻塞，最终冠状动脉阻塞，发生冠心病。

此外，吸烟还可能导致的其他疾病包括中风、外周血管病、动脉硬化在内的心血管疾病（发生心跳骤停几率多4倍），胃溃疡等消化系统疾病，还会造成体重低、消瘦，加速记忆力丧失，增加脸部皱纹，导致不孕症等。

控制吸烟的策略

吸烟有这么多危害，戒烟便势在必行。但很多尝试过戒烟的人可能都会有这样的想法：“不是不想戒，可是这烟不是那么容易戒掉的啊？”他们一次次戒掉，一次次又捡起来。

烟就这么难戒吗？以下措施可能会对你戒烟有一定帮助， 但应记住，真正戒掉烟还是要靠你自己的决心和毅力。

◎自信疗法 吸烟者要充分认识吸烟对自己及他人的危害，树立起戒烟的决心和信心，不要认为吸烟历史较长就戒不掉，有了“自信”这一强大的精神力量，一定会成功的。

◎转移注意力 当有想吸支烟的想法的时候做点什么，转移注意力来避免这支烟。比如吃点瓜子、糖果等，时间一长，自然也就会养成习惯。环境对于人的影响相信大家都能体会，有时候明明你已经几乎快要忘记香烟是个什么滋味，结果旁人递过来一支，就会令你功亏一篑。因此，如果是明知道会有吞云吐雾的场合，应尽量少去。

◎加强负面刺激 多查找一些有关吸烟对人体危害的实际例子，最好是有照片的那种，比如长期吸烟者的肺部解剖图，用这种直观的负面信息来刺激大脑，让心理造成一种极端的不适感，这样就能够在一定程度上产生对吸烟的反感和抵触情绪，从而也就能减少吸烟次数。

避开戒烟的误区

当然，要想戒烟成功，还必须避开戒烟的误区。

◎误区一：烟有过滤嘴，吸入的焦油少，危害就小 香烟过滤嘴的通气孔是控制焦油含量的关键部位之一，但大多数烟的通气孔不明显，大部分人也不知道，所以在吸烟时，很多吸烟者会无意地夹住通气孔，使其根本起不到过滤的作用。而且，焦油降低后，吸烟者为了维持血液中尼古丁的浓度，会采取“补偿行为”，吸得更深、吸的量会更多。随着吸烟次数和量的增加，吸入烟草中的其他有害物质也会增加。

◎误区二：吸烟能减肥，戒烟会增加体重 吸烟与控制体重没有关系，有些人戒烟后发现体重增加，就把戒烟与肥胖联系在一起。戒烟后身体基础代谢降低了，脂肪就会累积，有些人体重就会增加。其实这些都是正常戒断症状，而且因人而异。只要适当控制饮食，合理分配三餐热量，加强运动，就不会使体重明显增加。事实上，平均增重几千克，相对于吸烟所致的健康危害几乎可以忽略不计。

◎误区三：许多人吸烟多年也没有健康问题 吸烟对身体的危害是日积月累的，这就是人们说的：烟草杀人于未来。吸烟时没有生病，并不能说明没有埋下健康隐患，随着吸烟量和吸烟时间的积累，早晚会对身体造成不同程度的伤害。

◎误区四：戒烟后会不舒服，甚至会得病 吸烟者的血液里往往已经含有尼古丁，一旦停止吸烟，尼古丁下降会让人感觉不舒服， 有时还会出现口干舌燥、六神无主等戒断症状。其实，只要坚持身体就会逐渐适应。出现戒断症状是戒烟过程中的必然阶段，但它是有时限性的。

关于稀薄燃烧的燃烧系统构造研究 第4篇

汽油机直喷燃烧系统一般来说分为均质燃烧和分层燃烧两种运作模式, 经过精细的设置允许两者之间的无缝过渡。这就要求燃烧系统不仅是一个最佳的燃烧系统机构, 而且还是相互关联且匹配的控制系统。想要实现在分层燃烧运作模式的优越性能, 相比对应的均质燃烧需要做的还很多, 主要的困难在于准备和维持一种恒定的可燃混合气, 还有就是在发动机整个的运行范围内有一个合理的点火时刻和时间。多年来各种各样的汽油直喷燃烧系统的方法已被提出和发展, 这些系统包含广泛的气缸运动模式的组合 (涡流, 滚流, 增压) , 燃烧室形状, 活塞的形状, 火花塞和喷油器的位置。在使用涡流的基础上, 要使得缸内流场稳定的混合分层。且点火保持稳定, 在大多数被描绘的系统中通过定位火花间隙使得其在燃油喷射的边缘。其中有的汽油直喷燃烧系统设计为分层运作模式, 可以分配到以下主要分类之一:喷雾引导, 引导墙和空气引导, 目的是为实现分层控制的基础上能在部分负荷运作。具体的分类取决于喷雾动力学, 活塞表面或者是混合流场的喷雾状态, 主要就是通过以上方法是用来实现分层。

2 喷油器和火花塞的相对位置研究

燃料喷射器相对点火源的位置和方向其关键在于汽油直喷燃烧系统的设计和优化的几何参数。火花塞间隙必须始终被定位在易燃和可燃混合气区的火花发生时。这个时刻在汽缸的空气以及喷雾锥角, 平均液滴尺寸, 注射和火花定时旋流和滚流都会影响到可燃混合气。选定的喷油器、喷射轴的方向和喷雾锥角等, 在高负荷运转的发动机必须促进快速感应空气和混合燃料, 以最大限度地提高空气的利用率。后期喷射的燃油, 火花塞和喷油器的位置最好在火花点火时间的间隙完成, 从而将产生一个合理的发动机转速范围的最大工作周期从而提供可燃混合气。在一般情况下, 没有一套单一的装置是可以实现在所有速度荷载状态下的最佳选择, 因此喷油器和火花塞的确定几乎总是一种妥协。尺寸和材料的限制也将是一个重要的考虑因素。

想要合理的设计缸内燃油喷射的燃烧室, 另外在扩大的汽油喷射燃烧室的设计中, 必须满足一些额外的要求。其中最大限度地减少火焰的行驶距离, 增加对指定的辛烷值的抗爆性要求, 单一的火花塞通常会布置在中央位置的附近。通过PFI的系统的研究成果来看, 这个位置通常在燃烧过程中提供最低的热损失。火花间隙位置的偏心应该控制到内径小于12%, 从而来满足低辛烷值的要求。对于大多数的概念, 辛烷值是恒定的似乎是火花塞在气缸顶靠近中央位置的唯一原因。因此, 在中央位置布置式火花塞使用的固有优势主要是获得对称的火焰传播, 最大限度地烧伤率和特定权力, 以减少热量损失, 自燃倾向等。使用两个火花塞可以增加有效点火的可能性, 但是这大大增加了系统的复杂性。两个点火源, 可以使得燃烧过程中的粗暴性升高, 但将加剧已经很困难的组装问题。还应当指出的是, 两个火花塞使用可能需要注入燃料时被划分成两个地幔柱, 向每部分布置一个点火源, 这可以显著降低系统的倾斜能力。

一旦中央附近的位置是确定了的火花塞, 许多其他因素在定位和定向的喷油器时必须考虑。位置选择过程中, 可以辅助激光诊断和计算流体动力学分析, 其中包括喷雾燃烧模型等。然而, 使用激光为基础的光学诊断通常需要修改发动机燃烧室, 燃油喷雾和壁面反射的相互作用。喷雾模式和缸壁膜的模型直接注入发动机认为是仍处于发展阶段, 与许多装置被列为每年必需的改进装置。这意味着, 虽然成本可以用来筛选一些可能的位置, 但喷油器喷射轴定位的最终核实工作将包括硬件原型评价和发动机测功机的概念证明型测试。基本考虑是, 喷油器的位置应该提供一个稳定的分层, 在轻负载时具有良好的空气利用率, 在高负荷时产生均匀空燃混合物, 避免意外撞击气缸壁和活塞顶以外的任何活塞腔。其他重要因素包括工作温度、喷油器的尖端、火花塞结垢倾向和喷油器, 还有进气门的大小和喷射位置之间的配合, 以及喷油器的接入和维修的设计。保证进气阀有效面积, 因为大多数建议的喷油位置产生负面影响对可用于发动机气门空间, 迫使使用小阀门的流量来满足空间。

最后, 应当指出, 火花塞的电极必须有适当前伸进入燃烧室, 从而作为衡量相对的内壁表面, 其位置必须最大程度地屏蔽散流差距的影响, 火花间隙突出的重要性是不可低估。燃烧系统设计的细节上的不同, 最低突起 (正确屏蔽) 需要达到一个稳定的分层燃烧, 比如在三菱GDI点火系统中采用了一个突出了7 mm的铂金电极。其它有前景的改善包括使用很小的电极直径、每个气缸单独的点火线圈和一个较大的放电电流和放电时间较长的火花塞。

3 实现分层运作的途径

在部分负荷下的分层燃烧模式, 用到了三大类之一的DI系统设计, 在实现分层操作的基础上的策略是:喷雾引导, 引导墙和空气引导。该特定系统的具体的分类取决于喷雾动力学, 主要是利用活塞表面或混合流场的喷雾碰壁实现混合气分层。应当强调的是不管什么分类, 实际分层混合系统通常是由这三种机制在其中的每一道工序的相对贡献不同程度的组合来实现。

3.1 喷雾引导燃烧系统

喷雾引导燃烧系统的概念为在直接喷射分层模式发动机开发的初期产生。例如, 福特PROCO系统调用这个概念去实现稀薄燃烧, 其产生的混合物分层在靠近喷雾外围和火花间隙之间。这种设计的分层能力明显高于宽间距系统和分层操作, 事实已被证明与lambda值超过8.0。此外, 实现分层时对运动控制或活塞腔设计上没有很强的依赖性。关于这个系统的概念, 在气缸之间和相关的湍流波动只对混合交通的影响较小。相比其他两个分类, 喷雾引导燃烧系统配置要求从传统的PFI设计的改动最少。如果现有的PFI发动机设计想要转换成GDI操作, 以上因素是值得考虑。

然而许多实际应用中的缺点限制了这种方法的广泛应用。接近喷嘴和火花间隙之间, 燃油喷射和火花放电之间的时间间隔非常短暂, 从而加剧了问题 (如火花塞结垢和烟尘的生成) 。从火花间隙附近的许多燃料液滴存在的现象可以看出, 该现象为分层模式运作燃烧系统的特点, 被称为燃料喷雾特性的变化是相当敏感的。例如, 喷雾对称性的敏感是由于生产变化或喷油器沉积歪斜或锥角的变化可能会导致过度的指示平均有效压力 (IMEP) 的变异系数 (COV) 值, 发生点火失效和局部烧伤预期的基线喷雾几何形状的重大扭曲。鉴于事实上, 这么多的因素影响的G-DI燃料喷雾特性, 适应不断变化的环境、不同发动机运行条件等是设计喷雾引导燃烧系统挑战最大的地方。这样一个系统的发动机性能被称为是敏感的喷射和点火定时, 由活塞的几何形状对其产生影响。要求火花插头和喷油器的间距非常靠近, 在一些进气阀尺寸进一步减小, 使得这些设计结果和喷雾稳定特性的敏感度也进一步的加剧。喷油器和火花间隙附近还阐述了点火电极上的结垢, 从而考虑导致燃料喷雾周边与水滴的撞击。虽然更高点火能量的应用确实可以减少污垢的易感性, 但这种方法还衰减了火花塞的耐用性进而影响了火花塞的使用寿命。喷油器沉积形成始终是一个关注的重点, 喷油器喷嘴接近火源可能会加剧已经存在的结垢倾向。

3.2 壁面引导燃烧系统

在概念上是从两个重要的方面来描述该系统, 一方面是获得稳定的分层混合并得到逐步减少的时间间隔, 与此同时缩小的喷油器的顶端和火花间隙之间的距离。然而喷油器和火花塞之间间隙的下降, 这种接近极限情况下的喷雾引导燃烧系统, 也降低了混合物生成。与此同时将带来HC排放和烟尘大量形成的负面效果。实事上会产生混合气燃料形成的改进, 和可能由火花间隙和喷油头之间的间隔距离的增加而发生燃烧稳定性的一些损失, 或者增加燃油喷射和点火之间的时间延迟。以上这些是使用宽间距概念背后的理论基础。

对于开放燃烧室中的分层主要是由电荷运动而产生的, 可以在活塞顶或活塞腔内形成一个稳定的分层而产生喷雾的定向冲击, 混合气充电运动和喷雾引起的空气流场的动量随后向火花塞移动。通过使用一个特殊的异形活塞和优化平衡滚筒及涡流, 并撞击活塞上的燃料从而可以控制获得分层燃烧。只有少部分的液滴冲击在缸壁上, 形成GDI燃料喷射的油薄膜。大量的液滴和分散液体在一个非常短暂的空气流场里大规模的注入, 这就是气缸壁面建立喷射的过程。实际上大多数液滴从未冲击到气缸壁上, 也不是沿气缸壁形成了动薄膜。整体效果肯定是壁面引导, 但实际的现象比通常在描述壁面引导系统的力学描述更为复杂。

3.3 空气引导燃烧系统

空气引导燃烧系统是使气流运动, 从而达到分层控制燃油喷射和气缸的相互作用。引导空气的直接燃烧系统, 在流量控制阀产生了强大的滚流, 这反过来利用建立分层效果。这种类型的系统通常喷油器头和火花间隙相隔的距离大, 从而体现出宽间距概念的优势。由于不依靠喷雾碰壁的情况下, 从理论上实现充电分层、墙面引导的燃烧系统。壁面引导中与薄膜有关的影响HC排放的因素是可避免的。然而, 任何因素导致的缸内流场的波动可能会导致燃烧不稳定。在发动机转速较低状态下的空气引导系统, 燃烧稳定性会降低因为轻微的电荷运动使整体强度降低。基于这个原因, 合理的方案和喷雾特性与匹配燃烧室几何形状和火花间隙的大小是在发动机转速范围内所匹配的。

从理论上讲, 引导空气燃烧系统不需要特殊几何形状的活塞为了分层混合的制备。然而, 专门设计了几何形状的活塞通常是有必要帮助的, 尤其在电荷引导的一代是需要的。虽然活塞的形状在引导空气燃烧系统中被认为是有利于产生均匀的混合气, 强大电荷运动的外部状态要求一般会降低满负荷的性能。

4 结语

以上已经提出了许多不同的方法来控制产生在轻负荷运行的分层。虽然这三个基本的喷雾引导、壁面引导和空气引导系统的分类是不同的, 但一般三种机制相结合取得了一些不同的引擎状态的分层效果。为了获得最好的发动机的燃烧特性与系统类型, 火花塞应位于靠近燃烧室中心。喷雾引导直喷系统和混合物配制主要由燃油喷射的动态来控制, 而不是取决于壁面引导系统和活塞燃烧室表面的状态, 然而对流场空气引导系统有很强的依赖性。由于喷雾引导系统的点火发生在局部混合物的浓度变化率大区域, 因此喷雾的几何形状变化很敏感。任何喷雾火花塞电极上的直接冲击, 都可能导致插头潮湿, 也可能会遇到冷起动困难以及火花塞的耐用性等问题。

在壁面引导的概念下, 燃料直接向燃烧室表面注入, 通常会明确说明活塞腔和火花间隙相互作用。流场状态在缸内是重要的, 但并不是起到决定性作用。比较壁面引导系统和喷雾引导的概念, 区别在于降低了喷雾特性的敏感性, 但分层程度的减少和HC排放的增加对其产生主要限制。喷雾的注入和缸内的流场之间的相互作用必须在一个发动机运行状态的大部分时间协调, 任何因素可能导致燃烧稳定性的退化、发动机流场的变化。喷油器和火花塞间隙之间的间距处于宽状态, 利用燃烧室的设计来减少固有的几何和热限制。增加混合气的传播时间, 从进入气缸到点火时可以提高混合物的燃前准备, 但紊流和变化率周期性的起伏将变得更有影响力。小间距和宽间距的效果可以结合涡流中电荷运动的概念, 以及滚流来实现可行的GDI燃烧系统, 从而达到在分层模式的运作。小间距状态的一个缺点是在多气门发动机的阀门尺寸的相关限制。喷雾引导的状态在不同的引擎负荷、适当的空燃比下, 必须通过选择所需的锥角和注入喷雾的扩散特性, 由此可知其主要是由喷雾特性而决定。由于喷油器和火花塞间隙之间的距离小, 点火前只有短暂的混合气形成时间, 因此发动机需要后期补充喷射。

此外, 液体燃料可能会影响到火花塞电极, 造成火花塞结垢从而导致失火的倾向增加。由于可燃混合喷雾外围区域相对较小, 该喷雾引导系统要求精细雾化是非常敏感的对于喷雾几何形状的变化和喷油器安装状态。然而, 小间距的状态提供了潜在的超稀薄燃烧的可能性, 如果可以解决以上问题, 对于节能环保构建低碳发动机将产生深远的影响。

参考文献

[1]郑胜敏.汽油机稀薄燃烧技术发展分析[J].城市车辆, 2007 (6) :46-55.

[2]刘鑫.汽油机缸内直喷 (GDI) 稀薄燃烧技术[J].交通科技与经济, 2011, 13 (2) 24-26.

[3]Preussner C, Doting C, Fehhr S, eta1.GDI Inter act ion Between Mixture Preparation, Combust ion System and Injector Performance[C].SAE Paper 980498

[4]唐娟, 任东军, 张成涛.内燃机燃烧技术的研究现状及发展[J].内燃机与动力装置, 2009 (2) 1-7.

安全燃烧 第5篇

对建筑外墙外保温一律使用燃烧性能 A 级材料，但A 级外墙外保温材料中生产过程自身高能耗、污染环境、资源紧张等问题也困扰着整个行业。随着(GB 50016-)《建筑设计防火规范》标准的实施，经过一段时间的有机外保温材料“休克”使用期后，达到燃烧性能 B1和 B2级的有机外保温材料均将允许在工程中使用，但要防止“一管就死，一放就乱”的状况。应对涉及有燃烧滴落物的产品标准或技术修订规范，建议完善对燃烧性能附加滴落分级的要求。

(2)掌握建筑材料的燃烧性能固然重要，但更重要的是如何防止火焰在建筑物内外、建筑物之间快速蔓延，因此对建筑外墙防范火焰传播的技术要求须及时补充完善。现在国家行业标准(GB/T29416-)《建筑外墙外保温系统防火试验方法》通过窗口火试验对外保温系统构件的火焰蔓延进行评价，虽对构件防火性能的评价起到了作用，但该试验规模较大，试验周期较长，反映的是整体保温构件的防火性能，对材料的火焰蔓延性能评价较为缺乏。我国应适时引入(ASTM E84)《建筑材料表面燃烧的隧道测试方法》，进行外墙外保温材料的抗火焰蔓延性试验。该方法有别于测试一些抗火焰蔓延性能差的、有燃烧滴落物的外墙外保温材料，能体现材料的改进和性能。

(3)由于 EPS 板生产后有可燃气体的释放周期，在生产企业和工程的堆放场地等集中堆放时，其火灾风险也很高。因此建议：

① 在建筑外保温工程中慎用遇火熔融滴落物燃烧现象严重的 EPS 聚苯板、XPS 挤塑板产品。

② 在生产、运输、存储、使用 EPS 聚苯板和XPS 挤塑板等有机外保温材料的过程中，注意必要的保护和区域的分隔，尽量远离火源，减少火灾发生的风险。

(4)生产企业应积极开展材料的改性探索研究，降低外墙外保温材料烟气毒性和燃烧滴落物的危害。(图表略)

参考文献：

[1] 陆津龙，姚玉梅。建筑外墙保温工程火灾频发的反思[J].上海城市发展，(5)：29-31.

[2] 沈丽华，姚玉梅，何一鸣。建筑外墙有机保温材料防火性能技术改进措施探索[J].上海化工，2012(10)：20-23.

燃烧的烟云山 第6篇

石头碎裂冒着青烟

烟云山位于天山北坡，距奎屯市70多公裡，山坡上有宽约百余米的冒烟带，常年烟雾缭绕。烟云是由地下煤层燃烧后产生的气体形成的，沿硫磺沟向南的便道旁竖立的燃烧石，是燃烧了上万年的巨石，火焰使石块变红，似乎仍在燃烧，形成煤变岩。烟云山和煤变岩是地下煤层自然形成的特有景观，显示出天山的神奇。据悉，很久以前，硫磺沟一带流水孱孱，丘壑叠翠，淙瀑垂挂，与红色的土壤交相辉映，景色十分怡人，是王母娘娘最喜欢的游玩地之一。

当我听牧民说天山有处会冒烟的山时，心情异常激动。石头怎么会冒烟呢?于是见识烟云山的神奇成了我梦寐以求的心愿，经过简单的准备，在一个晴朗的晨曦，我终于踏上了通往烟云山的道路。距离烟云山还有5公裡的时候，就远远看见天山深处有一片白色的青烟向天空中缓缓升腾，直觉告诉我那就是神秘的烟云山。我激动地扛起三角架，拎着照相机向烟云山奔去。绕过几个山坡，我闻到了一股淡淡的怪味，只见这裡有一处十几米宽的山崖，山崖的颜色与周围的颜色明显不同，呈鲜艳的火红色，有的已经红得发紫，十分漂亮。我急忙支起三脚架，用照相机拍摄这一罕见的山石。为了了解红色石头的奥秘，我走到崖壁前想拿起一块红色的石头看看，就在我的手触摸到红色石头的瞬间，忽然感觉像摸到一块烧红的铁般烫手，令人疼痛难忍，右手瞬间被烫出好几个大泡，同时感到热浪迎面扑来，原来这红色的石头居然是火热的。正当我想这石头为什么会发热时，突然听见稀裡哗啦一阵响动，在十几米高的山崖上，一堆巨大的红色石块从上面滚落下来，惊慌中我急忙抓起三角架向远处飞奔。当我跑到安全地带时回头一看，只见滚落的巨石正砸在我刚才拍照的地方，如果稍慢半步我就魂归天山了!

此时，一缕缕青烟不断地从红色山石向空中漂浮，原来这就是正在燃烧的烟云山。我镇定了一下，决定对烟云山进行进一步的探索，我拿起照相机继续向烟云山靠近。红色石头表面和缝隙中冒着像水蒸气一样的透明烟雾，在不断升腾中又逐渐变成淡蓝色的青烟，接着又逐渐变成白色的烟云在空中漂浮。

燃烧的石头像盛开的鲜花

在烟云山的山腰处，一股较大的白色烟雾向空中弥漫，我感到这也是烟云山的一个燃烧点，便绕道向山腰攀登，这裡道路十分难行，到处都是碎石拦路，我小心翼翼地攀岩而上，费了很大劲才爬到山坡上，只见这裡是一块平缓的坡地，坡地下是陡峭的石壁，在坡地南侧有一大堆灰白色粉末状碎石，淡蓝色的青烟从碎石上冉冉升起，浓烈的怪味扑鼻而来，我小心翼翼地向下面的燃烧点靠近，一块较大的鹅卵石从脚下滚落到燃烧点处，发出长长的回音，说明燃烧点下面是空的。在如此沉重的山石下怎么会是空的呢?我犹豫半天还是冒险向燃烧点爬去。

在灰白色的燃烧点上，一些碎石已经被烧成白色或黑色的粉末状，几块较大的石头也被烧成了白色。正当我拍摄燃烧点时，忽然感到脚底发烫，并闻到一股浓烈的胶皮味，低头一看鞋底已被高温的石头烫焦，并在石头上留下一个个焦黑的脚印。我急忙加快了拍摄速度，不然我将无法走出燃烧点。

在燃烧点旁边的石壁上，还有一簇簇嫩绿色的植被，这些植被藤长叶阔，充满生机。奇怪的是，在这种能化石为粉的高温环境下，这些植物是怎样生存的?

在这些燃烧点的东面，有一条非常明显的岩层断裂带。这条断裂带呈东西走向，西端延伸至燃烧点，东端消失在崖壁下。在断裂带中间部位有一条突起的宽大石层，已被燃烧成许多红黄色的碎块。在断裂带的东北方向，还有2个冒着青烟的燃烧点，阵阵青烟紧贴石壁向崖顶飘动，因崖壁陡峭难以接近，很难看清起火点的真面目。

距离这3个燃烧点西面30多米远的地方，有一个数十米长的燃烧点，这个燃烧点在陡峭的崖壁上，是最大的燃烧点，大片被燃烧的石头粉末裡，有红、黄、绿、灰、白、黑等多种颜色，就像百花园裡盛开的鲜花，鲜艳美丽。浓浓的烟雾就从这些七彩的鲜花中冒出，顺着崖壁向上升腾，在空中形成一朵大大的云，犹如蘑菇云般壮丽。

燃烧点保持着同时冒出浓烟之后，又同时安静下来的间歇规律

站在高高的山坡上向天山深处望去，只见附近还有很多地方冒着淡淡的烟雾，就像是大火将山峦点燃，烟雾腾腾如梦如幻。更奇怪的是远处的燃烧点与身边的燃烧点竟然出现了换班燃烧的奇异现象，这一条燃点冒起浓烟时，对面的那些燃点就烟熄火灭，对面的燃点冒起青烟的时候，这个燃烧点又好似停止了呼吸，而这些燃烧点的直线距离有2公裡远，在这么远的距离，它们怎么会出现互变式反应呢?

距离最大燃烧点东侧的一个小平台上覆盖着很多植被，这些植被很奇特，它们不是绿油油的，而是下半部是淡黄色，上半部却是淡绿色，在阳光的照射下呈现出半透明色，十分美丽。这些植被不是孤独的，时而看见蝴蝶翩翩起舞，时而听见小鸟在鸣唱，还有蚂蚁在那爬来爬去。奇怪的是在小平台上，很多石头都布满黄、红、绿等多种颜色的青苔，这些青苔虽然长期生长在“炉火”边遭受烟熏火燎，但却呈现出鲜艳的色彩，展现生命的美丽和顽强。

我们正惊叹大自然的美丽时，突然看见有一小股白色的烟雾向上冒，走近一看，原来这些烟雾竟是从一个碗口大的洞穴裡冒出来的，在这个冒烟洞穴的周围，长满了绿色的杂草，烟雾时停时续，时浓时淡。距离这个洞穴20厘米处还有一个同样大小的洞穴，奇怪的是它却一点动静也没有，裡面黑乎乎的什么也看不见，扔一颗小石头下去也没有听见回音，正在纳闷时，突然看见平台的南侧也冒出一小股白色的烟雾。真是奇怪，怎么这一小股烟雾不从那个黑乎乎的洞穴裡出来呢?再看这个平台，发现它到处都有不冒烟的洞穴，每个洞穴的周围都被烟熏成了黑色。我立即支起三脚架，等待最佳时机按下照相机的快门，奇怪的是这些燃烧点相隔有几百米的距离，但却保持着同时冒出浓烟之后，又同时安静下来的间歇规律。

为了进一步了解烟云山的奥秘，我用湿毛巾捂着鼻子，想穿过几十米长的最大燃烧点观察那边的情况，就在我脚踏冒着青烟的石头，往燃烧点深处迈进的时候，忽然听见了从燃烧点深处发出阵阵如海潮击石般的可怕声响。这声音好似从幽深的地下传来，让人听了有种毛骨悚然的感觉。这可怕的声音从何而来?正当我要继续向前探索时，突然左脚下哗啦一声响动，我差点失去平衡，只见地面表层被我踩塌，出现了一个1米大的黑乎乎的洞口，一股热浪迎面扑来，随即从洞口冒出浓浓的烟雾，我下意识地猛地用右脚向前蹬去，身体借力向后倒，连滚带爬地逃离燃烧点，直到跑不动了我才瘫在地上大口大口地喘着粗气。如果稍慢一步，我就掉进地下火炉裡，被化为灰烬。

奇怪的是，这些被火焚烧过的早期烟云山并没有化为灰烬，而是形成了另一种坚硬的石质，即使看似烧成粉末状的地方用脚踏上去也不会掉下一点碎石，而是如石头般坚硬，就像是烟云山含有大量的塑料胶质，经燃烧冷却后形成的坚硬外壳一样。

安全燃烧 第7篇

(一) 燃料品质的影响。

锅炉燃烧设备是按设计煤种设计的, 煤质和特性不同, 燃烧器的结构特性也就不同。因此, 锅炉正常运行中一般要求燃煤的品质与燃烧设备和运行方式相适应, 但在锅炉实际运行中, 燃煤品质往往变化较大。燃料中挥发分含量增加, 煤粉的着火温度便将降低;挥发分含量减少, 煤粉的着火温度便将相应升高, 着火温度升高, 着火热就增大, 因而燃用挥发分低的煤种时着火就困难, 达到着火所需时间就较长, 着火距离就较远。在相同的风粉比条件下, 挥发分降低, 煤粉火炬中火焰传播的速度将显著降低, 从而使火焰扩展条件变差, 着火速度减慢, 燃烧稳定性降低。对于挥发分很低的无烟煤而言, 含氧量较高时较容易着火。灰分过高的煤着火速度慢, 燃烧稳定性差, 而且燃烧时由于灰分容易隔绝可燃质与氧化剂的接触, 因而多灰分的煤燃烬性能也较差。煤的灰分越高, 加热灰分造成的热量消耗增多, 使燃烧温度下降。水分对燃烧过程的影响主要表现在水分多的煤引燃着火困难, 且会延长燃烧过程, 降低燃烧室温度, 增加不完全燃烧及排烟热损失。

(二) 煤粉细度的影响。

煤粉越细, 同样总体积燃料表面积越大, 在其它条件相同的情况下, 加热时温升越快, 挥发分的析出、着火及化学反应速度也就越快, 因而越容易着火。煤粉细度越细, 所需燃烧时间越短, 燃烧也就越完全。

(三) 一次风的风量、风速、风温的影响。

一次风速过高, 将降低煤粉气流的加热程度, 使着火点推迟, 容易引起燃烧不稳, 且煤粉燃烧也不易完全;特别是降低负荷时, 由于炉内温度较低, 甚至有可能产生火焰中断或熄火, 此时, 应设法降低一次风速。但一次风速过低会造成一次风管堵塞, 而且着火点过于靠前, 还可能烧坏喷燃器。一次风温越高, 煤粉气流达到着火点所需热量就越少, 着火速度就越快。但一次风温过高, 对于燃用高挥发分的煤种时, 往往会由于着点离燃烧器喷口过近而造成结渣或烧坏喷燃器。

(四) 燃烧器特性的影响。

对于同一台锅炉而言, 燃烧器出口截面越大, 混合物着火结束离开喷口距离就越远, 即火焰相应拉长。小尺寸燃烧器能增加煤粉气流点燃的表面积, 使着火速度加快, 着火距离缩短, 一方面将使膛出口温度不致过高, 另一方面又能燃烧完全。直流燃烧器着火区的吸热面积虽较小, 但由于能得到炉膛中温度较高烟气的混入和加热, 因而在着火条件上还是比较好的。

(五) 锅炉负荷的影响。

锅炉负荷降低时, 炉膛平均温度降低, 燃烧器区域的温度也要相应降低, 对煤粉气流的着火不利。当锅炉负荷降低到一定值时, 为了稳定炉火, 必须投用油枪进行助燃。无助燃油枪时煤粉能稳定着火和燃烧的锅炉允许最低负荷, 与锅炉本身的特性、所燃用的煤种和燃烧器的型式等有关。燃用低挥发分煤种或劣质烟煤时, 其最低负荷值便要升高;燃用优质烟煤时, 其值便可降低。

(六) 过剩空气系数的影响。

炉膛过剩空气系数过大, 将使炉膛温度降低, 对着火和燃烧都不利, 而且还将造成锅炉排烟热损失的增加。过剩空气系数过小时, 又将造成缺氧燃烧, 使燃烧不完全。

(七) 一次风与二次风配合的影响。

一、二次风的混合特性也是影响着火和燃烧的重要因素。二次风在煤粉着火以前过早地混合, 对着火是不利的。因为这种过早的混合等于增加了一次风量, 将使煤粉气流加热到着火温度的时间延长, 着火点推迟。

(八) 燃烧时间的影响。

燃烧时间对煤粉燃烧完全程度影响很大。燃烧时间的长短主要决定于炉膛容积的大小, 一般来说, 容积越大, 则煤粉在炉膛中流动时间越长。

二、良好燃烧的必要条件

综上所述, 影响燃烧的因素很多, 而好的燃烧, 必须具备以下条件:一是供给完全燃烧所必须的空气量;二是维持适当高的炉膛温度;三是空气与燃料具有良好的混合;四是有足够的燃烧时间。

三、强化煤粉燃烧的措施

根据影响着火和燃烧因素的分析, 强化煤粉燃烧, 一般可采取如下措施:一是提高热风温度;二是保持合适的空气量, 根据煤种, 控制合理的一次风量;三是选择适当的气流速度, 以保证适当的着火点位置;四是根据燃烧过程的发展, 及时送人二次风, 既不使燃烧缺氧, 又不降低火焰温度;五是保持着火区的高温, 加强气流中高温烟气的卷吸;六是选择适当的煤粉细度;七是维持远离燃烧器的火炬尾部具有足够高的温度, 以增强燃烬阶段的燃烧程度。

参考文献

定容燃烧弹内预混层流燃烧的研究 第8篇

1 定容燃烧弹测试系统

定容燃烧弹方法是模拟发动机活塞在上止点时燃烧室内的燃烧状况, 其工作条件接近发动机本身的工作条件, 因此该方法已成为国内外发动机燃烧相关研究的一个重要方法。其特点是能够方便改变热力参数、湍流参数及点火参数, 研究这些参数中单一参数的变化对燃烧过程的影响, 成为内燃机燃烧基础研究经常采用的方法[2]。

定容燃烧弹测试系统一般由燃烧弹本体、进气系统、信号采集系统、高速摄影装置、温控系统、同步控制系统等组成。

燃烧弹本体:通常为强度很大的金属立方体或圆柱体, 一般由铸铁或铝合金制成, 并固定在一个基座上。为防止产生高温变形, 容弹材料先热处理后加工。有的弹体内设置带孔横隔板, 上燃烧室可用于发动机火花点燃过程的模拟试验研究, 下燃烧室可用于发动机压燃 (自燃) 过程和射流引燃过程的模拟试验研究。弹体的前端面一般用来安装提供光学通路的石英玻璃, 因石英玻璃具有良好的透光性, 因而保证了整个燃烧过程中高速摄影机的拍摄质量。弹体上开有用来安装点火电极、热电偶、压力传感器等的安装孔。

进气系统:亦称为混合气配置系统, 主要为弹体供气和排气, 根据试验的需要, 按照气体的分压定律可配置不同初始压力和当量比的混合气。弹体上安装压力变送器和显示仪表代替使用压力表, 测量进入弹体内的分压力。进气系统一般安装真空泵, 与进气管路并联, 其作用是将定容燃烧弹体内抽成真空。

信号采集系统:用来采集弹体内的气体压力及点火系统的跳火时刻。主要由压力传感器、电荷放大器和示波器组成。

高速摄影装置:通过可视化窗口拍摄可燃气体燃烧过程中火焰的发展和传播, 并且有效地捕捉火花塞跳火点, 以此作为燃烧压力显示的统一初始点。

温控系统:由加热带 (或板式加热器) 、温控仪、热电偶传感器及二次仪表等组成, 通过设置可对定容燃烧弹进行定温预加热并控制不同的试验温度, 从而进行不同温度条件下的燃烧试验。

同步控制系统:延迟/脉冲信号发生器同时发出三路信号, 分别触发高速摄影机, 点火系统以及数字示波器, 以保证火花点火正时以及高速摄影正时。

2 利用定容燃烧弹测试系统获得预混层流燃烧特征参数

2.1 基于采集压力信号的问题分析

通过定容燃烧测试系统可以得到不同初始压力、温度、当量燃空比、残余废气系数条件下弹体内压力随时间的变化关系。当初始条件变化时, 可得到一系列压力-时间曲线 (P-t曲线) 从而进行燃烧特征参数分析。燃烧特征参数包括最高燃烧压力 (Pmax) 、最高燃烧压力出现的时刻 (TPmax) 、最大压力升高率和燃烧时间参数。通过试验获得的P-t曲线可进一步得出不同初始条件下的各燃烧期随时间变化关系, 从而分析各因素对该燃料不同燃烧期及最高燃烧压力的影响, 并且通过离散求导方法还可以进行压力升高率-时间曲线的分析。

2.2 基于高速摄影图片 (纹影图片) 的问题分析

在层流火焰理论中, 层流燃烧速率和马克斯坦长度是可燃混合气最基本、最重要的物理化学特性参数。层流燃烧速率是指在层流燃烧阶段反应区相对于未燃混合气的移动速度, 它可以在利用高速摄影、离子探针或光电传感器测出的火焰传播速度基础上通过计算获得。对于小尺寸火焰, 通常用马克斯坦长度来表征火焰对拉伸的敏感程度, 马克斯坦长度的数值可表征出火焰的稳定性。定容燃烧测试装置利用高速摄影装置或高速摄影加纹影装置, 可拍摄出清晰的火焰传播过程图片。在定容燃烧弹中, 从点火时刻开始到形成稳定的球形火焰向外传播的整个过程中, 只有在未燃区温度和压力变化范围均很小的情形下, 才可以认为此时的火焰燃烧速度是待测量的速度[3], 另外为避免点火能量对火焰传播的影响, 层流燃烧过程一般认为火焰半径在5m m~25m m范围内。基于拍摄到的火焰传播图像, 分析预混层流燃烧结果, 可得到初始条件下的马克斯坦长度, 同时在总结计算试验数据的基础上, 得到某燃料的层流燃烧速率的计算公式。

在确定层流火焰燃烧速率时会遇到火焰锋面出现胞状结构的情况, 由于胞状结构的出现增加了火焰前锋面积, 从而导致层流火焰传播速率大幅度增加, 火焰前锋面的这种自加速而引起的不稳定性会引起火焰自紊流化, 从而导致敲缸[4]。利用定容燃烧装置可清晰地拍摄到随火焰发展典型的胞状结构形成和发展纹影图像。通过分析不同初始条件下胞状结构开始出现的时刻、胞状火焰结构出现的位置及胞状结构的发展状况, 得出各种因素对火焰不稳定性的影响。

3 结论

定容燃烧弹测试系统可根据需要精确控制热力参数, 进行单一参数的变化对燃烧过程的影响分析。可利用气体压力参数和火焰高速摄影图像获得预混层流燃烧特征参数, 这为分析内燃机燃料燃烧特性和进行燃烧数值计算提供了可靠依据。

摘要：介绍了定容燃烧测试系统的组成及工作原理, 该系统是一种简易有效的内燃机燃烧过程模拟试验装置, 可利用气体压力参数和火焰高速摄影图像获得预混层流燃烧特征参数, 为分析内燃机燃料燃烧特性和进行燃烧数值计算提供了可靠依据。

关键词：定容燃烧,预混层流燃烧,气体压力,火焰高速摄影

参考文献

[1]张旎, 狄亚格, 黄佐华等.二乙醚-空气预混火焰的不稳定性分析[J].中国科学, 2009.

[2]马凡华, 许忠厚, 蒋德明等.容弹试验装置的混合气配置及点火系统[J].汽车技术, 2000.

[3]闫小俊, 蒋德明.甲烷-空气-稀释气的层流燃烧特性研究[J].内燃机学报, 2000.

浅析燃煤电厂燃烧器及低氮燃烧 第9篇

关键词：NOx低氮燃烧,高效,分级,燃尽风

一、前言

NOx包括NO、NO2、N2O、N2O4、N2O5, 在煤的燃烧过程中形成的NOx主要为NO和NO2, 其中NO占NOx排放总量的90%以上。按生成机理的不同, NOx分为热反应型NOx, 瞬时反应型NOx和燃料型NOx三种, 在燃煤锅炉中燃料型NOx的排放量占NOx总排放量的80% 以上。

【热反应型NOx】: 由空气中的N2在高温下氧化而生成。气温在不断上涨的时候反应速度也在不断提高, 经过不断证明, 当燃烧的气温低于1500 摄氏度时, NOx的生成量很小; 超过1500℃ 时, 温度每增加100℃ , 反应速度将增大6 ~ 7 倍。

随着温度的升高, 其反应速度按指数规律迅速增加。试验表明, 在燃烧温度低于1500℃ 时, NOx的生成量很小; 超过1500℃ 时, 温度每增加100℃ , 反应速度将增大6 ~ 7 倍。由于氧原子与氮分子反应的活化能很大, 因此氧原子和燃料分子的反应先于氧原子与氮分子的反应。热反应性NOx的生成基本上是在燃料燃烧后期才发生。在锅炉炉膛中的温度水平下, 热反应型NOx的生成量不大。

【瞬时反应型NOx】: 是由碳氢燃料高温热分解产生的CH自由基和空气中的N2反应生产HCN和N, 它们再以极快的速度进一步与空气中的氧反应生产NO, 反应时间只需约60ms, 故称瞬时反应型NOx。瞬时反应型NOx虽在高温下生成,

但生成量与温度的变化关系不大。在燃煤锅炉中, 瞬时反应型NOx的生成量很小。

燃烧过程中生成的瞬时反应型NOx和热反应型NOx中的氮都来自于燃烧用空气, 因此两者可以合称为高温型NOx。

【燃料型NOx】: 它是由燃料中的氮与氧反应生成。煤中的燃料氮在受热时首先随挥发分一起析出的部分被称为挥发分氮, 包括HCN, NH3和CN等, 在之后焦炭燃烧过程中析出的部分称为焦炭氮。析出的挥发分越多, 燃料氮转化为挥发分氮的比例就越大。

挥发分氮 ( HCN, NH3和CN等) 遇氧会反应生成NOx, 但若该阶段火焰处在还原性气氛中, 挥发分中还存在碳氢化合物CHi, 则CHi就会立即将已生成的NOx还原成N2, 并且生成的N2在炉膛条件下基本不会再与氧反应生成NOx。而焦炭氮是在燃料燃烧后期焦炭燃烧过程中析出的, 多数被氧化成NOx, 而且难以被还原。因此一般煤的挥发分越高、灰分越低, 煤的着火燃烧越强烈, 挥发分氮就会越多, 焦炭氮就越少, 火焰内的还原性气氛也越强, 最终生成NOx的趋势也越低。

在通常燃烧温度下, 多数的NOx是由挥发分氮生成, 对于高挥发分煤种, 挥发分氮形成的NOx是焦炭氮形成的NOx的2.5倍。

由于燃料氮越容易变成挥发分氮, 煤粉的挥发越快挥发分析出煤粉, 也形成了还原性气氛 ( CHi) , 进而形成NOx。因此, 强化燃烧, 促进挥发分析出, 控制一次燃烧区域内的氧浓度, 可有效控制总NOx的生成量。

就低氮燃烧而言, 氮氧化物产生与还原也与煤粉颗粒一起在炉内燃烧, 煤粉和空气混合在一起的主要是生成HCN、NHi等。

作为还原性的化合物也多与NOx发生反应, 并未与O2发生氧化反应生成NOx。另外, 还有其他办法可以解决, 比如快速着火, 高温燃烧, 浓淡燃烧, 控制空气同煤粉气流的适时混合, 也采用单喷口和全炉膛分级燃烧。

1. 快速着火: 一般情况下, 煤粉较容易着火, 就容易挥发出可以强烈燃烧并且能减少空气与煤粉气流混合的比率, 另外散发着火区域就会形成还原性的气氛, 热解析出的还原性介质最好不要与氧进行反应。

2. 采用单喷口分级燃烧: 可以在初期的时候使煤粉和空气流进行在一起, 让煤粉气流和空气一起。采用单喷口分级, 可以使挥发分NOx形成比较少, 也可以在燃烧初期形成了尽可能多的还原性介质, 为全炉膛分级还原做准备。

3. 浓淡燃烧技术: 一次风在燃烧器内部进行高效浓淡分离, 确保快速着火, 并降低NOx生成。

4. 全炉膛分级燃烧, 运用燃尽风布置, 合理配置全炉膛的风量和氧量, 是燃烧区域处于较低的化学当量比, 减少还原性介质氧化性气氛下被氧化, 便于燃烧初期剩下的还原性介质有一定的空间和时间, 与燃烧初期生成的NOx和烧焦炭剩下的NOx进行作用。燃尽风的风量与上排燃烧器的排放也有很大关系。

二、前、后墙对冲燃烧低氮燃烧技术

( 一) 高效低污染旋流煤粉燃烧器

前、后墙对冲燃烧技术是目前600MW、1000MW等大容量锅炉机组广泛采用的主流燃烧技术, 对冲燃烧锅炉采用旋流燃烧器组织单个燃烧, 使之具有更为良好的燃料、空气分布, 热量进入沿炉膛宽度方向平均的布局, 全部的炉膛里面烟温布局也十分的平均, 这样便于降低高温区域受到压元件的改变和腐蚀, 该旋流煤粉燃烧器, 已在技术上形成了通用化、系列化, 使用业绩显示, 该燃烧器具有良好的煤种适应性, 燃烧稳定高效、燃尽率高, 氮氧化物排放量达到甚至低于同类型燃烧器的水平, 该燃烧器简图如图1所示:

1. 关键技术

1) 采用了实现外浓内淡分离效果的煤粉浓缩器

采用了带有两级挡块的径向煤粉浓缩器, 取到了外面浓, 里面淡的煤粉中气流, 在其中一个风管出口安排稳焰齿环及一、二次风导向锥, 容易在口附近获得回流的区域与比较多的风端动度, 非常容易的加大了燃烧器的低负荷稳燃性能和降低了NOx的生成。

2) 选取合理的稳焰装置

该燃烧器上采用了成熟的稳焰齿环结构作为稳焰装置的主体, 特殊的一、二次风导向锥和一、二次风夹心筒的组合结构的配合使用使燃烧器的稳燃作用更理想。

3) 设置中心风管

通过调节中心风风量为运行油枪提供最佳配风并在燃煤时控制煤粉着火点, 防止结焦并调节适合不同煤种的最佳火焰形状。

4) 采用分级送风的双调风技术

分级供给燃烧用风, 降低NOx排放量, 同时保证煤粉的燃尽效率。二次风风门开度, 三次风旋流器强度及风量可调, 可以获得希望的气流旋流强度和风量大小, 并保证同一个大风箱内各个燃烧器之间配风均匀并达到单个燃烧器的最佳配风组合, 使燃烧器在运行中能达到最佳工况。

5) 合理设计燃烧器结构

合理设计燃烧器结构尤其作为调节机构, 可以确定燃烧器安装的可行, 作为调节的机构, 它的使用简单、灵活, 容易检修。

2. 主要结构

煤粉燃烧器将燃烧用空气分成四部分, 一次风、二次风、三次风、中心风, 参见图4。

1) 一次风

一次风粉混合物开始进入燃烧器的一次风入口弯头, 再经燃烧器一次风管与布置在一次风管中的煤粉浓缩器, 然后通过一次风稳焰齿环和一次风导向锥喷入炉膛。

一、二次风管之间的夹心结构、一次风导向锥、稳焰齿环和旋转二、三次风的共同作用下, 一、二次风分离并形成一个持续的不变的高温烟气环形回流区, 这个回流区在一次风出口, 可以把一次风射流包在内, 回流的烟气温度持续很高; 回流高温烟气, 最开始加热的是高煤粉浓度气流, 它用着火热大大降低;喷口出口处的稳焰齿环能提升煤粉气流的湍动度, 这可以进一步提升煤粉气流的着火速度; 一次风导向锥可以推迟二次风的混入, 提高回流区域的温度, 同时也降低了对着火热的需求。于是在这种因素的一起作用下, 煤粉气流能离开燃烧器一次风喷口后很快的着火、并且能持续不断的燃烧。

一次风管、一次风弯头、煤粉浓缩器, 稳焰齿环及一次风导向锥的向火侧等容易受到磨损的地方均采用特殊设计, 保证其使用寿命。

2) 二、三次风及其调节机构

燃烧器大风箱为运行燃烧器提供二次风和三次风, 可以为停运燃烧器提供冷却风。二次风和三次风通过燃烧器内同心的二次风、三次风环形通道 ( 内侧为二次风、外侧为三次风) 在燃烧的不同阶段一起涌进炉内, 实现分级供风。锅炉运行时通过调节燃烧器二次风和三次风可使燃烧器达到最完美的运行状态。

二次风通道内布置有轴向旋流器使经过的二次风产生旋转, 进入到每一个燃烧器的二次风量可通过燃烧器上的二次风门的不同位置变化。二次风旋流器为固定式, 不做调节。

燃烧器上切向布置有三次风门挡板, 挡板开大时, 旋流强度减小; 挡板关小时, 旋流强度增大, 三次风量的大小主要靠风箱内的风压及二次风门的不同开度确定。

3) 中心风

燃烧器内设有中心风管, 其中布置有看火管。中心风管外层浓缩器只要是起到形成外浓内淡的作用, 内层中心风能辅助调节燃烧器煤粉着火点的位置。

( 二) 燃尽风的布置

高效低污染旋流煤粉燃烧器采用了快速着火、单喷口分级燃烧及浓淡燃烧等降低NOx排放量的措施, 为达到低排放的目的还需对全炉膛分级燃烧。实践证明, 选取合适的燃尽风风率和煤粉燃烧器到燃尽风喷口的距离, 可在不影响锅炉其他性能、参数的条件下显著降低NOx的生成量。由此启发将燃尽风分两层布置在燃烧器上方, 燃尽风率从20% ~ 30% 可调, 实现全炉膛分级燃烧。布置两层燃尽风时的炉膛温度明显低于布置一层燃尽风时炉膛温度, 可有效控制NOx的生成。

安全燃烧 第10篇

某发电公司2#锅炉自投运以来, 燃烧器区域一直存在着严重结焦的问题, 机组最大负荷仅能达到180 MW, 频繁停炉严重影响机组的安全和经济运行。2006年5月主要进行燃烧器等设备局部改造, 并在6～10月进行全面燃烧调整, 通过综合治理, 锅炉严重结焦问题得到根本缓解, 彻底解决了国内首例200 MW机组锅炉炉膛宽深比大, 并采用大切角燃用强结焦煤种发生严重结焦而带不满出力的技术难题, 使锅炉最大连续出力由560 t/h提高到670 t/h, 经济效益和社会效益十分显著。

2 设备概述

2#670 t/h锅炉为超高压、一次中间再热、单锅筒自然循环、固态排渣锅炉, 呈п型布置, 设计燃用混合烟煤, 采用四角切圆燃烧方式, 并配有2套钢球磨煤机中间储仓式乏气制粉送粉系统。

锅炉共布置有16只浓淡燃烧器, 每层四角各布置1只, 分4层布置, 并且每只燃烧器内部装有3块可调式浓淡分离档板。一次风喷口中心射流在炉膛中心形成双切圆, 1#、3#角形成小切圆, 切圆直径为ϕ462 mm;2#、4#角形成大切圆, 切圆直径为ϕ549.6 mm。

1#排粉机对应的燃烧器为1#～4#、9#～12#, 2#排粉机对应的一燃烧器为5#～8#、13#～16#, 一次风管尺寸为ϕ530 mm10 mm。

3 锅炉出力不足原因分析

3.1 燃用煤质为强结焦煤种

综合各项指数对设计煤种进行判别。设计煤质及其灰成分分析数据见表1, 判别结果见表2。判别结果表明设计煤种具有严重结焦倾向, 为强结焦煤种。实际应用情况也与判别结果一致, 尽管实际煤种有所差别, 东北地区凡是燃用过此煤种的锅炉均出现严重结焦。

3.2 炉膛采用大切角

2#锅炉炉膛容积热负荷qv=113 kW/m3、炉膛断面热负荷qF=3.56 MW/m2、燃烧器区域壁面热负荷qB=1.17 MW/m2、上排燃烧器至屏过底部距离h1=13.78 m, 符合文献[1]推荐的经验数据, 选取的参数较合适。

2#锅炉炉膛采用大切角而与其它200 MW机组锅炉有显著的区别, 国内同类型锅炉当中仅此一例, 具体结构见图1, 炉膛宽深比较大为1.17。大切角炉膛设计多在300 MW以上机组锅炉中应用, 在炉膛特征参数和炉膛结构方面的设计能显著改善燃烧器动力场的补气条件, 可预防燃用强结焦煤种的结焦趋势。

该发电公司有2台200 MW机组, 为同型设计, 但1#锅炉能在大负荷下连续运行。与2#锅炉相比, 前者采用小切角炉膛, 使后者燃烧器喷口与前者相比向炉膛中心靠近约500 mm, 在燃烧器区域炉膛缩小一圈, 使燃烧器的结构特性发生变化, 喷口区域的温度水平偏高。在运行方面, 两者在同样条件下 (一次风速、氧量、煤粉细度、负荷相同) 进行对比, 后者燃烧器喷口煤粉气流着火距离较短, 火焰较前者明亮, 大负荷下经常在3层到4层燃烧器区域发生严重结焦, 尤其在左右侧墙靠近2#、4#角燃烧器的水冷壁区域, 并且左右两侧排渣量不同, 北侧明显大于南侧, 表明炉膛采用大切角并没有减少燃烧器出口的压力为射流两侧创造良好的补气条件, 反而造成燃烧器区域空气动力场组织不当。运行经验表明2#炉在当前设备条件下, 只能燃用结渣性较低的煤种, 燃用结渣性较高的煤时燃烧器附近水冷壁区域严重结焦倾向加剧。

3.3 运行调整缺陷

由于给粉机经常发生大面积断粉问题, 运行人员存在误区, 认为是一次风压过高所致, 经常调低一次风压, 使一次风速过低, 导致锅炉发生严重结焦。同时, 给粉机断粉后为维持机组出力, 必然增加其它燃烧器出力, 又导致局部热负荷过高, 加剧锅炉严重结焦趋势。该问题并不是锅炉发生严重结焦的主要原因, 它主要影响燃烧的稳定性, 进而使锅炉的主要参数无法稳定, 影响锅炉带大负荷。

4 技术路线

2#锅炉大切角结构改造, 工程量、难度均较大, 将会严重影响发电公司生产任务的完成, 因此, 主要进行燃烧器等设备局部改造。同时全面施行燃烧调整, 确定锅炉最佳运行方式, 对2#锅炉提高出力问题进行综合治理。

锅炉发生严重结焦与很多因素有关, 强结焦煤种是其内在的特性, 而且短期内无法改变燃用煤种, 最主要原因是炉膛宽深比大且采用大切角, 造成燃烧器区域动力场组织不当, 很难适应强结焦煤种, 燃烧器结构必须加以改进, 使一、二次风混合提前, 改善配风, 增大着火热, 增加燃烧器区域的氧化性气氛, 以提高灰的软化温度。

5 提高锅炉出力关键技术

5.1 主要设备技术改造

5.1.1 燃烧器改造

燃烧器改造仍保留原来的顶燃风。各一次风喷口、顶燃风喷口以及下层燃油风室标高保持不变, 每个角的顶燃风喷口下部分别增加一个二次风喷口。

一次风采用可调百叶窗式水平浓淡燃烧器, 加大周界风面积, 并采用偏置周界风, 每个一次风喷口的背火侧周界风口宽度比其它三个面宽出10 mm。一次风喷口速度由30 m/s增加至31 m/s。

减小二次风喷口面积, 提高二次风速至46 m/s, 并减小一、二次风喷口的距离, 增强对一次风喷口的冷却能力, 推迟燃烧, 降低燃烧器区域温度。

二次风喷口采用小单元格形式配风, 二次风喷口流速设计为46 m/s。上上、上下、下上、下下二次风喷口各分为2个喷口;中上二次风喷口向第三层一次风喷口靠近, 中下二次风喷口向第二层一次风喷口靠近, 同时将上述二次风喷口面积缩小。将上层油燃烧器及油配风器放在改造后的中上二次风喷口内, 油枪出力减至700 kg/h, 整体作为改造后的上油风喷口。下层燃油风喷口保持原来位置和大小不变。具体见图2。

5.1.2 在2组燃烧器之间增加压力平衡通道宽度

2组燃烧器之间有一压力平衡通道, 将二次风喷口、上层油燃烧器移走后上游侧的烟气通过此通道顺畅进入下游, 平衡燃烧器两侧射流的压力, 改善煤粉射流进入炉内燃烧, 避免因结构突出导致气流贴壁现象发生。

改造后压力平衡通道宽度由2 060 mm增加至2 336 mm, 相对空隙率由2.8增加到4.2 。见图2。

5.1.3 新增水冷壁

将原两组燃烧器左右两侧的8根管重新煨制, 用新的水冷壁替代捣打料面积, 由于水冷壁的吸热作用, 水冷壁面积增加后能够有效降低该区域的热负荷, 相当于拉大两组燃烧器间距。同时, 裸露的捣打料改为相对光滑水冷壁, 减少了焦块生根部位。因此, 该项措施有利于缓解锅炉严重结焦。

5.2 燃烧调整试验

5.2.1 一次风速调整试验

主要对一次风速及其风压进行调整。将平均一次风速调整为31 m/s左右, 一次风平均风压约为1.2 kPa, 避免一次风速偏低和各喷口风速之间存在较大偏差。

5.2.2 燃烧器浓淡分离挡板变角度试验

为了确定不同浓淡分离挡板角度对炉膛结焦的影响, 进行浓淡分离挡板变角度试验。试验见表3。试验期间, 四个顶燃风门全部关闭, 其余二次风的风门全开 (下油风除外) 。

机组在工况1～工况4条件下连续运行时, 平均能带180 MW电负荷, 炉膛均存在严重结焦现象, 一、二级减温水量也呈增加趋势, 甚至出现主蒸汽温度超温现象。尤其在工况1和工况2下运行时结焦现象更加严重。而机组在工况5下带180 MW负荷连续运行, 减温水量趋于正常, 严重结焦程度略有缓解但两侧渣量不平衡现象仍存在。通过上述5个工况的对比试验, 确定工况5为合理运行工况。

5.2.3 煤粉细度试验

分别在煤粉细度R90为32%、25%、20%下进行试验, 前两种煤粉细度时锅炉严重结焦趋势变化并不明显。而在煤粉细度R90为20%工况下, 锅炉严重结焦现象趋缓, 渣形松散, 无黑焦块。说明煤粉变细, 粗颗粒减少, 对缓解锅炉严重结焦效果较明显。

5.2.4 给粉机断粉治理

为了彻底查明给粉机大面积断粉原因, 重点对粉仓保温情况进行了检查, 发现粉仓大部分面积没有保温层, 外面只有镀锌板, 其结果粉仓局部温度长期低于煤粉露点, 煤粉吸附空气中的水分后结块, 导致大部分给粉机供粉中断。对粉仓重新保温, 并在运行中提高磨煤机出口温度在65℃左右。采取上述措施后, 锅炉燃烧情况逐渐正常。

5.2.5 二次风大风箱风压调整试验

2#锅炉采用大风箱结构, 各层二次风速无法测量, 运行中四角各二次风风门保持全开, 若二次风配风均匀, 大风箱风压较接近, 四角二次风出口风量、动量为同一水平, 防止严重结焦的发生。

调整前在负荷170～180 MW、氧量5.5%下, 1#角风压950 Pa、2#角风压900 Pa、3#角风压950 Pa、4#角500 Pa, 四角二次风风压差异较大。因此在上述负荷下进行多次调整, 最终1#、2#、3#、4#风压值分别为600 Pa、630 Pa、700 Pa、700 Pa。在相应负荷下连续运行表明, 炉内流体动力场得到明显改善, 南、北两侧渣量基本接近, 运行氧量基本控制在4.5%～5%之间。图3为二次风大风箱风压调整前后示意图。

采用调整二次风大风箱风压的措施, 可以说锅炉带负荷能力取得重大突破, 180 MW (锅炉出力560 t/h) 负荷下缓解严重结焦效果非常突出, 逐渐增加至最大连续负荷670 t/h, 燃烧器喷口附近及水冷壁上无严重结焦现象, 一、二级减温水量趋于正常, 炉内燃烧火焰呈橘黄色, 两台捞渣机的排渣量也趋于正常, 锅炉整体运行状态良好。

6 锅炉运行效果及经济效益

通过对2#锅炉技术改造和一系列的燃烧调整试验, 彻底解决了2#锅炉运行长期严重结焦的难题, 使锅炉最大连续出力由560 t/h提高到670 t/h, 每年直接经济效益为2 271.8万元。其中, 二次风大风箱风压调整, 是除燃烧器改造之外解决锅炉严重结焦问题最有效的手段。锅炉严重结焦问题的解决, 减少了运行人员打焦的劳动强度, 避免了打焦、除焦过程中可能发生的人身伤害事故, 杜绝了因严重结焦造成的机组非停事故, 安全意义十分重大。 经济效益和社会效益十分显著。

7 结论

(1) 2#锅炉燃用强结焦煤、炉膛宽深比大和采用大切角燃烧是结焦严重的主要原因。

(2) 浓淡燃烧器改造及对燃烧器区域裸露炉墙增加水冷壁的方案对缓解锅炉结焦起到了重要的作用。

(3) 在全面燃烧调整试验中, 首次使用了调整二次风大风箱风压的技术, 是解决锅炉严重结焦、平衡锅炉两侧渣量的重要手段。

(4) 通过综合治理, 彻底解决了2#锅炉运行长期结焦的难题, 使锅炉最大连续出力由560 t/h提高到670 t/h, 经济效益和社会效益十分显著。

参考文献

(1) DL/T831-2002.大容量煤粉燃烧锅炉炉膛选型导则 (S) .北京:中国电力出版社, 2003.

(2) 张忠义.燃烧器四角布置炉膛冷热态空气动力场试验 (J) .动力工程, 1981, (1) .

兀自燃烧的句子 第11篇

我一直不写摇滚乐评，尽管音乐是我的挚爱。音乐有自己的语言，那是只能用心灵去温柔触摸、激烈碰撞的，是要用全部的生命来体会的。我以为我拙劣的文字无法翻译出音乐语言的奇妙，我更愿意以一种虔诚的沉默来回馈音符与字符在我内心掀起的波澜，用一分钟的安静来向可爱的艺术家们致敬。

一次旅行，我没有买车票就冲上了列车。在列车办公室里补票，那个满脸倦容的列车员发现我也是个摇滚迷的时候，眼睛里立即放射出光彩。他兴奋地与我交谈，讨论那些震撼过、打动过他的摇滚歌曲，非常激动。一个死气沉沉的人一经音乐点拨，立即恢复了生命力。

还在一本杂志上看过一个关于矿工的图片专题。其中一张照片，是一个年轻的矿工挺直他黝黑瘦削的身躯，脸上挂着微笑。照片下是矿工的附言，说他热爱摇滚，最喜欢的歌手是郑钧。我相信，摇滚乐给了他一个丰富的精神世界，可以抵挡工作的艰苦和现实的坚硬。

摇滚之于我，是止疼药，是福音书，是来自同类的友谊与安慰，是智者的提醒与启示，是对内心狂野的释放，是对平庸怯懦的扫荡，是对激情梦想的坚持。摇滚让我的生命坚不可摧。

摇滚是什么？

我想，摇滚是孤独的自由。我要从南走到北，还要从白走到黑。我要人们都看得到我，但不知道我是谁。

我想，摇滚是摆脱束缚，一切中规中矩的条条框框都没有意义。

我想，摇滚是要爱，不要战争，让我们一起开启天堂的大门。炮弹要掠过天空多少回，才能永远停息？那些人要等多少年，才能最终获得平安？答案在我们心中埋藏，而摇滚让它从口中爆裂而出。

我想，摇滚还是热爱生活。1999年郑钧在他的上海演唱会开场时说：“这里没有豪华的布景、灯光、舞蹈，只有我，以及你们———热爱生活的朋友们。”当我感到沮丧、伤心或者对生活产生厌倦的时候，很多次都是摇滚乐把我从绝望的边缘拉了回来，叫醒思想，重燃激情。

我要感谢那些伟大的音乐带来了力量。当大门和窗户都被封死的时候，头顶还有一扇开放的天窗，让我可以自由呼吸。真好。对此，我永远怀有感恩的心。

郑 钧

第一次见郑钧是在武汉，我正读高三。我逃掉晚自习，去武汉剧院看郑钧的现场演出。门票已经售完，作好被票贩子痛宰准备的我，竟在花店为郑钧买花时偶遇演出主办方人员采购花束，然后我就被幸运地带入了现场。正是那次经历使我坚信，一个人如果特别想做一件事，特别特别想做，只要他的愿望足够强烈，上天就一定会让他遂愿。对郑钧来说，那只是一场无甚意义的商业演出；对一个小姑娘来说，却等于实现了三分之一的理想。

第二次见郑钧是在西安，我正读大二。我埋没在人群里，安静地看郑钧给和我一样喜爱他的歌迷们签名。尽管我手上握着他的新专辑，但我没有问他要签名。人太多，郑钧已经签了两三个小时，我想他已经很累了。能够近距离地感受他的气息，我已心满意足。

第三次见郑钧是在北京，我正读研一。在郑钧那间坐落于镜湖边的Logos酒吧里，我再次见到了他。他就坐在我的身边，与我像老朋友一样聊天说笑，与我比赛掷色子，邀请我喝白葡萄酒，送给我考门夫人所著的《荒漠甘泉》。那个夜晚，我有一种天堂瞬间降临的幸福的晕眩感。关于这一切，我只能说，生活太慷慨了。

坐在我身边的郑钧是个生活化的郑钧。我并不神化他，我知道郑钧有他世俗的一面。从表面上来看，他不怎么认真。但是，你听他的歌，那是真正有灵魂的音乐；你去读他的歌词，你会相信这是一个内心严肃深刻的人，而且，一定善良。在一群人摇晃色子的碰撞声中，我悄悄观察郑钧的表情，那是一种喧嚣下的寂寞，热闹中的冷静。这是一个艺术家应该保有的姿态。

听郑钧的歌已经听了十年，我是他最早的歌迷。我想，即使他老了，我也是他同样老的歌迷。郑钧对我来说是梦想的代名词。这里的梦想不是追星意义上的见他一面，要个签名什么的。而是说，郑钧是我的榜样，是我人生的一个高度。他让我知道，尽管现实残酷，但只要坚持自我，不随波逐流，依然能够生存下去，甚至，还可以活得很精彩。我梦想自己可以像郑钧一样，总能保持最本色的那个我，做最想成为的那个自己。

现 在

老狼在《关于现在，关于未来》里唱道：

一万个美丽的未来，抵不上一个温暖的现在

每一个真实的现在，都曾经是你幻想的未来

此时此刻，我没有为未来可能的不顺心而焦虑，只有一些句子在脑海里兀自燃烧。我的手指在键盘上快乐地跳跃着，此时此刻，我的心是安宁的。

有人说，假如我由于未来而焦虑，假如我认为自己的处境“不公正”，假如我由于贫困、绝望和机会的丧失而感到恐惧，那么，我应该提醒自己：是生活为我安排下这一切，正如山本来陡峭，无法登顶是因为我自己没有准备好。

当下就是今生，生活就在此处，让我们珍惜每一个此时此刻，认真过好每一个今天。

忽然想起去年秋天的一个夜晚，我穿着轮滑鞋，一个人在偌大的校园里滑来滑去。夜晚的湿气驱散了白天的燠热与浮躁，带来冰凉的智慧。

远处的宿舍楼传来男孩子奔放的歌声，随之飘来一阵无羁无绊的笑声；迎面过来一个与我一样深夜游荡的不相识的轮滑者，我们默契地相视一笑，擦肩而过；还有一只不知谁家的猫，踮着脚尖有节奏地缓步前行，优雅而诡异。

夜晚有薄雾，月亮是朦胧的。风安静地吹着树梢，吹着我的脸。我的MP3里播放着Dido的《Thank you》。歌曲开头有一段非常cute的鼓，Dido干净的嗓音唱出甜蜜而令人心碎的歌词。I want to thank you for giving me the best of my life.

在那个夜晚，轮滑鞋上承载着一个最为自由的灵魂。她的一颗被音乐滤过的心是纯粹透明的。

那个十月的有风的夜晚，我真心地感到生活无比美好。真心地希望，自己可以永远这样生活下去。

我试着用自己的方式来讲述《风柜来的人》。这里有《风柜来的人》的故事，也有我自己的故事，二者交织在一起，难分彼此。

我十五岁初中毕业那年夏天，阴雨绵绵，整个县城变成了一口臭泥塘。年近七旬的外公忍受不住多年慢性病的折磨，急不可待地收拾简单的行李，要去千里外的河北石家庄拜一位“大师”学习气功，以求延年益寿。此事过于荒唐，我的父母和两个舅舅无一人支持。外公一意孤行，命我骑自行车驮他到长途汽车站。在车站，我意外地碰见了早就辍学的一个玩伴———小强。他穿一件褪色的军绿上衣，也在等车。问他去哪儿，他告诉我去一个叫“刁口”的地方。我知道那是一二百里外的一个极其荒凉的滨海渔村，原来，他在那里的盐场找了份晒盐的工作，怪不得我看他面色黑了不少。

外公走了，小强也走了。我上了高中。不久，小强给我来信，讲述在刁口枯燥寂寥的生活。在他的描述下，那里海风咸涩杀口，大片泛着白色盐碱花的滩涂寸草不生，他在白花花的盐场上晒得头脑发昏，闲下来便倚着盐场的破墙，望着空际的大海发呆。刁口我一直没去过，可是后来我从侯孝贤的电影里看到了风柜。那也是一个荒凉的渔村，不同之处仅仅在于风柜是个小岛，而刁口是个半岛。在影片中，我看见了小强信中描述过的向着大海敞开的颓败的墙垣、乱糟糟搭积木似的堆起的村镇、狭窄逼仄的街道。还有阿清、阿荣、郭仔、土豆，四个精力旺盛无所事事的男孩。在他们中间，我也看到了自己。如果可以让我选择，那我就权且把自己当成影片中的阿清吧。

阿清小时候和父亲打棒球，不小心将棒球打在了父亲的头上。父亲从此变得痴呆，终日一动不动地坐在门前的椅子上晒太阳。阿清和他的朋友整天四处闯祸，家里为此到处求人花钱，伤透了脑筋。一天，阿清因琐事跟姐姐和母亲吵了起来，母亲一气之下将菜刀扔了过去，砍伤了他的小腿。于是，阿清收拾了行李，跟阿荣和郭仔一同去了高雄。一个自小生活在都市里的人，是很难体会一个小地方的孩子对外面世界的那种强烈渴望，以及对故乡的那种爱恨交织的感情的。从这点来看，《风柜来的人》也是一个关于故乡与外面世界的寓言。在阿荣的姐姐的帮助下，阿清他们找到了住处和工作。阿荣的姐姐还托朋友黄锦和照顾他们。黄锦和白天在工厂做事，晚上还在一所学校的夜间部上学，是一个蛮有心计的家伙。他有一个单纯恬静的女友———小杏，而阿清对她产生了好感。他慢慢发现，黄锦和对小杏并不好，小杏也不快乐。

也许是在朦胧的爱情的感召下，也许是繁华的城市唤起了奋斗的希望，但我想更多是因为意识到自己的人生多少应该有点价值，阿清不再打架动武，他学起了日语。黄锦和却因偷了工厂的东西被开除，被迫离开高雄。在离开前的那天晚上，他同他们三人喝得酩酊大醉。阿清只希望安安份份地工作，阿荣、郭仔则因不满现状跟社会流氓混在一起，他们之间的分歧越来越大，甚至发展到大打出手。这时，阿清收到了父亲去世的消息，匆忙回家参加父亲的葬礼。在忍受丧父之痛的同时，全家人却没有给他任何安慰和鼓励，仍以为他同以前一样吊儿郎当、不务正业，这让他感到无比地伤心。

回到我自己的故事。外公从石家庄回来，成了一个十足的气功迷。他天天沉溺在功法之中，对家里的事情一概不管，也不与人交往。街坊四邻渐渐都把他当做怪人讥讽、嘲笑。我功课繁忙，偶而回家见到他，他便眉飞色舞地谈论个没完，说自己已经开了“天目”，很快就要“炼小周天”了。我兴趣索然，只是敷衍，他却浑然不知，依旧滔滔不绝。有一次，他在街上叫我，我不知出于什么心理，竟然装作没看见没听到，理也不理，将自行车骑得飞快。至今想起这件“狠”事，心头仍隐隐作痛。我那时怎么明白人永远不要伤害自己的爱人、亲人的道理，哪怕是一点微小的擦痕，也会经过岁月的累积放大成为一道永不愈合的伤口。后来，我去北京上大学，临走时外公已经病入膏肓。母亲说，外公弥留之际还在喊我的名字。寒假回到家，我看到的只是一架空床和半床书。我静静听着母亲说话，眼里竟然没有一滴泪。直到很久以后，翻检外公遗物，看到他用工整的馆阁体小楷抄录的《道德经》上的文字：“吾有三宝，一曰慈二曰俭三曰不敢为天下先……”外公的音容笑貌和往日慈爱一并涌上心头，泪水这才决堤而出。

在《风柜来的人》中，阿清回家奔丧，父亲已逝，只剩下空无一人的摇椅兀自在风中晃来晃去，物是人非。阿清对父亲始终怀着一份深深的歉意。父亲被棒球击中的那一幕，时常出现在他脑海中，父亲的病是阿清永远无法释怀的心痛。家乡已无多少值得留恋。回到高雄后，阿荣和郭仔卖起了盗版磁带，而阿清继续在工厂工作。不久后，小杏为了避开即将回来的锦和，独自去了台北，而郭仔也即将参军……

多年父子成兄弟，少年友谊似爱情。我发现讲述一个成长的故事有多难，在不经意滑过的青春岁月里，又隐藏着多少难以言说的忧伤和温暖。和我们看到的以故事取胜的影片不同，《风柜来的人》就像一首歌谣在重复迂回中行进，不事雕琢，浑若天成。点点滴滴的日常生活细节，汇聚成生命本身。也许是风柜，也许是别的什么地方，我们每个人都是从懵懂中走来，走向渐渐明晰的未来。这个充满蜕变的挣扎与苦楚的过程，就是成长。候孝贤打动我的首先是悲天悯人的情怀，其次才是那特立独行的风格和汪洋恣肆的才华。他不批判，也不祝愿，只是忠实地截取了漫长岁月里的一段流程，呈现在观众面前，这其中却包含了最深沉的宽容和悲哀。不经意间，我们已经泪水涟涟。蓦然回首，才发现我们其实是被自己感动，仿佛沉睡的生命被人唤醒。这样的影片，需要一遍遍地去温习，就像一次次回忆起自己的无知，越过青春的沼泽和忧伤的河流，踏上温暖的通往未来的行程———“我从风柜走来，就不会慢下脚步”。

安全燃烧 第12篇

国电宁夏石嘴山发电有限责任公司330MW机组锅炉近年来出现了燃烧可燃物偏高、炉膛结焦, 高温腐蚀等影响锅炉安全、经济运行的问题。为此通过优化燃烧解决炉内燃烧工况不佳影响安全、经济运行的问题, 在该机组进行了扩大型小修后, 对锅炉进行了优化燃烧试验。

1设备概况

机组为330MW燃煤机组, 锅炉为武汉锅炉股份有限公司制造的WGZ-1004/18.44-2型、亚临界压力、中间一次再热、自然循环、固态排渣炉, 采用中速磨煤机直吹式制粉系统, 系统配有4台MPS225中速磨煤机和两台一次离心式风机。锅炉燃烧室为膜式水冷壁, 煤粉燃烧器为带有煤粉浓缩装置的轴向旋流燃烧器, 采用前墙水平布置4层, 每层6只, 共24只。燃烧器旋流方向分为12只顺时针旋转和12只反时针旋转。

锅炉风、烟系统由送风系统和对流烟道组成, 配有两台轴流式送风机、两台轴流式引风机、两台三分仓容克式空气预热器。

1.1主要设计参数

1.2燃烧器设计参数

2锅炉燃烧过程中存在的问题

2.1实际运行中炉渣的可燃物含量较高, 在炉渣中含有大量未燃尽黑色块状物, 占10%, 旋流燃烧器的稳燃齿上也附着黑焦;

2.2通过实际观测发现, 炉膛燃烧器区域炉膛前部和后部的火焰温度偏差较大;

2.3 B、C层燃烧器出口挂焦、折焰角下部水冷壁、屏式过热器有结焦现象;

2.4水冷壁高温腐蚀严重, 高温腐蚀区域水冷壁管子氧化皮厚度为0.8～1mm, 有横向裂纹, 进行了大面积换管。

3影响锅炉燃烧的主要因素

3.1一次风速

一次风速是锅炉控制燃烧的重要参数之一。根据煤质特性的差异控制不同的风速值, 通过运行调整可以实现。但由于直吹式制粉系统磨煤机引出的一次风管的长度、弯头数量和型式的不同各条管道的阻力系数是不同的, 在冷态纯气流条件下通过节流缩孔进行调平, 调平前后的阻力系数计算式如下:

调平前

调平后

式中:Kg纯空气状态下的阻力系数

λ0沿程阻力系数

L管道总长度米

D管道直径米

ζ局部阻力系数

ΔKg节流缩孔的阻力系数

在锅炉实际运行中, 一次风管流过的是空气与煤粉的混合物, 通过对理论公式的推导和实际测量验证均表明纯空气与带粉状态下的阻力差别较大, 换言之冷态下调平的各一次风管阻力在热态下是不平衡的。带粉状态下的阻力系数如下:

Kμ=λ0 (1+C1μ) DL+ni=Σ1 (1+C2μ) ζi+ (1+C3μ) ΔKg

式中:Kμ带粉状态下的阻力系数

μ煤粉浓度kg (粉) /kg (风)

C1、C2、C3修正系数

为保持热态下各一次风管的阻力平衡, 需要对缩孔进行热态调平或在冷态纯空气状态下对缩孔进行不平衡调整[4]。

3.2煤粉浓度

煤粉浓度是锅炉燃烧控制的又一个重要参数。各燃烧器间的风粉分配不均, 将直接影响燃烧器出口煤粉气流的着火及稳燃, 各燃烧器的热负荷不同会造成火焰偏斜、炉膛热负荷和汽温偏差等问题。对于直吹式制粉系统煤粉浓度没有调整手段, 只能间接的用节流缩孔调整一次风速来改善每根风管的煤粉浓度。

3.3燃烧器型式

燃烧器的型式对锅炉的着火、燃烧、水冷壁的结焦和高温腐蚀有一定的的影响。双通道带有煤粉浓缩装置的轴向旋流燃烧器是低NOx燃烧器, 其基本原理是“贫氧燃烧”, 降低NOx浓度的关键是在燃烧区域内形成还原性气氛, 以便将燃料中的氮元素变成稳定的N。为达到此目的, 燃烧器采用了两级燃烧方式:即一次风采用旋流送入;二次风分为两级:少量轴向旋转的内二次风供燃烧初始阶段挥发份燃烧所用, 大部分轴向旋转二次风从外二次风道送入, 风量大、风速高, 极大的提高了外二次风与煤粉气流的动压比, 气流后期湍流混和强烈, 使燃烧后期所需氧气及时输送到煤粉颗粒表面, 促进未燃尽碳燃烧所用。但是保持燃烧器区域低过剩空气系数的设计特点却易造成煤粉在燃烧器区域的不完全燃烧, 而含硫量较高的煤在不完全燃烧时, 将产生腐蚀性很强的还原气体 (HS、CO等) , 若随煤粉气流到达水冷壁表面, 壁面温度大于350℃就会发生高温腐蚀。

4燃烧优化参数及结果分析

4.1冷、热态一次风速调平

一次风速偏差大将直接影响各燃烧器着火情况, 致使其燃烧工况出现偏差, 从而导致炉内燃烧紊乱, 造成炉膛出口烟温偏高, 锅炉各段烟温及排烟温度上升。在冷、热态下均调平了各台磨煤机出口一次风管风速, 通过调整一次风支管上的缩孔开度将四台磨各支管一次风速偏差值控制在5%以内。通过调整前后的数据 (见表1) 可以看出, 冷态纯空气状态下调平后, 热态带粉各一次风支管又出现了新的不平衡状态, 影响燃烧的经济性, 需要在锅炉额定负荷下和经常运行的负荷区间进行带粉状态下的一次风速调平。

4.2煤粉浓度测量

对于直吹式制粉系统, 由于同一台磨煤机各支管的煤粉流量在离开分离器后即无调节手段, 所以, 热态调平支管阻力后也只能达到风量调平。风量均衡对煤粉量的均匀有一定的改善作用。通过表2看出, 风速调平后A、B磨煤机各管风粉浓度最大偏差比调整前减小了6%～10%, 偏差较小的C、D磨煤机各管风粉浓度最大偏差比调整前也减小了1%～1.5%, 因此风速调平对煤粉浓度的偏差有一定的改善作用, 尤其对偏差较大的磨煤机各粉管, 改善效果尤为明显。

4.3煤粉细度调整

单位质量的煤粉表面积越大, 加热升温、挥发分的析出着火及燃烧反应速度越快, 因而着火越迅速;煤粉细度越小, 燃尽所需要的时间越短, 飞灰可燃物含量越小, 燃烧越彻底。运行中煤粉细度值偏大将直接导致煤粉进入炉内后着火延迟, 从而出现炉内燃烧不稳、火焰中心上移、炉膛出口烟温高的现象, 因此降低各台磨煤机特别是炉膛内上两层燃烧器对应磨煤机的煤粉细度值, 有利于降低炉膛出口烟温, 从而使锅炉排烟温度和炉渣可燃物降低。通过调整磨煤机分离器档板开度, 使煤粉细度值控制在要求范围内。

根据表3的数据可知, 调整前煤粉细度偏大, 煤粉着火、燃烧靠后, 中、下部水冷壁吸热量相对较少, 燃烧主要集中在炉膛上部以及出口处, 因此对磨煤机分离器档板开度进行了调整, A磨由75°调整到63°, B、C磨均由73°调整到66°, D磨由68°调整到66°, 为消除锅炉的结焦、高温腐蚀, 优化炉内燃烧状况, 将下两层燃烧器对应的磨煤机煤粉细度平均值控制在21%以内, 将上两层燃烧器对应的磨煤机煤粉细度平均值控制在19%以内。从表5的炉温测量结果可以看出调整前后炉膛温度变化情况达到预期的效果。

4.4合理选择一次风速, 确定磨煤机运行的最佳风煤比

一次风中的煤粉浓度 (煤粉与空气的质量之比) 对着火稳定性有很大影响。较高的煤粉浓度不仅使单位体积燃烧释热强度增大, 而且单位容积内辐射粒子数量增加, 运行中风粉气流的黑度增大, 可迅速吸收炉膛辐射热量, 使着火提前。一次风速偏高或偏低都会严重影响锅炉的安全、经济运行。一次风速偏高会导致煤粉着火及燃尽延迟, 致使炉膛出口烟温升高, 锅炉排烟温度上升, 飞灰可燃物含量上升;运行中一次风速偏低可能会导致磨煤机堵煤或一次风管堵粉等问题, 因此需要确定磨煤机的最佳风煤比。

在进行风煤比调整前, 首先对各台磨煤机入口一次风量的测量装置的系数进行了修正, 保证各台磨煤机入口一次风量的DCS显示值与实际值相符。然后在不同给煤量下, 调整磨煤机入口风量, 保证磨煤机出口各支管一次风速在30m/s左右, 从而绘出各台磨煤机的风煤比曲线图。调整中发现磨煤机风门开度与入口风量的线性关系非常差, 所以通过风压变换来控制风煤比, 数据见表4, 曲线见图1～图4。

调整前一次风压相对较高, 煤粉在炉膛内停留时间变短, 使得中下部的燃烧份额减小, 水冷壁吸热也减小, 炉膛偏上部的热负荷就相应加大了。另外, 锅炉燃烧器全部布置在前墙, 较高的一次风压使得一次风刚性加强, 炉内动力场为气流从前墙喷入, 在靠近后墙部上升, 锅炉后墙热负荷大于前墙, 炉内热负荷分布不均匀。按试验得出的风煤比结果调整一次风压, 有利于平衡炉膛内部热负荷分布, 均匀燃烧, 从而降低炉膛火焰温度, 减小排烟温度偏差。

5旋流燃烧器旋流强度的优化调整

旋流燃烧器内、外二次风叶片开度的大小直接影响煤粉进入炉膛后的及时着火和稳定燃烧。在最佳的一次风速条件下, 合理地调整内、外二次风旋流叶片开度, 从而保证足够的二次风旋流强度。内二次风量较小, 可确保煤粉初期的燃烧反应;大部分空气从外二次风道送入, 风量大、风速高, 二次风对一次风气流的扰动、包裹能力能促进碳粒的充分燃烬, 因此外二次风叶片角度对控制着火点的远近起决定性的作用。从表6的试验结果看出, 改变不同的外二次风旋流强度对飞灰可燃物含量的影响较大, 开大叶片角度, 降低了外二次风旋流强度, 增强了气流刚性和扰动能力, 延长了燃烧行程, 后期补氧效果好, 有助于煤粉颗粒的燃尽, 提高燃烧效率。

5结论

1、对于直吹式制粉系统而言, 一次风速冷态调平对热态的燃烧经济性没有实质性的帮助。

2、通过对直吹式制粉系统实测参数的优化, 是提高旋流燃烧器燃烧经济性的基础, 同时辅以燃烧器参数的调整对锅炉整体燃烧效率的提高起到了较好的效果。

3、热态调平各支管一次风速, 能有效的减小各支管煤粉浓度的偏差, 均匀性得到改善, 为煤粉及时着火和建立良好的动力场提供了条件。

4、通过对磨煤机分离器档板开度的调整, 煤粉细度达到设计值, 细度随燃烧器标高的增加而相应的调小, 优化了炉内燃烧, 提高了燃烧经济性, 减缓了炉膛结焦和高温腐蚀的产生。

5、在不同的给煤量下, 通过调整磨煤机入口风量, 保持各一次风管的风速达到设计值, 均衡了炉膛高度和深度方向的燃烧热负荷, 降低了炉膛温度和减温水用量。

6、通过改变外二次风叶片旋流角度, 对增强气流刚性, 提高气流穿透力和燃烧效率有一定的作用。

参考文献

[1]燃煤锅炉燃烧调整试验方法水利电力出版社

[2]燃煤锅炉燃烧试验技术与方法中国电力出版社