某建筑调研报告范文

某建筑调研报告范文第1篇

建设单位：

建筑名称：

建筑地点：

施工单位：

合同编号;

(LTP-- 2007----001)6*****综合局9***工程*****市***********************************建设工程有限公司**** 省 ***** 编制 ****省**********局监制

建筑消防设施安装施工合同

甲方(建设单位)：

乙方(安装施工单位)：

根据《中华人民共和国经济合同法》和《山东省消防管理办法》

之规定，结合本建筑消防设施安装的实际，经协商双方达成如下协议，

共同遵守。

第一条 建筑消防设施概况：

(一)工程名称：********

(二)安装施工范围：火灾自动报警系统、消防联动系统、消防广播系统、消防电话系统、室外消火栓系统。详见图纸

(三)开工日期：年月日

竣工日期：年月日

第二条 图纸、预算交付

(一)乙方在合同签订前十日向甲方提供预算报告及图纸。

第三条 合同价款、拨款和结算

(一)合同价款(含自动消防系统检测费)

合同总价：柒拾玖万叁仟陆佰伍拾玖元整(￥793659.00)

(二)中标人合同签订后招标人拨付(中标价-暂定工程价)*50%

的预付款作为设备购置款，工程完工付款至80%，结算付至95%，结

算价=中标价-暂定价工程款及预留金+(设计变更+现场签证)，余款

保修期满无息付清。签订合同后，甲方从预付款中扣除4万元履约保

证金，工程完工后无息退还。暂估价工程根据实际情况经监理单位和现场签证以后结算。

第五条双方责任

(一)甲方 ：为乙方提供用水、用电方便和存放设备的场地;协调乙方与工地其它施工单位的协作关系;通知公安消防等有关部门参加验收，及时组织验收并付款;

(二)乙方：应按招标文件指定的品牌及时采购设备，严格按操作规程施工，确保安装质量，服从甲方的进度安排，按时提供有关竣工资料并参加竣工验收。

第六条 图纸变更

设计图纸、施工图纸原则不变更。确需变更，应提前十五日书面通知对方，并经公安消防部门批准。

第七条 验收和工程质量

(一)竣工后十日内向甲方提供消防设施施工技术档案，己方在十日内组织验收

(二)消防设施安装以通过建筑自动消防系统技术检测并经消防部门竣工验收合格为标准。

第八条 保修

(一)保修内容：见安装施工范围;

(二)保修期限：自验收合格之日起保修贰年。

(三)保修期满后，按《山东省建筑消防设施使用维修保养管理办法》的规定签定维修保养合同。

第九条 违约责任

(一) 甲方责任：

1未按合同规定提供场地、图纸数据、用水用电方便等，除工程日期得以顺延外，还应偿付乙方因此造成停工、窝工的实际损失;

2工程中途停建、缓建，应采取措施弥补或减少损失，同时赔偿乙方由此而造成的停工、窝工、倒运等损失和实际费用;

3工程未经消防验收，提前使用，发现质量问题，自己承担责任; 4超过合同规定日期验收或付合同款，每日按应付款部分的2‰向乙方偿付逾期的违约金。

(二) 乙方责任：

1乙方逾期交工中或质量不符合合同规定的，甲方有权

要求限期无偿修理或返工，由此造成逾期交付的，每日按工程总价的10%向甲方偿付逾期的违约金;

2保修期内发生质量问题，由乙方无偿修复;因甲方原因造成的，由乙方修复，甲方支付相应费用。乙方接到修复通知2小时内做出反应，24小时内给予修复

3非甲方原因每延期交付1天，扣罚合同造价的1%.

第十条延期付款免责

甲方有15天的延期付款免责期，在此期限内乙方免除甲方责任。

本合同履行过程中如发生争议，双方应协商解决。协商不成时，采取(B)的方式解决：

A向仲栽委员会申请仲栽

B向青岛市人民法院提起诉讼

第十一条

9705工程消防电气及室外消火栓系统施工竞争性谈判文件，做为本合同附件与本合同具有同等效力。

第十二条如需担保，另立合同

第十三条本合同自双方签字盖章之日起生效，至保修期满终止。

第十四条本合同正本贰份，双方各执一份，副本 肆 份公安消防、工商行政管理等有关部门。

第十五条 其它

甲方：(章)乙方：(章)

地址：地址;

法人代表：法人代表;

委托代理人： 委托代理人：合同订立时间年月日

开户银行：开户银行：

账号：账号;

某建筑调研报告范文第2篇

合同编号：

东湖胜景小区

建设工程施工合同

盘锦双龙集团房地产开发有限公司第一分公司

第一部分协 议 书

甲方：盘锦双龙集团房地产开发有限公司第一分公司

乙方：

按照《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》及其他有关法律、行政法规，遵循平等、自愿、公平和诚实信用的原则，双方就本建设工程施工事项协商一致，订立本合同。

一、工程概况

工程名称：东湖胜景A#楼

建筑面积： 暂定A#楼 11063m²

结算面积按国家建筑面积计算规范标准为准

工程地点： 大洼县大洼镇工程内容：建筑、装饰及配套水电安装工程。

群体工程应附乙方承揽工程项目一览表(附件1)

工程立项批准文号：大发改发【2009】106号

资金来源：自 筹

二、工程承包范围

(一)承包范围：工程施工图设计内容(除甲方外委项目外)的全部工程。甲方外委项目(合同外项目)如下：

1、室内进户门、单元防盗门及外墙瓷砖主材;

2、天燃气、对讲系统材料及安装，电视、电话安装;

3、外墙涂料的施工;

4、桩基础(不含截桩);

5、高层及地下室消防工程、通风工程;

6、土方工程、降水工程、基坑支护工程;

7、电梯、观光电梯外弧形观光窗、地下车库采光天井;

(二)如有变更按图纸做增减量的现场签证。

三、合同工期

开工日期：2009年6月5日

竣工日期：2011年9月15日

合同工期总日历天数： 345天

四、质量标准 工程质量标准：国家工程质量竣工验收合格标准。 装饰工程、水电工程、外墙保温等按照甲方指定的品牌材料规格型号施工。

五、合同价款

金额(大写)：暂定

以最终结算值为准

小写：¥元，合每平方米元。

六、拨款方式

乙方从基础垫付至主体6层，按工程量拨80%，12层、封顶各拨工程量的80%;砌筑完、抹灰完各拨工程量的80%，交工前拨两次，交工时留10%，档案备案完拨7%，3%作为保证金。

七、双方权利与义务

1、甲方工作：

(1)甲方负责施工现场的“三通一平”并提供地勘报告和地下隐蔽资料;

(2)提供施工图纸三套并组织图纸会审和交验水准点与坐标控制点等技术资料;

(3)甲方委派专职工程师行使施工管理中甲方的职责和权力;委托监理工程师执行甲方与监理单位签订的监理合同中约定的职责和权力;

(4)甲方有权对乙方不合格材料和工程责令其退场和返工。

2、乙方工作：

(1)负责合同价款中的水电等相关费用，保证达到环保级文明施工的有关规定，做到“工完料净场清”;

(2)提供详尽的施工进度计划并按照计划组织施工;

(3)严格执行甲方公司管理制度和项目管理规定，有权提出合理化建议。对施工中使用的新工艺、新方案经甲方及监理认定后予以奖励;

(4)严格按照施工图纸和建筑规范施工，采用材料必须符合规范要求检验合格后方可使用。

(5)工程涉及的质量安全检查及整改、分部工程验收均由乙方负责，工程交工以竣工备案为准。

3、双方约定其他事项

(1)合同以外的技术变更及现场签证按照合同预算标准执行;

(2)塑钢窗、保温、瓷砖、楼梯扶手及护栏、内墙涂料、地热、开关插座、电线、配电箱、理石、室内木门、车库门、防水材料由甲方确定材料品牌、型号、规格、色泽等。由乙方自行安排施工。

(3)乙方中途不得私自退场，否则按中途退场结算，只付给乙方所完工程量的70%，并扣除因乙方退场变换施工队伍造成的一切损失(含工期及超价损失)待交工后结算。

(4)乙方若因工期及工程质量达不到甲方要求。甲方有权责令乙方整改、增加人员，若乙方仍未达到甲方要求的，甲方有权要求更换机械和人员。如乙方拒绝整改甲方有权将乙方清退出场，一切损失由乙方负责。

(5)乙方应有足够的经济实力来作为承包工程垫付的先决条件。若因乙方工人劳资纠纷引起的一切损失由乙方承担。

(6)乙方要与农民工签订合同，并在开工后10日内报甲方，开完的农民工工资表须报甲方备案，否则将不给下次拨款。乙方若因工人劳资纠纷引起的一切损失由乙方承担。

(7)乙方负责施工人员的意外伤害保险和工伤保险缴纳及安全教育并设立专职安全员，施工中发生的一切安全事故由乙方负全部责任。

(8)甲方外委工程(合同外项目)配套费已包含于单价但中不另行计算，乙方负责成品保护及验收交档备案。

八、税费分担

乙方承担投标费、水电费、建筑营业税及其附加费税、材料复试费(不含检桩费)、拉结筋检测费、室内环保检测费、个人所得税。税金由甲方代扣。建筑公司的管理费由乙方向所在公司上交。

九、奖罚措施

乙方必须严格履行工期协议，每延期一天，按每1000平方米罚款500元。无安全事故、无质量事故、按期完工、无农民工上访综合考核奖每平方米5元，如违反一项，扣25%。

十、本协议书中未涉及内容按照国家建设工程合同的《通用条款》执行。

十一、乙方向甲方承诺按照合同约定进行施工、竣工并在质量保修期内承担工程质量保修责任。

十二、甲方向乙方承诺按照合同约定的期限和方式支付合同价款及其他应当支付的款项。

十三、争议解决方式

合同在履行中如果发生争议，甲、乙双方协商解决，协商不成时提交合同签定地的仲裁委员会仲裁

十四、合同生效

合同订立时间：2010年6月 5 日

合同订立地点：盘锦双龙集团

合同有效期为：双方签字盖章之日起至工程竣工保修期满之日为止

本合同一式四份，甲乙双方各二份

本合同未尽事宜，经双方共同协商可做出补充规定，双方签字盖章后生效，与本合同具有同等法律效力。

甲方：(公章)双龙地产一分公司承 包 人：

住所：兴隆台住所：

法定代表人：身份证号码：

委托代理人：委托代理人：

电话：电话：

开户银行：开户银行：

账号：账号：

第二部分

房屋建筑工程质量保修书

甲方(全称)：盘锦双龙集团房地产开发有限公司第一分公司乙方(全称)：

甲方、乙方根据《中华人民共和国建筑法》、《建设工程质量管理条例》和《房屋建筑工程质量保修办法》，经协商一致，对东湖胜景A#楼签订工程质量保修书。

一、 工程质量保修范围和内容

乙方在质量保修期内，按照有关法律、法规、规章的管理规定和双方约定，承担本工程质量保修责任。

质量保修范围包括地基基础工程、主体结构工程、地下室防水工程、屋面防水工程、有防水要求的卫生间、房间和外墙面的防渗漏，供热与供冷系统，电气管线、给排水管道、设备安装和装修工程，以及双方约定的其他项目。具体保修的内容，双方约定如下：执行国家相关规定 。

二、 质量保修期

双方根据《建设工程质量管理条例》及有关规定，约定本工程的质量保修期如下：

1、 地基基础工程和主体结构工程为设计文件规定的该工程合理使用年限;

2、 地下室防水工程、屋面防水工程、有防水要求的卫生间、房间和外墙面的防渗漏为五 年;

3、 装修工程为 两 年;

4、 电气管线、给排水管道、设备安装工程为 两 年;

5、 供热与供冷系统为 两 个采暖期及供冷期;

6、 住宅小区内的给排水设施、道路等配套工程为 壹 年;

其它项目保修期限约定如下：一年

质量保修期自工程竣工验收合格备案交档之日起计算。

三、 质量保修责任

1、属于保修范围、内容的项目，乙方应在接到修理通知之日起七天内派人保修。乙方不在约定期限内派人保修的，甲方可委托他人修理抵扣保修金并作出双倍处罚。

2、发生须紧急抢救事故的，乙方在接到事故通知后，应立即到达事故现场抢修。

3、对于涉及结构安全的质量问题，应当按照《房屋建筑工程质量保修办法》的规定，立即向当地建设行政主管部门报告，采取安全防范措施;由原涉及单位或者具有相应资质等级的涉及单位提出保修方案，乙方实施保修。

4、质量保修完成后，由甲方组织验收。

四、 保修费用

保修费用由造成质量缺陷的责任方承担。

五、 其他

双方约定的其他工程质量保修事项：保修金返还期限按国家相关法律法规规定执行。本工程质量保修书，由施工合同甲方、乙方双方在竣工验收前共同签署，作为施工合同附件，其有效期限至保修期满。

甲方(公章)：乙方(公章)：

法定代表人(签字)：法定代表人(签字)：

某建筑调研报告范文第3篇

拟建的海南某商贸中心位于海口市海甸岛美丽沙花园西侧, 为一栋8层建筑物, 呈矩形, 长约43.6m, 宽约28.8m, 总建筑面积10224.03m2, 有一层地下室, 框架结构。

2 岩土工程勘察、地基土的工程性能及地下水

2.1 勘察方案部署及勘察手段

本次勘察主要采取钻探、标贯试验和室内土工试验相结合的方法, 共完成钻孔14个。其中建筑物部分钻孔6个, 控制性钻孔4个, 孔距22.00m~29.0m, 孔深30.10m~30.20m, 一般孔2个, 孔深25.10m~25.20m;基坑部分钻孔8个, 控制性钻孔4个, 孔距22.50m~32.00m, 孔深20.1m~20.30m, 一般孔4个, 孔深15.00m~15.20m。现场钻探采用XY-1型液压钻机, 原位测试为标准贯入试验;室内土工试验主要是常规土工试验和快剪试验, 以及对地下水样和地下水位以上的土样进行室内水质、土质的简易化学分析试验。勘探孔的测放采用南方RTK卫星实时定位系统 (1+1) , 依据海南海口独立坐标系和秀英高程系确定。

2.2 地基土的工程性能

2.2.1 地形地貌

工程场地原地势较低, 九十年代初经人工填海改造, 高程为2.81m~2.38m, 地势宽阔平坦, 局部有小水坑, 原始地貌属于滨海滩涂湿地。

2.2.2 区域地质构造背景

拟建场地位于琼北新生代断陷盆地北翼, 盆地内部受近东西向的马袅-铺前断裂和北西向的海口-云龙断裂、长流-仙沟断裂切割, 这三条断裂为海口市的主要基底断裂。其中近东西向的断裂控制着盆地的形成与发展, 北西向断裂控制着内部次级构造的形成与发展, 据海南省区域地质资料记载该断裂已超出与本工程场地的安全避让距离。

2.2.3 地层

经勘察查明, 钻探深度范围内, 场地主要地层自上而下依次为杂填土 (Qml) 、第四系全新统海相沉积层 (Q4m) 、第四系下更新统海相沉积层 (Q1m) 。共划分为六个工程地质单元层, 其岩性特征分述如下。

第 (1) 层, 杂填土 (Qml) :杂色 (褐红、褐黄、灰、灰黄色等) , 由砂和砂质粘性土以及建筑垃圾组成, 建筑垃圾为砖块、混凝土块等, 属新近填土, 松散, 土质不均匀。层厚1.40m～2.60m。

第 (2) 层, 含粘性土细砂 (Q4m) :灰褐、浅灰色, 饱和, 松散, 局部含中砂颗粒, 夹粘性土块, 粘粒含量约20%。层厚2.70m~5.40m, 层顶埋深1.40m~2.60m, 其标高为0.19m~1.31m。

第 (3) 层, 淤泥质粘土 (Q4m) :分布于全场地, 灰褐、浅灰色, 软塑 (野外特征) , 切面光滑, 干强度中等, 韧性中等, 局部夹有粉细砂薄层或与粉细砂呈互层结构, 无摇震反应。层厚5.70m~8.00m, 层顶埋深4.80m~6.80m, 其标高为-4.16m~-2.04m。

第 (4) 层, 粘土 (Q1m) :分布于全场地, 灰、灰黄、褐黄色, 可塑 (野外特征) , 切面光滑, 干强度中等, 韧性中等, 无摇震反应。层厚2.10m~3.30m, 层顶埋深12.50m~12.80m, 其标高为-10.35m~-9.79m。

第 (5) 层, 中砂 (Q1m) :分布于全场地, 灰、灰绿色, 饱和, 石英质, 粘粒含量约10%, 中密, 级配良好, 局部夹有薄层粘性土块。揭露层厚0.6 0 Q m~7.6 0 m, 层顶埋深1 4.60m~15.80m, 其标高为-13.16m~-11.8 9 m。

第 (6) 层, 含砂粉质粘土 (Q1m) :浅灰色, 可塑~硬塑, 干强度中等, 韧性中等, 夹粉细砂薄层, 局部为含粘性土粉砂。该层未揭穿, 揭露层顶埋深20.40m~23.00m, 其标高为-20.46m~-12.49m。

2.3 地下水

本次勘察所揭露主要的含水层有两层, 第一层赋存于 (1) 层杂填土、 (2) 层含粘性土细砂中, 第二层赋存于 (5) 层中砂中。第一层地下水属第四系松散沉积地层孔隙潜水, 其补给来源是大气降水和河、海水, 排泄途径主要是地表蒸发或排入河、海中;第二层地下水属第四系松散地层孔隙潜水, 补给来源主要是大气降水和层间越流补给, 排泄途径为侧向迳流和人工开采。本次勘察期间测得地下水稳定水位埋深为0.20m~1.10m。由于拟建场地近临海甸溪入海口, 因此场地第一层地下水主要受海水潮汐和季节性变化之影响, 根据地区水文地质资料, 地下水的年变化幅度为0.80m左右。

3 场地地震效应评价

3.1 抗震设防烈度

根据《建筑抗震设计规范》 (GB50011~2001) 附录A的划分, 拟建场地所在地区抗震设防烈度为8度, 设计基本地震加速度值为0.30g, 设计地震分组为第一组。

3.2 场地土类型及建筑场地类别

按《建筑抗震设计规范》 (G B 5 0 0 1 1-2001) 第4.1.3条规定, 按岩土的名称和性状估计各岩土层的剪切波速经验值:以Z K 4为例, (1) 层杂填土, 松散, 剪切波速为100m/s, 属软弱土; (2) 层含粘性土细砂, 松散, 剪切波速为125m/s, 属软弱土; (3) 层淤泥质粘土, 软塑, 剪切波速130m/s, 属软弱土; (4) 层粘土, 可塑, 剪切波速160m/s, 属中软土; (5) 层中砂, 中密, 剪切波速200m/s, 属中软土; (6) 层含砂粉质粘土, 可塑-硬塑, 剪切波速260m/s, 属中硬土;土的等效剪切波速为141m/s, 根据附近海南大学教师周转房场地波速资料, 覆盖层厚度大于50m, 按《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2001) 第4.1.6条之规定, 本建筑场地类别判定为Ⅲ类。设计特征周期为0.45s。

3.3 场地饱和砂土、粉土液化判定

本场地存在的饱和砂土层为 (2) 层含粘性土细砂 (Q4|) 、 (5) 层中砂 (Q1m) , (5) 层中砂 (Q1m) 属于第四纪晚更新世 (Q3) 以前的地层, 依据《建筑抗震设计规范》 (GB50011-21) 第4.3.3条规定, 可判为不液化。但 (2) 层含粘性土细砂 (Q4m) 属于第四纪全新世地层, 存在液化的潜势, 需进行液化判定。判定时, 地下水位按年变化幅度为0.80m进行计算, 计算结果列入表1中。依据表1的计算结果综合评价 (2) 层含粘性土细砂 (Q4m) 液化等级为严重液化。

3.4 场地软土震陷的可能性评价

本场地 (3) 层淤泥质粘土地基承载力小于100kPa, 属软弱土层, 在8度强震时, 易产生蠕动震陷作用。

3.5 场地的抗震地段类别

纵上所述, 场地原始地貌属于滨海滩涂湿地, 在强震作用下存在液化饱和砂土层及易震陷的软弱土层, 岩土工程地质条件差, 因此依据《建筑抗震设计规范》 (GB50011-21) 第4.1.1条规定, 本场地的建筑抗震地段类别属于抗震不利地段。

4 场地稳定性和适宜性评价

场地开阔而平坦, 没有发现全新世活动断裂、滑坡、土洞、岩溶等不良地质作用, 在强震时存在易产生震陷的软土, 因此本场地属抗震不利地段。当选择适当的地基基础方案才能适宜本工程建设。

5 地基与基础方案

本场地所揭露的地基土除 (1) 层是必须挖除的人工填土外, 第 (2) 层、 (3) 层土是承载力小于100kPa的软弱土, 质软易产生液化和震陷, 对于拟建为一层地下室高度为8层的建筑物来说, 是不能采用天然地基浅基础的, 因此根据本地区的工程经验, 可采用复合地基筏板基础或桩筏基础。

5.1 复合地基

本场地地基土适宜选择干法水泥土搅拌桩, 即采用粉喷桩对地基土进行加固, 加固深度须超过软弱层的埋置深度约12.50m, 以下进入第 (4) 层不少于2.00m即可, 桩径φ=500mm, 有效桩长为10.0m (减去地下室深度) , 采用等边三角形布桩, 桩距由设计部门根据其荷载确定, 复合地基承载力可通过计算进行估算, 最终设计依据载荷试验结果确定, 具体必须按《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002) 执行。加固后形成复合体地基承载力不少于160kPa, 可以满足8层楼房上部荷载要求。

5.2 桩基础

本场地亦可采用桩基础, 以 (5) 层中砂或以下地层作为桩端持力层, 可选用高强度预制桩, 采用静压法施工。基桩直径一般为400mm~500mm, 桩端要求进入持力层的深度为1.5d (桩径) 。预制桩设计参数和单桩竖向极限承载力估算可参考表2。单桩极限承载力估算以 (5) 层中砂为据, 设计部门可根据上部结构荷载大小具体确定为准。估算时未考虑土层震陷和液化产生的负摩阻力的不利影响, 因此设计时应以试桩结果为依据。

注: (1) 钢筋混凝土预制桩的制作、起吊、运输、堆载和接桩等应符合《建筑桩基技术规范》 (JGJ942008) 。 (2) 由于预制桩沉桩过程中会产生挤土效应, 桩基施工时, 应控制好沉桩顺序及沉桩速率, 以免产生过大的地面隆起上抬, 影响邻桩施工质量, 由于场地开阔, 周边无建筑物, 对预制桩施工比较适宜。因 (1) ~ (4) 层土质较软, 对桩基施工的比较有利。

6 结论及建议

本场地为抗震不利地段, 存在饱和砂土液化和软土震陷的可能, 因此须采取必要措施。拟建场地抗震设防烈度为8度, 设计基本地震加速度值为0.30g, 设计地震分组为第一组, 建筑场地类别为Ⅲ类, 设计特征周期0.45s。本工程适宜采用复合地基筏型基础或桩基础。海南岛为多台风地区, 设计时应考虑风荷载。

摘要：该文结合具体建筑工程实例, 对拟建场地的工程地质条件、水文地质条件进行勘察分析, 并在地基土层分析及评价的基础上, 对地基形式及设计方案进行了论证建议和说明。

关键词：建筑工程,岩土工程,地质勘察,基础设计

参考文献

[1] 岩土工程勘察规范 (GB50021-2001) [S].北京, 中国建筑工业出版社, 2002.

某建筑调研报告范文第4篇

1、工程概况

某高层建筑地上25层, 地下3层, 总体高度104.2米。15层以下东西长度94米, 16层以上为83米。南北向宽度为30米, 总建筑面积5.3万平方米。地下三层分别为餐饮、商业、车库区。

建筑师从环境和功能的要素的角度, 将北侧设计为电梯、机房、管井的集中区域, 南侧为敞开式的商住和办公区域, 采用玻璃幕墙作为立面的材料。整体立面为起航的船体, 屋顶从东向主屋面逐渐升起, 高点高度为22.5米, 上有桅杆, 桅杆高度为15米。

2、方案设计详情

2.1建筑物的结构特点把握, 从15层开始向上, 西北侧有收进, 竖向的变化较大, 南侧没有设计剪力墙予以支撑, 南北向的偏心较大。顶层自西向东有变化, 东面较高和重。

平面上的特点是, 建筑物的两个端部有刚度较小的单跨框架, 东南的尖角为单柱, 在地震作用下, 端面的平面质量将起到很大的作用, 由于不规则, 因此, 需要在扭转效应上, 设计出较大的抗侧刚度。

2.2经过对结构特性的分析之后, 采用试算的方法, 发现建筑物的特点是西低东高、西轻东重。东端和西端出现的单跨框架以及部分的面积, 侧刚较小, 产生东段振幅较大的情况, 为了使得结构能够形成以平动为主的基本振型, 因此在东面设置了剪力墙。

2.3针对南北向的偏心问题, 为了满足建筑连续多跨的框架刚度较大的特点要求按照剪力墙承担的总弯矩进行了剪力墙量的设置, 减少了纵向地震作用下可能产生的扭矩, 这样, 建筑物的靠近端部的剪力墙转动中心的力臂将增大, 能够在地震扭转中南北偏心产生的时候起到重要的作用。

3、结构抗震分析

3.1工程采用了相关的应用软件进行了结构抗震的分析, 得到的计算数据如下。

对于位移限值的分析, 经过解散结果, 可以知道, 在考虑了偶然偏心影响的地震作用, 楼层的最大位移与层高的比例是满足建筑设计要求。RATIO为层平均位移和最大位移之间的比值, RTIO-D (n) 为层平均层间和最大层间的位移比值, MAX-D/h为最大层间位移角, Umax为顶层最大位移 (mm) 。

经过数据论证, 计算模型分别按照0、90度和45度方向计算结构在水平力作用下的变形和内力的组合特征, 考虑双向水平地震作用下的扭转影响, 得到了剪力墙连梁的折减系数、周期折减系数、阻尼比等数值。

经过软件的计算结果, 还发现个别连梁的弯矩和剪力出现截面超筋的情况, 再进行连梁设计以及配筋的时候, 通过设置钢暗柱的方式, 给予了加强措施。在本工程中, 两个单元的建筑均为混凝土核芯筒体的垂直交通通道, 如电梯、楼梯, 构成的核心抗侧力的构件主要分布在两侧, 这种设计提高了抗侧的高度。对于周边的翼板出现的出挑略多的问题, 采用了弹性板加以解决, 充分考虑变形对于边角柱以及竖向构件的影响, 提高了一个等级的抗震功能, 加强的区域内的配筋, 采用全高加密箍筋的方法, 保证地震发生的时候构件不屈服, 结构延性加强。

3.2本建筑工程有着平面立面不规则的先天状况, 因此, 要对计算过程中的近似性、局限性、地震的不确定性进行充分的考虑, 将施工因素等问题加入设计的内容。不能完全依靠计算结构, 而是要对结构的整体构造, 薄弱环节加以分析, 从结构安全的角度进行设计。

例如工程在地震作用下, 最不利的趋于在两个端部, 这部分为单跨柱框架, 因此应进行承载能力和延性的加强, 防止出现破坏。

工程的框架承担地震的总弯矩经过测量接近50%, 因此要在南侧纵向框架的强度和延性设计上采用提高抗震等级的方法进行构造的设计。

工程的西侧剪力墙的数量较少, 因此, 在该区域的抗扭的设计上应予以加强。

还有中心部位的楼电梯间, 混凝土的剪力墙布置上, 框架较小的框架带来了单体抗扭转刚度不足的问题, 可以通过增加结构的侧力抗扭刚度的方法进行增大, 依靠外围抗侧力墙刚度增加的方法, 将抗扭转刚度增大。

结语:

对于不规则高层建筑结构选型以及抗震设计, 要将立面、平面不规则, 结构布置受限的特点考虑在内, 找到造成结构扭转的因素, 然后有针对性地开展结构布置的工作。保证结构在地震作用下, 刚度、位移、周期等指标能够满足地震扭转效应下的控制要求。

摘要：建筑结构的立面、平面的规则与否, 与建筑的抗震性能有着密切的联系, 因此在进行不规则建筑的结构的抗震方案的设计时, 需要结合建筑的扭转规则性、结构的平面、立面的特点加以分析, 然后对位移限值等加以论证, 最后对得到的方案加以对比, 选出适合不规则建筑结构抗震的最优设计方案。

关键词：高层建筑,不规则,方案优选

参考文献

[1] 王家轩.不规则高层建筑抗震设计中的问题与建议[J].河南建材, 2012, (2) :169-170.

[2] 周俊.某不规则高层建筑的抗震性能分析[D].安徽建筑大学, 2015.

某建筑调研报告范文第5篇

某建筑工程地基基础为天然地基满堂筏板, 四周基础埋深11.03m, 中心筒体部位基础设计埋深11.65m。基础底板为菱形, 东西长70.50m, 南北宽47.40m, 厚度为1.80m和2.40m二种, 混凝土体积约5500m3。混凝土为C45P12防水混凝土。

2 基础大体积混凝土施工技术

2.1 基础大体积混凝土温度应力控制难点

(1) 基础混凝土配筋率低, 抗拉强度低, 裂缝对拉应力敏感, 相对温度控制、应力控制尤为重要, 须将温度应力控制在较小的范围。在产生拉应力的部位须采取措施, 加强养护, 严格控制拉应力低于混凝土相应龄期的抗拉强度。

(2) 由于施工要求尽量不采用冷却水管, 为此应相应减小浇筑层的厚度, 降低混凝土内部温度峰值。浇筑层厚度的减小会相应增加水平施工缝层数, 因此应优化大体积混凝土分层和分块施工方案, 既满足温度应力控制的要求, 又尽量减少水平施工缝和竖向后浇带, 采取合理的施工缝和后浇带施工方法, 提高施工效率。

(3) 本工程基坑深, 混凝土块体厚度大, 浇筑底层混凝土离析和坍落度较难控制, 因此应采取合理的混凝土配合比和输送方案, 在保证混凝土和易性的基础上, 减小单方混凝土水泥浆量, 降低坍落度, 防止混凝土离析。

2.2 基础大体积混凝土配合比的选用

在基础大体积混凝土施工中, 合理的配合比设计是非常重要的环节。主要应考虑降低水化热, 减小混凝土的绝热温升。本工程采用的配合比主要从五个方面考虑。

(1) 在保证强度和耐久性的同时尽量降低单位水泥用量, 水泥用量与大体积混凝土的最高升温有直接关系, 降低水泥用量是最有效的温控措施。

(2) 选用对大体积混凝土温度控制最有利的外加剂NF型缓凝高效减水剂。缓凝型外加剂能有效延缓水化热的释放时间, 降低水化热放热峰值, 使混凝土水化热释放比较平缓, 避免中心部位混凝土温度急剧上升而导致温差增大。用N F型配制的C45P12混凝土的绝热温升延缓, 对大体积混凝土温度的均匀性有利。

(3) 掺粉煤灰。粉煤灰可以使混凝土水化热在一定程度上延缓释放, 对于大体积混凝土的温控极为有利;还可以增加混凝土的后期强度, 使混凝土的强度保证率提高;另外掺加粉煤灰可以改善混凝土的施工性能。

(4) 改善混凝土的体积稳定性, 提高混凝土的抗裂性能。保证一定的粗骨料含量可以有效地改善混凝土的抗裂能力, 在满足强度和施工性的前提下, 采用尽量低的砂率。

(5) 选用对温控有利的原材料。

考虑以上各种因素, 对基础混凝土配合比进行了初步设计。确定的原材料类型如下:42.5级普通水泥;Ⅱ级粉煤灰;中砂, MX=2.5, 级配合格;碎石粒径为531.5, 级配合格, 针片状含量、含泥量合格;缓凝高效减水剂NF, 膨胀剂采用HPE低碱型混凝土膨胀剂。

2.3 基础大体积混凝土施工技术

(1) 基础大体积混凝土分块施工, 并埋设冷却水管是否采用冷却水管, 对厚度影响很大, 采用冷却水管, 可降低混凝土内部温度峰值, 延缓升温速度。根据本工程特点, 基础底板C45P12混凝土厚度1.8m, 局部厚度2.4m, 整块混凝土体积5500m3, 经过热工计算若要将其温度降低10℃, 则需要用水300t, 要在50h内完成降温, 设计移流量应该为15L/S。应将整个降温系统分为2个区域进行。地下水直接排入下水道。为了保证有良好的降温效果, 保证降温在混凝土内部平稳进行, 不出现大的温度不均匀现象, 我们采用De20管径的PEX交联管做为降温支管, PEX交联管可以满足热工计算要求。更因为它具有比较好的耐热性和低廉的价格, 以及更小的阻力系数, 使得运行比较经济, 安装非常方便。管路系统我们分为2个系统, 每个系统由一台泵和分水器以及降温支管组成。2个系统共用一个备用泵, 和一个水箱 (矩形钢板水箱) , 泵的扬程为H=40m、流量=30t/h、N=7.5k W。对于周边死角部位, 降温阶段加强保温养护, 延缓降温速度, 同样能达到冷却水管作用, 且可免去冷却水管的施工费用和冷却水调温的繁琐施工程序。埋设冷却水管的方法是在基础底板上、下约中间部位, 具体为距底板面800mm, 距顶面1000mm中间布置冷却水管, 综合考虑, 在混凝土浇注24h后, 立即开始循环水降温, 使混凝土中心最高温度控制在40℃左右, 确保混凝土在每一个断面上温差小于20℃~25℃。

(2) 混凝土输送。由于基坑深达11.65m, 纵向净长70.5m, 根据本工程自身特点, 考虑多种因素, 基础大体积、采用泵送混凝土, 首先优化配合比, 掺入减水剂、保证混凝土出机和入仓时的质量要求。试验人员根据砂石的含水情况及时对施工配合比作相应调整, 混凝土的拌制时间控制为60s, 试验人员对混凝土坍落度和和拌合温度必须严格控制。泵送现场实测混凝土坍落并保持在160mm~180mm之间;浇筑温度在6.7℃~8.6℃之间, 混凝土工作性能良好。根据施工要求每小时向工地输送混凝土约60m3。混凝土初凝时间大于6 h, 在浇筑过程中不形成施工缝。整个浇筑任务在95个h内顺利完成。

(3) 混凝土浇筑。混凝土采用斜面分层法浇筑, 每层的厚度不超过600, 斜面坡度为混凝土振捣时自然流淌形成的坡度。混凝土的浇筑应连续进行、间歇时间尽量缩短, 并不超过混凝土的初凝时间, 次层混凝土应在前层混凝土初凝前浇筑完成。

(4) 混凝土振捣。采用插入式振动棒振捣混凝土。根据混凝土泵送时自然流淌和振捣时形成的坡度分前、中、后三段布置振动棒, 前面为泵管出料口布置1台, 中间布置1台, 后面为坡脚处布置2台。振动棒作业时, 要使振动棒自然沉入混凝土, 且插入到下层尚未初凝的混凝土中510cm, 以使上下层相互结合。注意将振动棒上下抽动510cm, 以保证混凝土均匀密实。

(5) 混凝土的养护。基础底板混凝土采用内降外保的养护工艺, 当混凝土表面温度骤降时, 启用内部降温系统。混凝土于终凝前开始收平表面后开始养护, 并及时用塑料薄膜覆盖, 再加盖双层草袋。对塑料薄膜无法盖到的地方用三层湿草袋覆盖并经常保持湿润, 以避免混凝土因失水过快而产生干缩裂缝。由于该底板混凝土浇筑期在冬期施工阶段, 考虑气温骤降、表面失水等不利影响, 对基础底板表面的覆盖养护保持了28d以上。经多方观察, 混凝土表面未出现明显的可见裂缝。

(6) 混凝土施工缝处理方法。混凝土施工缝按设计要求需留置纵横二道后浇带, 留置起来施工很困难, 为了解决此矛盾, 经与设计、建筑科研院、业主、施工单位四方研究, 决定配制等强膨胀混凝土进行技术处理, 并一次性浇筑, 解决了混凝土由温度引起的内应力。实践证明该项技术处理经济实惠, 施工便捷, 符合混凝土变形要求。

2.4 基础大体积混凝土温度测试方法

(1) 测试仪器。温度测试采用液晶数字显示电子测温仪。

(2) 测温点布置。测点的布置应具有代表性, 做到既突出重点又兼顾全局, 在满足检测要求的前提下以尽可能少的测点获得所需的检测资料。布点时, 从浇筑高度看应包括底面、中间和表面三种情况;从平面尺寸考虑, 则包括边缘和中间两种情况。

(3) 温控方法和措施。浇筑混凝土期间每隔2h测1次温度。混凝土蓄热养护期间每隔4h测1次温度。测温时同时测量环境温度。温度裂缝控制采用外蓄内降的方法, 外蓄为两层塑料薄膜夹100mm草帘覆盖蓄热保温, 内降为在1 1 8 m厚的筏板中部设一层, 在2.4m厚的筏板中设二层塑料管用循环水降温。降温利用地下水 (水温14℃左右) 进行循环, 控制循环水速度调节混凝土温度。控制混凝土中心温度与表面温度之差<25℃。混凝土边角的保温厚度增至大面部位的23倍, 插筋处的保温在其外侧用岩棉被堆角, 并用400mm宽岩棉条铺在钢筋中间。混凝土出机温度控制<10℃。混凝土浇筑温度控制<8℃, 每辆混凝土运输车到现场后必须进行温度测定, >8℃的混凝土不许浇筑。混凝土初凝时间为350min, 施工人员可据此安排施工及混凝土养护。

2.5 测温结果分析

(1) 1.8m厚及2.4m厚C45P12底板混凝土中心4d最高温度达到35.5℃, 21d后温度冷却至17.6℃, 混凝土温度表面4d最高温度为35.6℃, 基础25℃的控制范围。

(2) 筏板混凝土分段逐日平均降温:

Ⅰ段日平均降温0.84℃;

Ⅱ段日平均降温0.93℃;

Ⅲ段日平均降⒈温0.79℃;

整块筏板日平均降温0.86℃。

(3) C45P12底板混凝土的最大温度应力为0.884N/mm2;抗裂安全度K=2.04, 小于1.15满足抗裂要求因此混凝土在施工中不会产生温度裂缝。

3 结语

本工程从温度应力控制、水平施工缝和竖向后浇带的处理、混凝土输送过程中离析和坍落度的控制等, 采用冷却水管的方法解决了复杂的大体积混凝土的温控问题, 有效地降低了成本, 提高了效率, 为温度建模分析和制定温控提供依据。

摘要：本文作者通过工程实例, 主要就高层建筑基础大体积混凝土施工中的温控难题及水平施工缝和竖向后浇带的处理、混凝土输送过程中离析和坍落度的控制等, 进行了阐述。

某建筑调研报告范文第6篇

目前, 由于GPS卫星定位技术具有速度快、精度高、经费省且不受通视条件限制等优点, 不仅在平面控制测量中取代了常规测量技术, 国内许多研究表明GPS中长基线的解算精度已经达到110-8~l10-9量级, 完全能取代传统的变形监测方法。基于这些研究成果, 本论文将探讨应用CORS系统对建筑物进行水平变形监测。

近年来在局域差分GPS基础上发展起来的C O R S系统, 应用了许多现代科技成果, VRS和主辅站技术就是其中主要技术之一。CORS系统是现代测量技术的标志, 具有全天候、全自动、实时导航定位功能。可满足覆盖区域内各种地面、空中和水上交通工具的导航、调度、自动识别和安全监控等功能, 还可以服务于高精度中短期天气状况的数值预报、变形监测、科学研究等。尤其是在城市规划、国土管理、城乡建设和基础测绘方面, 在建筑物变形监测中也越来越需要这种自动化程度高、精度高的技术。利用CORS系统进行变形监测可有效的降低工程费用, 缩短工期, 提高数据质量。但由于应用CORS系统进行变形监测有别于常规的监测技术, 它本身的数据以及变形监测数据都需要进行有效的处理, 才能满足变形监测的需要。

1 工程概况

深圳市某大楼是一栋综合商住搂, 占地面积为1000m2, 高11层, 高度37m, 建筑物重要性等级为二级, 抗震设防烈度为4度, 场地等级二级。该建筑物为框架-剪力墙结构, 基础采用人工挖孔灌注桩, 桩基嵌入中风化长石石英砂者 (抗压强度标准值7.65MPa) , 地质层理为填土粘性土粉质粘土强风化长石石英砂岩中风化长石石英砂岩。大楼自竣工以后开始利用CORS系统进行变形监测。

为了应用CORS系统监测大楼在一段时期内水平变形情况, 在大楼顶层的框架结构梁柱上安装固定GPS基座, 进行三天的GPS变形监测。

2 CORS系统法

通过对高度截止角、时段长度、基准点数量选择、起算点坐标精度、软件与星历等参数配置比较实验, 得到以下结论。

(1) 数据解算采用20°高度截止角较好, 高度截止角过低可能造成多路径效益显著, 信噪比增强, 过高则观测可用卫星数减少, 数据相应的减少, 造成误差增大。 (2) 城市一般高层建筑物较多, 但顺各方向较为开阔, 建议采用15°高度截止角观测, 测站天空平均高度角一般不大于35°, 能够满足建筑物变形监测的精度要求。 (3) 为避免不必要的返工, 静态观测定位时段长度采用12h或更长的时间, 观测时间过短可能因数据量太少可能达不到预期精度, 观测时间过长精度得以提高但降低了工效。其选定与卫星状况、交通情况、测点地形等因素有关。 (4) ±lm、±10m点位精度解算的基线, 与±0.1m相比点位精度解算基线的相对差值分别为:-0.02~8.85ppm、-0.21-94.82ppm, 平均为-1.79ppm、-19.16ppm。 (5) 为了提高工效, 使用CORS系统进行基准网变形观测数据处理建议采用GAMIT软件和精密星历;尤其是基线较长或不能长时间观测时, 必须采用精密基线解算软件和精密星历进行数据处理。 (6) 基准点数量的增加对解算结果就越有利, 但同时也增加了计算量;在满足本设计要求的前提下, 选取3个基准点进行解算即可。建议不采用一个基准点的方案, 霞为检核的条件较少, 不具备可靠性。

按照以上实验结论, 依次进行观测参数配置、基准网设计、数据采集和数据处理。

2.1 观测参数配置

本次监测活动, 数据采样间隔30s, 采集高度截止角为15°, 数据解算高度截止角为200, 静态观测定位时段长度12小时, 由于3个参考站与5个参考站解算结果相差不大, 因此本实例只选取3个CORS参考站为监测网, 基准网变形监测数据处理采用GAMIT软件和精密星历。

2.2 具体方案

由于各参考站都是24小时采集数据, 因此截取每天所需时间段的观测数据行解算, 分析每天解算结果的异同, 连续几天的变化趋势。

2.3 基准网设计

根据上述结论, 在满足变形监测要求的前提下, 此次实例分析只采用离变形监测点较近的三个参考站作为变形基准网, 三个参考站为JZOl、JZ02、JZ03, 变形监测点在三个参考站组成的三角形内。网图见图1。

2.4 数据采集

于2007年9月2日~4日开展外业数据采集, 数据采集的时间段为9:00~21:00, 共观测3天3个时段, 整个外业观测过程无异常, 未重测或补测。

采用l台Trimble5800双频GPS接收机, 仪器标称精度为5mm+lppm。观测时的参数设置如下:接收机作业模式为静态观测, 观测时段数为3个, 测量等级为B级, 时段长度12h, 卫星高度截止角为10°, 有效卫星数大于6颗, 采样间隔30s。采集的GPS数据为dat格式, 用TG01.62的Convert to RINEX功能转换为标准RINEX格式。

3 数据处理分析

首先使用TEQC软件对每天观测数据进行预处理, 查看所有观测卫星的多路径效应和信噪比图, 剔除一些多路径效应、信噪比影响较大的卫星, 为GAMIT准备相对较好的数据。

通过对每一个观测数据的分析可知, 各接收机接收GPS信号质量比较好, 符合本设计的要求。本例选用3个CORS参考站的数据, 采样率为30s, 截取12h的观测数据, 结合精密星历并利用G A M I T软件进行高精度解算。解算结果见表1。

利用GLOBK软件与三个参考站已知坐标对监测点LQ进行约束平差, 然后进行坐标转换, 得到监测点平差坐标。各点坐标及其位移量如表2所示。

表中dx为模拟监测点X方向位移量, dy为点位Y方向位移量, 取LQ点几天的算术平均值为真值, △dx、△dy点位X, Y方向位移量与真值的较差, 即外符合精度, 可以理解为真误差。

4 结语

通过上面的分析可知, 监测点LQ水平位移量X、Y方向上基本在3 m m以内, 较规范要求值4.2mm略低。说明大楼运行非常稳定。同时对比了利用常规前方交会的方法, 结果基本吻合。因此, 我们可以得到, 运用CORS系统对一般高层建筑物进行水平监测所得到的结果满足《工程测量规范》 (GB 50026-93) 变形监测三等精度要求, 完全可以替代常规边角测量的方法。

摘要：利用CORS系统进行变形监测可有效的降低工程费用, 缩短工期, 提高数据质量。本文以CORS系统在深圳某建筑水平位移监测中的应用为研究对象, 分析了CORS系统法在建筑水平位移监测中施测方案, 证明了CORS系统法满足建筑物水平位移监测的需求, 全文是笔者长期工作实践基础上的理论升华, 相信对从事相关工作的同行有着重要的参考价值和借鉴意义。

关键词：CORS,水平位移监测,精度

参考文献

[1] 魏瑞娟, 李学军, 任维成, 等.单基站CORS的建设与应用研究[J].科技资讯, 2010 (6) .