超声波检测心得体会

超声波检测心得体会（精选6篇）

超声波检测心得体会 第1篇

超声波检测的盲区，双探头检测的盲区

上网看了很多关于超声波盲区的资料 知道的也看了很多 都说盲区是由于换能器在发送了超声波后会有余震导致不能识别回波 但是对于分体式的超声波换能器（发送和接收各一个换能器）应该不会余震识别不了回波了吧（接受由另外一个换能器执行）拿分体式的盲区又是由什么导致的 我来白话白话吧：

1、探头的余震。即使是分体式的，发射头工作完后还会继续震一会，这是物理效应，也就是余震。这个余震信号也会向外传播。如果你的设计是发射完毕后立刻切换为接收状态（无盲区），那么这个余震波会通过壳体和周围的空气，直接到达接收头、干扰了检测。（注：通常的测距设计里，发射头和接收头的距离很近，在这么短的距离里超声波的检测角度是很大的，可达180度）

2、壳体的余震。就像敲钟一样，能量仍来自发射头。发射结束后，壳体的余震会直接传导到接收头，当然这个时间很短，但已形成了干扰。另外，在不同的环境温度下，壳体的硬度和外形会有所变化，其余震有时长、有时短、有时干扰大、有时干扰小，这是设计工业级产品时必须要考虑的问题。

3、电路串扰。超声波发射时的瞬间电流很大，例如某种工业级连续测距产品瞬间电流会有15A，通常的产品也能达到1A，瞬间这么大的电流会对电源有一定影响，并干扰接收电路。通过改善电源设计可以缓解这种情况，但在低成本设计中很难根除。所以每次发射完毕，接收电路还需要一段时间稳定工作状态。在此期间，其输出的信号很难使用。

这三种情况情况在每次超声波发射时都会出现，形成了检测盲区。通常，大多数用户对这1%~5%的超近距离并不关心，所以在产品里把这一段干扰用程序或电路，人为的设定为“静音”状态，也是最简单有效的解决办法，这就是“盲区”的由来。如果您对盲区很敏感，也有办法可以将盲区缩短到几乎可以忽略的地步，但需要使用一种全新的技术（说跑题了）。总之，收发分体式的超声波测距技术的“检测盲区”，主要是由这3点导致的，希望我的解释对你有所帮助。

因为超声波在发射的时候,是一个高压脉冲,并且脉冲结束后,换能器会有一个比较长时间的余震,这些信号根据不同的换能器时间会有不同,从几百个uS到几个mS都有可能,因此在这个时间段内,声波的回波信号是没有办法跟发射信号区分的.因此,被测物体在这个范围内,回波和发射波区分不开,也就没有办法测距,也就形成了一个大家说的盲区.。

对于分体式的超声波换能器（发送和接收各一个换能器）同样存在上述问题。因为发射超声波的换能器一旦激发，形成一串波余波的这段时间里，你是无法从接受换能器所接受的信号中分清第几个余波的反射信号，同样无法测距,，还是存在盲区。

一般来说，分体式的机子也是收发一体的，所谓分体式只是探头和主机分离。导致盲区的原因是一样的。如果发射探头和接收探头分开，收发不互相影响，那要求发射电路和接收电路的地线隔离很好，发射信号不会通过地线串扰过去，否则也是不能减小盲区的

超声波检测心得体会 第2篇

答：频率高于20000Hz的机械波称为超声波。重要特性：①超声波可定向发射，在介质中沿直线传播且具有良好的指向性。②超声波的能量高。③超声波在界面上能产生反射，折射和波型转换。④超声波穿透能力强。

2、产生超声波的必要条件是什么？

答：①要有作超声振动的波源（如探头中的晶片）。②要有能传播超声振动的弹性介质

什么是波长?什么是频率? 答:相邻两波峰(或波谷)的距离称为波长,每秒钟发生的波峰数称为频率 15.超声波检测利用超声波的哪些特性？ P4 答：①超声波有良好的指向性。②超声波在异质介面上将产生反射、折射、波型转换。③超声波在固体中容易传播

超声波的传播速度 P7-8 超声波垂直入射到界面时的反射和透射 P 15 超声波倾斜入射到界面时的反射和透射 P 21

1．何谓超声波声场？超声波声场的特征量有哪些？

答：充满超声波的空间或超声振动所波及的部分介质，称为超声波声场。描述超声波声场的物理量即特征量有声压、声强和声阻抗。声压：超声波声场中某一点在某一瞬时所具有的压强P与没有超声波存在时同一点的静压强P之差，称为该点的声压。声强：单位时间内通过与超声波传播方向垂直的单位面积的声能，称为声强。常用I表示。声阻抗：介质中某一点的声压P与该质点振动速度V之比，称为声阻抗，常用Z表示，声阻抗在数值上等于介质的密度与介质中声速C的乘积。

12．什么是波型转换？波型转换的发生与哪些因素有关？

答：①超声波入射到异质界面时，除产生入射波同类型的反射和折射波外，还会产生与入射波不同类型的反射或折射波，这种现象称为波型转换。②波型转换只发生在倾斜入射的场合，且与界面两侧介质的状态（液、固、气态）有关。

超声波的衰减

13．什么是超声波的衰减？引起超声衰减的主要原因有哪些？

答：超声波在介质中传播时，随着传播距离的增加，超声波的能量逐渐减弱的现象称为超声波的衰减。衰减的主要原因：

①扩散衰减：由于声束的扩散，随着传播距离的增加，波束截面愈来愈大，从而使单位面积上的能量逐渐减少。这种衰减叫扩散衰减。扩散衰减主要取决于波阵面的几何形状，与传播介质的性质无关。

②散射衰减：超声波在传播过程中，遇到由不同声阻抗介质组成的界面时，发生散射（反射、折射或波型转换），使声波原传播方向上的能量减少。这种衰减称为散射衰减。材料中晶粒粗大（和波长相比）是引起散射衰减的主要因素。

③吸收衰减：超声波在介质中传播时，由于介质质点间的内磨擦（粘滞性）和热传导等因素，使声能转换成其他能量（热量）。这种衰减称为吸收衰减，又称粘滞衰减。散射衰减，吸收衰减与介质的性质有关，因此统称为材质衰减。

21.超声波检测利用超声波的哪些特性？

答：①超声波有良好的指向性，在超声波检测中，声源的尺寸一般都大于波长数倍以上，声束能集中在特定方向上，因此可按几何光学的原理判定缺陷位置。②超声波在异质介面上将产生反射、折射、波型转换、利用这些特性，可以获得从缺陷等异质界面反射回来的反射波及不同波型，从而达到探伤的目的。③超声波检测中，由于频率较高，固体中质点的振动是难以察觉的。因为声强与频率的平方成正比，所以超声波的能量比声波的能量大得多。④超声波在固体中容易传播。在固体中超声波的散射程度取决于晶粒度与波长之比，当晶粒小于波长时，几乎没有散射。在固体中，超声波传输损失小，探测深度大。33．什么叫探伤灵敏度？常用的调节探伤灵敏度的方法有几种？

答：探伤灵敏度是指在确定的探测范围的最大声程处发现规定大小缺陷的能力。有时也称为起始灵敏度或评定灵敏度。通常以标准反射体的当量尺寸表示。实际探伤中，常常将灵敏度适当提高，后者则称为扫查灵敏度或探测灵敏度。调节探伤灵敏度常用的方法有试块调节法和工件底波调节法。试块调节法包括以试块上人工标准反射体调节和水试块底波调节两种方式。工件底波调节法包括计算法，AVG曲线法，底面回波高度法等多种方式。

34．焊缝斜角探伤中，定位参数包括哪些主要内容？

答：缺陷位置的记录应包括下列各项：①缺陷位置的纵坐标：沿焊缝方向缺陷位置到焊缝探伤原点或检验分段标记点的距离。记录时应规定出正方向。②缺陷深度：缺陷到探测面的垂直距离。③缺陷水平距离：缺陷在探测面上的投影点到探头入射点的距离，也称作探头缺陷距离。有时以简化水平距离代之，即缺陷在探测面上投影点到探头前沿的距离，亦称缺陷前沿距离。④探头焊缝距离：探头入射点到焊缝中心线的距离。⑤缺陷位置的横坐标：缺陷在探测面上投影点到焊缝中心线的距离，记录时应规定的正方向。其数值可以从③、④两参数之差求得。实际探伤中，由于焊缝结构形式不同，缺陷定位时，可依据标准或检验规程的要求，记录以上全部或部分参数。

35．何谓缺陷定量？简述缺陷定量方法有几种？

答：超声波探伤中，确定工件中缺陷的大小和数量，称为缺陷定量。缺陷的大小包括缺陷的面积和长度。缺陷的定量方法很多，常用的有当量法，底波高度法和测长法。36．什么是当量尺寸？缺陷的当量定量法有几种？

答：将工件中自然缺陷的回波与同声程的某种标准反射体的回波进行比较，两者的回波等高时，标准反射体的尺寸就是该自然缺陷的当量尺寸。当量仅表示对声波的反射能力相当，并非尺寸相等。当量法包括：①试块比较法：将缺陷回波与试块上人工缺陷回波作比较对缺陷定量的方法。②计算法：利用规则反射体的理论回波声压公式进行计算来确定缺陷当量尺寸的宣方法。③AVG曲线法：利用通用AVG曲线或实用AVG曲线确定缺陷当量尺寸的方法。

37．什么是缺陷的指示长度？测定缺陷指示长度的方法分为哪两大类？

答：按规定的灵敏度基准。根据探头移动距离测定的缺陷长度称为缺陷的指示长度。测定缺陷指示长度的方法分为相对灵敏度法和绝对灵敏度法两大类。①相对灵敏度法：是以缺陷最高回波为相对基准。沿缺陷长度方向移动探头，以缺陷波辐降低一定的dB值的探头位置作为缺陷边界来测定缺陷长度的方法。②绝对灵敏度法：是沿缺陷长度方向移动探头，以缺陷波幅降到规定的测长灵敏度的探头位置作为缺陷边界来测定长度的方法。

38．什么是缺陷定量的底波高度法？常用的方法有几种？

答：底波高度法是利用缺陷波与底波之比来衡量缺陷相对大小的方法，也称作底波百分比法。底波高度法常用两种方法表示缺陷相对大小：F/B法和F/BG法：①F/B法：是在一定灵敏度条件下，以缺陷波高F与缺陷处底波高B之比来衡量缺陷的相对大小的方法。②F/BG法：是在一定灵敏度条件下，以缺陷波高F与无缺陷处底波高BG之比来衡量缺陷相对大小的方法。底波高度法只能比较缺陷的相对大小，不能给出缺陷的当量尺寸。

99.名词解释：灵敏度

答：超声探伤系统所具有的探测最小缺陷的能力 100.名词解释：吸收

答：由于部分超声能量转变为热能而引起的衰减 101.名词解释：远场

答：近场以远的声场，在远场中，声波以一定的指向角传播，而且声压随距离的增大而单调地衰减 102.名词解释：重复频率

答：单位时间（秒）内产生的发射脉冲的次数 103.名词解释：频率常数

答：晶片共振频率与其厚度的乘积 104.名词解释：声场的指向性

答：波源发出的超声波集中在一定区域内，并且以束状向前传播的现象 105.名词解释：半波高度法

答：把最大反射波高降低一半（-6dB）用以测量缺陷指示长度的方法 106.名词解释：临界角

答：超声束的某个入射角，超过此角时某种特定的折射波型就不再产生 107.名词解释：阻尼

答：用电的或机械的方法来减少探头的振动持续时间

108.名词解释：距离幅度校准（距离幅度补偿、深度补偿）

答：用电子学方法改变放大量，使位于不同深度的相同反射体能够产生同样回波幅度的方法 109.名词解释：迟到回波

答：来自同一来源的回波，因所经的路径不同或在中途发生波型变换以致延迟到达的回波 110.名词解释：界面波

答：由声阻抗不同的两种介质的交界面产生的回波

111.什么叫超声场？反映超声场特征的主要参数是什么？

答：充满超声波能量的空间叫做超声场，反映超声场特征的重要物理量有声强、声压、声阻抗、声束扩散角、近场和远场区

112.超声探伤仪最重要的性能指标是什么？

答：超声探伤仪最重要的性能指标有：①分辨力；②动态范围；③水平线性；④垂直线性；⑤灵敏度；⑥信噪比

113.超声波探伤试块的作用是什么？

答：试块的作用是：①检验仪器和探头的组合性能；②确定灵敏度；③标定探测距离；④确定缺陷位置，评价缺陷大小

114.用CSK-1A试块可测定仪器和探头的哪些组合性能指标？

答：可测定的组合性能指标包括：①水平线性；②垂直线性；③灵敏度；④分辨力；⑤盲区；⑥声程；⑦入射点；⑧折射角

115.焊缝探伤时，用某K值探头的二次波发现一缺陷，当用水平距离1:1调节仪器的扫描时，怎样确定缺陷的埋藏深度？

答：采用下式确定缺陷的埋藏深度：h=2T-(水平距离/K)，式中：h-缺陷的埋藏深度；T-工件厚度；K-斜探头折射角的正切值

6.波长λ、声速C、频率f之间的关系是

λ=c/f

16.在平板对接焊缝的超声波检测中，为什么要用斜探头在焊缝两侧的母材表面上进行？

答：在焊缝母材两侧表面进行探测便于检出焊缝中各个方向的缺陷；便于使用一次、二次声程扫查整个焊缝截面，不会漏检；有些缺陷在一侧面发现后，可在另一侧面进行验证；一般母材表面光洁度比焊缝高，易于探头移动扫查，也可省去焊缝打磨的工作量

23．超声波探伤中常用的方法有几种？

答：常用两种方法表示缺陷相对大小：F/B法和F/BG法。（F表示缺陷波高、B表示缺陷处底波高、BG表示无缺陷处底波高）。

24．超声波焊缝检验中，“一次波法”与“直射法”是否为同一概念？

答：是同一概念。“一次波法”是指在斜角探伤中，超声束不经工件底面反射而直接对准缺陷的探测方法，亦称为直射法。11．探头保护膜的作用是什么？

答：保护膜加于探头压电晶片的前面，作用是保护压电晶片和电极，防止其磨损和碰坏。

12.对探头保护膜有哪些要求（至少3条）？

答：耐磨性好，强度高，材质衰减小，透声性好，厚度合适。13．简述聚焦探头的聚焦方法？

答：聚焦方法：凹曲面晶片直接聚焦 采用声透镜片聚焦。14．简述聚焦探头聚焦形式？ 答：聚焦形式：点聚焦和线聚焦。16.什么叫AVG曲线？

超声波检测心得体会 第3篇

1 资料与方法

1.1 一般资料

2012年7月-2012年12月我院妇科收治患者4483例, 年龄19~97岁, 均行阴道超声检查。

1.2 方法

使用仪器为百胜DU-6, 阴道探头型号EV9-4。嘱患者排尿, 取膀胱结石位, 探头头端涂以耦合剂, 套上无菌避孕套, 其表面再涂以耦合剂。检查医师缓缓将探头放入阴道内检查。操作时倾斜、推拉、旋转探头柄, 全方位观察盆腔结构。

2 经阴道超声检查存在心理护理需要

部分患者进行超声检查, 原本就存在就医过程中的常规心理问题。经阴道检查, 需被检查者暴露身体隐私部位, 并需医务人员进行阴道内放置特殊器材进行操作, 从而更易产生诸多心理不适, 更有甚者可产生争吵和纠纷。针对这些问题, 有必要对不同心理状态的阴道超声患者做好相应的心理护理。

2.1 老年人心理突出表现为孤独感和无价值感

老年人希望被重视、受尊敬, 对老年人的称呼应有尊敬之意。因老年女性观念相对较保守, 再加上检查的特殊性, 肢体隐秘部位的暴露, 检查前羞于脱掉衣服, 年纪大的患者, 动作迟缓, 要有耐心回答患者询问。语速要慢、声音要大, 并通过适当的肢体语言指导患者体位的摆放。

2.2 未婚先孕的患者为其隐私保密

在检查过程中, 对年轻未婚先孕或有隐私的怀孕患者, 为明确诊断, 或是来医院准备选择流产, 对医师的询问存有戒心, 甚至反感敌对, 误认为医师是在探听其隐私, 易产生急躁和对立情绪, 导致医患沟通不畅, 延误超声诊断。在排队等候检查的过程中, 留心患者的心理状况, 与其进行简单的交流。对待她们要像对待亲人一样, 言语亲切温柔, 勿带有歧视。这些人较敏感和脆弱, 对于她们的询问一定要耐心地做好解释工作, 以打消其思想顾虑。

2.3 卵泡监测患者求子心切

对于采取阴道超声测排卵的患者, 常是要在这1个月经周期中作3次左右的排卵监测。其做检查时均是抱着尽快能怀孕的心理。所以要为其提供一些备孕的知识, 使其勿急躁, 放松心情后, 更有利于怀孕。

2.4 为初次做阴道超声的患者做好宣教工作

对于这类人群患者普遍存在对检查知识认识的不足。检查前利用排队等候的时间用通俗易懂的语言向其介绍阴道超声, 并说明阴道超声检查的优点[2]。告知检查的体位要求和如何配合医师。并交代探头伸入阴道内, 会有一点轻微的不适, 放松身体能较好的配合医师。若无特殊情况, 一般检查时间较短, 且能快速较准确的做出诊断。

2.5 定期来医院复查的阴道超声患者更需要关心

对于某些患者, 医师常会让其定期来院做阴道超声, 她们对于与自己疾病相关的医学知识一知半解, 常会在做阴道超声时就询问医护人员, 希望给予自己一些相关的医学讯息。这就要求医护人员不但要掌握和自己领域相关的医学知识, 还要了解相关的妇科知识, 以便为患者提供更好的服务。

2.6 疑似异位妊娠的患者为其开设绿色通道

临床常有怀疑异位妊娠的患者, 通常阴道大量流血, 患者面色苍白。有时会伴有腹痛, 患者常会非常恐慌。这时一般让其直接进检查室, 安慰患者, 使其镇定情绪。陪伴在患者身边, 让患者感觉到有医务人员的悉心陪伴, 自己可放心检查和治疗[3]。诊断明确后立即联系临床医师并派医护人员带平车来接患者, 立即安排住院治疗。

3 小结

医务人员在经阴道超声检查的过程中针对不同患者的心理状态采取相应的心理护理干预, 减轻或消除了患者的孤独、羞涩、焦虑及恐惧等情绪, 让其感受到被理解、被尊重、被关心, 取得被检查者的信任, 使其身心放松, 从而更好地为其进行检查并提供更好地诊断结果, 并避免矛盾的产生, 还能提高患者的满意度。

参考文献

[1] 官爱萍.门诊阴道B超患者的心理特点与护理干预[J].中国医药导报, 2012, 9 (17) :157-158.

[2] 张晓松.经阴道超声引导下介入治疗未破裂型异位妊娠42例的护理[J].中国医学创新, 2012, 9 (9) :63-64.

超声波检测心得体会 第4篇

关键词：超声波检测;石材质量;应用

目前的石材质量的检测标准，例如《天然花岗石建筑板材》（GB/T 18601-2009）、《天然板石》（GB/T 18600-2009），检查项目包括外观质量和理化性能两大部分，理化性能规定了体积密度、吸水率、耐气候软化深度、压缩强度、弯曲强度、耐磨性等要求，但无超声波无损检测的规定，实际上利用超声波检测石材内部缺陷简便易行，但因为石材品种、产地、矿物成分、结构等差异，超声波检测只能做相对比较，无法规定具体指标，这可能是规范中没有把它列入的原因吧。然而还是有一些研究者涉足了石材质量超声波检测的研究，侯建国[1]研究了风化石材与未风化石材超声波速与波幅的差异;童寿兴等[2]研究了超声波检测石碑缺陷问题，并得出超声波检测技术完全适用于石材质量检测的结论;杨毅等[3]研究了超声波检测技术对石质文物表面风化程度的检测及风化等级的评估方法。可见，采用超声波检测石材质量是可行的，所以本文对该技术在石材检测中的应用进行了探讨。

1 超声波无损检测技术原理

1.1 超声波及特性

超声波是机械振动在媒介中传播的一种机械波，频率一般在20kHz以上，这个频率也是人耳所能听到的声波上限。石材检测频率一般取100～1000 kHz[4]。超声波在固体介质中会产生纵波和横波，沿固体表面传播产生表面波，沿有界体产生导波。超声波穿透能力强，在固体内会产生透射，而在界面上会产生反射、折射、散射或绕射。超声波的传播速度主要决定于介质性质，致密岩石的波速大于疏松岩石的波速。石材中存在缺陷，即结构上有不连续、不完整状况，如风化、裂缝、孔洞等，超声波就会产生路径、相位的变化，以及不同路径、相位声波的叠加，从而引起波速、波幅的改变以致波形畸变，据此可判断缺陷的性质。

1.2 检测仪器与原理

超声波检测仪器分为金属检测仪和非金属检测仪两大类，研究岩石质量特性应采用非金属检测仪。根据检测原理，非金属检测仪分为透射法检测、折射法检测和反射法检测三种类型。岩石检测主要利用纵波和横波透射原理。发射和接受超声波的装置称作换能器，它是根据电能与声能转换原理制成的。按照换能器布置形式，透射法分为对测法和平测法两种，石材一般采用对测法检测，检测原理如图1所示。

1.3 石材质量与声波检测的相关性

1.3.1 泊松比与声波传播速度之间的关系

泊松比，其中为纵波声速（m/s），为横波声速（m/s）。反映了岩石的弹性性能，与岩石的完整程度有关。图2是与关系曲线，可见越大，岩石的也越大。据大量数据统计，完整致密的岩石=0.25，=1.73;巖石质量变劣裂隙逐渐发育=0.35～0.4，=2.35～2.45;岩体由破碎到非常破碎=0.4～0.48，=2.45～7.55。

1.3.2 声速与岩石类型的关系

不同类型的岩石由于地质成因、矿物组合、结构、构造等存在差异，所以波速不一样，表1是部分石材纵波声速特征[1]。可见，致密、强度高的石材声速也大。

1.3.3 声速与岩石风化程度的关系

同一种岩石风化程度不同，它们的声速也存在显著差异，以某地区一种闪长岩不同风化程度实测纵波声速为例：较新鲜岩石声速>6.0km/s;微风化岩石声速5.4～6.0 km/s;弱风化岩石声速3.5～5.4km/s;强风化岩石声速<3.5 km/s。

1.3.4 声速与岩石强度的关系

岩石单轴抗压强度与纵波声速的关系为，其中为岩石单轴抗压强度（MPa），为纵波声速（m/s），為岩石密度（t/m3）。由该关系式易见或增加时都会增加，但对的贡献更大，这也为表1数据所证实。

2 超聲波检测技术在石材质量检测中的应用

2.1 检测程序

石材进场后应按照GB/T 18601-2009、GB/T 18600-2009等相关标准进行检验和验收，并应按图3所示程序进行检测。

在做超声检测时应同时取得新鲜岩石和风化岩石样本，在试验室测定理化性能和超声波速指标，并建立两者之间的关系。石材进场后通过已建立的这种关系鉴定石材的风化程度，可用公式进行计算。其中为波速比，为待测岩石的声速，为新鲜岩石声速。一般≥0.9未风化;=0.8～0.9微风化;=0.6～0.8中风化;=0.4～0.6強风化;=0.2～0.4全风化;<0.2组织结构完全破坏。

2.2实例分析

某石材应用超声波检测，图4为新鲜岩石和风化岩石检测波形图。其中（a）采用350mm测距，测出波速=5.5km/s，波幅=104.39dB，且波形完整，连续性也好;（b）采用150mm测距，波速=3.6km/s，波幅=72.16dB，波形有畸變，连续性也差。该实例说明采用超声波检测技术可有效鉴定石材质量。

3 结语

石材内部缺陷若采用常规理化性能试验方法检测，不仅周期长、费用高，由于是有损检测，试验数量受限，而采用超声波无损检测快捷方便，更重要的是试验数量不受限制，可以对任何怀疑有问题的石材进行检测，尽管相关标准尚未将其列入，相信随着试验方法的不断成熟，该方法必会成为石材质量检测标准中的一部分。

参考文献：

[1]侯建国.超声技术在建筑用石材质量检测中的应用[J].物探与化探，2003，27（3）：244-246.

[2]童寿兴，伍根伙.石材质量的超声波检测技术[J].无损检测，2011，33（2）：21-23.

[3]杨毅，杨隽永，范陶峰.安徽凤阳明皇陵石像生风化状况评估及分析[J].石材，2013（7）：54-57.

超声波检测相关标准 第5篇

GB/T1786-1990锻制园并的超声波探伤方法

GB/T 2108-1980薄钢板兰姆波探伤方法

GB/T2970-2004厚钢板超声波检验方法

GB/T3310-1999铜合金棒材超声波探伤方法

GB/T3389.2-1999压电陶瓷材料性能测试方法纵向压电应变常数d33的静态测试

GB/T4162-1991锻轧钢棒超声波检验方法

GB/T 4163-1984不锈钢管超声波探伤方法(NDT,86-10)

GB/T5193-1985钛及钛合金加工产品(横截面厚度≥13mm)超声波探伤方法(NDT,89-11)(eqv AMS2631)

GB/T5777-1996无缝钢管超声波探伤检验方法(eqv ISO9303:1989)

GB/T6402-1991钢锻件超声波检验方法

GB/T6427-1999压电陶瓷振子频率温度稳定性的测试方法

GB/T6519-2000变形铝合金产品超声波检验方法

GB/T7233-1987铸钢件超声探伤及质量评级方法(NDT,89-9)

GB/T7734-2004复合钢板超声波检验方法

GB/T7736-2001钢的低倍组织及缺陷超声波检验法(取代YB898-77)

GB/T8361-2001冷拉园钢表面超声波探伤方法(NDT,91-1)

GB/T8651-2002金属板材超声板波探伤方法

GB/T8652-1988变形高强度钢超声波检验方法(NDT,90-2)

GB/T11259-1999超声波检验用钢制对比试块的制作与校验方法(eqv ASTME428-92)

GB/T11343-1989接触式超声斜射探伤方法(WSTS,91-4)

GB/T11344-1989接触式超声波脉冲回波法测厚

GB/T11345-1989钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果的分级(WSTS,91-2～3)

GB/T 12604.1-2005无损检测术语 超声检测 代替JB3111-82 GB/T12604.1-1990

GB/T 12604.4-2005无损检测术语 声发射检测 代替JB3111-82 GB/T12604.4-1990

GB/T12969.1-1991钛及钛合金管材超声波检验方法

GB/T13315-1991锻钢冷轧工作辊超声波探伤方法

GB/T13316-1991铸钢轧辊超声波探伤方法

GB/T15830-1995钢制管道对接环焊缝超声波探伤方法和检验结果分级

GB/T18182-2000金属压力容器声发射检测及结果评价方法

GB/T18256-2000焊接钢管(埋弧焊除外)—用于确认水压密实性的超声波检测方法(eqv ISO

10332:1994)

GB/T18329.1-2001滑动轴承多层金属滑动轴承结合强度的超声波无损检验

GB/T18604-2001用气体超声流量计测量天然气流量

GB/T18694-2002无损检测 超声检验 探头及其声场的表征(eqv ISO10375:1997)

GB/T 18696.1-2004声学 阻抗管中吸声系数和声阻抗的测量第1部分:驻波比法

GB/T18852-2002无损检测 超声检验 测量接触探头声束特性的参考试块和方法(ISO12715:1999,IDT)

GB/T 19799.1-2005无损检测 超声检测 1号校准试块

GB/T 19799.2-2005无损检测 超声检测 2号校准试块

GB/T 19800-2005无损检测 声发射检测 换能器的一级校准

GB/T 19801-2005无损检测 声发射检测声发射传感器的二级校准

GJB593.1-1988无损检测质量控制规范超声纵波和横波检验

GJB1038.1-1990纤维增强塑料无损检验方法--超声波检验

GJB1076-1991穿甲弹用钨基高密度合金棒超声波探伤方法

GJB1580-1993变形金属超声波检验方法

GJB2044-1994钛合金压力容器声发射检测方法

GJB1538-1992飞机结构件用TC4 钛合金棒材规范

GJB3384-1998金属薄板兰姆波检验方法

GJB3538-1999变形铝合金棒材超声波检验方法

ZBY 230-84A型脉冲反射式超声探伤仪通用技术条件(NDT,87-4/84版)(已被JB/T10061-1999代替)

ZBY 231-84超声探伤仪用探头性能测试方法(NDT,87-5/84版)(已被JB/T10062-1999代替)

ZBY 232-84超声探伤用1号标准试块技术条件(NDT,87-6/84版)(已被JB/T10063-1999代替)

ZBY 344-85超声探伤用探头型号命名方法(NDT,87-6)

ZBY 345-85超声探伤仪用刻度板(NDT,87-6)

ZB G93 004-87尿素高压设备制造检验方法--不锈钢带极自动堆焊层超声波检验

ZB J04 001-87A型脉冲反射式超声探伤系统工作性能测试方法(NDT,88-6)(已被JB/T9214-1999代替)

ZB J74 003-88压力容器用钢板超声波探伤(已废止)

ZB J26 002-89圆柱螺旋压缩弹簧超声波探伤方法

ZB J32 004-88大型锻造曲轴超声波检验(已被JB/T9020-1999代替)

ZB U05 008-90船用锻钢件超声波探伤

ZB K54 010-89汽轮机铸钢件超声波探伤及质量分级方法

ZB N77 001-90超声测厚仪通用技术条件

ZB N71 009-89超声硬度计技术条件

ZB E98 001-88常压钢质油罐焊缝超声波探伤(NDT,90-1)(已被JB/T9212-1999代替)

SDJ 67-83水电部电力建设施工及验收技术规范:管道焊缝超声波检验篇

QJ 912-1985复合固体推进剂药条燃速的水下声发射测定方法

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QJ 1707-1989金属及其制品的脉冲反射式超声波测厚方法

QJ2252-1992高温合金锻件超声波探伤方法及质量分级标准

QJ 2914-1997复合材料结构声发射检测方法

CB 827-1975船体焊缝超声波探伤

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CB1134-1985BFe30-1-1管材的超声波探伤方法

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CB/T3559-1994船舶钢焊缝手工超声波探伤工艺和质量分级

CB/T 3177-1994船舶钢焊缝射线照相和超声波检查规则

TB 1989-87机车车辆厂,段修车轴超声波探伤方法

TB 1558-84对焊焊缝超声波探伤

TB 1606-1985球墨铸铁曲轴超声波探伤

TB 2046-1989机车新制轮箍超声波探伤方法

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TB/T1618-2001机车车辆车轴超声波检验

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DL/T 5048-95电站建设施工及验收技术规范(管道焊接接头超声波检验篇)

DL/T 505-1992汽轮机焊接转子超声波探伤规程

DL/T 542-1994钢熔化焊T形接头角焊缝超声波检验方法和质量分级

DL/T 694-1999高温紧固螺栓超声波检验技术导则

DL/T 714-2000汽轮机叶片超声波检验技术导则

DL/T 718-2000火力发电厂铸造三通、弯头超声波探伤方法

DL/T820-2002管道焊接接头超声波检验技术规程

JJG(航天)53-1988 国家计量检定规程-A型脉冲反射式超声波探伤仪检定规程

JJG(铁道)130-2003 国家计量检定规程-钢轨超声波探伤仪检定规程

JJG(铁道)156-1995 国家计量检定规程-超声波探头检定规程(试行)

JJG(铁道)157-2004 国家计量检定规程-钢轨探伤仪检定仪检定规程

JJG 645-1990 国家计量检定规程-三型钢轨探伤仪检定规程

JJG(豫)107-1999 国家计量检定规程-非金属超声波检测仪检定规程

JJG 403-1986 国家计量检定规程-超声波测厚仪检定规程

JJG 746-2004 国家计量检定规程-超声探伤仪检定规程 代替JJG746-1991

JJG(辽)51-2001 国家计量检定规程-不解体探伤仪检定规程

SY4065-1993石油天然气钢制管道对接焊缝超声波探伤及质量分级

SY 5135-1986SSF 79超深井声波测井仪

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SY/T5447-1992油井管无损检测方法 超声测厚

SY/T 0327-2003石油天然气钢质管道对接环焊缝全自动超声波检测

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SY/T 6423.3-1999石油天然气工业承压钢管无损检测方法埋弧焊钢管焊缝纵向和/或横向缺欠的超声波检测

SY/T 6423.4-1999石油天然气工业 承压钢管无损检测方法焊接钢管焊缝附近分层缺欠的超声波检测

SY/T 6423.5-1999石油天然气工业 承压钢管无损检测方法焊接钢管制造用钢带/钢板分层缺欠的超声波检测

SY/T 6423.6-1999石油天然气工业 承压钢管无损检测方法无缝和焊接(埋弧焊除外)钢管分层缺欠的超声波检测

SY/T 6423.7-1999石油天然气工业 承压钢管无损检测方法无缝和焊接钢管管端分层缺欠的超声波检测

SY/T 10005-1996海上结构建造的超声检验推荐作法和超声技师资格的考试指南

EJ/T 606-1991压水堆核电厂反应堆压力容器焊缝超声波在役检查

EJ/T 958-1995核用屏蔽灰铁铸件超声纵波探伤方法与验收准则

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EJ/T 835-1994核级容器管座角焊缝超声探伤方法和验收准则

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WCGJ 040602-1994燃油锅炉填角焊缝超声波探伤标准

CECS21:2000超声法检测混凝土缺陷技术规程（中国建筑科学研究院结构所）

CECS02:1988超声-回弹综合法检测混凝土抗压强度规程

HJ/T 15-1996超声波明渠污水流量计

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超声波检测国家标准/行业标准台湾标准:

CNS 3712 Z8012-74金属材料之超音波探伤试验法

CNS 4120 Z7051-87超音波探测用G型校正标准试块

CNS 4121 Z7052-87超音波探测钢板用N1型校正标准试块

CNS 4122 Z7053-87超音波探测用A1型校正标准试块

CNS 4123 Z7054-87超音波探测用A2型校正标准试块

CNS 4124 Z7055-87超音波探测用A3型校正标准试块

CNS 11051 Z8052-85脉冲反射式超音波检测法通则

CNS 11224 Z8053-85脉冲反射式超音波检测仪系统评鉴

CNS 11399 Z8061-85压力容器用钢板直束法超音波检验法

CNS 11401 Z8063-85钢对接焊道之超音波检验法

CNS 12618 Z8075-89钢结构熔接道超音波检测法

CNS 12622 Z8079-89大型锻钢轴件超音波检测法

CNS 12668 Z8088-90钢熔接缝超音波探伤试验法及试验结果之等级分类

CNS 12675 Z8094-90铝合金熔接缝超音波探伤试验技术检定之试验法

CNS 12845 Z8099-87结构用钢板超音波直束检测法

CNS 13302 A3341-82钢筋混凝土用竹节钢筋瓦斯压接部超音波探伤试验法

CNS 13342 Z8126-83非破坏检测词汇(超音波检测名词)

CNS 13403 Z8127-83无缝及电阻焊钢管超音波检测法

CNS 13404 Z8128-83电弧焊钢管超音波检测法

CNS 14135 Z8135-87金属材料超音波测厚法

CNS 14136 Z8136-87锻钢品超音波检测法

超声波检测实用公式 第6篇

1、不同反射体的回波声压比

（1）平底孔对大平底：Δ=20l（πXBΦ2/2λXf2）dB 用途：用于以底波方式调整超声波探伤起始灵敏度和评定缺陷的当量大小，式中XB为大平底声程（探测到工件地面的工件厚度）；Xf为平底孔声程（即缺陷的埋藏深度）；Φ为预定探测灵敏度所规定的平底孔直径；λ为所用频率超声波在被检工件材料中的波长。在按照大声程调整探伤起始灵敏度时，设XB=Xf，则公式简化为Δ=20（πΦ2/2λXf），即将直探头良好地耦合在探测面上，调整仪器的增益，使工件地面的第一次回波高度达到满屏上的某一刻度（例如50%）,然后按公式计算所得到的dB值提高仪器的定量增益。在探伤过程中发现有缺陷回波高度超过预定的满屏刻度（例如上面预定的50%）时，可根据将该回波高度降到预定刻度所需的ΔdB值和缺陷埋藏深度，按照公式计算出Φ当量值，即缺陷的当量值。

（2）球孔对大平底：Δ=20l（dXB/2Xf2）dB

d为当量球孔直径，用途同上。（3）长横孔对大平底：Δ=10l（ψXB2/2Xf3）dB

ψ为当量长横孔直径，用途同上。（4）短横孔对大平底：Δ=10l（L2ψXB2/λXf4）dB

ψ为当量短横孔直径，L为短横孔长度，用途同上。

（5）平底孔对平底孔：Δ=40l（Φ1X2/Φ2X1）dB

两个不同声程、不同直径的平底孔回波声压比，用分贝表示。

用途：在探伤中，一般把调整探伤起始灵敏度时设定的一定声程X2和一定直径的平底孔Φ2作为基准，通过缺陷回波与基准回波高度分贝差（由探伤仪定）和缺陷埋藏深度X1计算出缺陷的平底孔当量大小Φ1，注意Δ的正负值所代表的意义是不同的—在以上规定时负值表示缺陷比基准平底孔当量小，反之则大。

（6）球孔对球孔：Δ=20（d1X22/d2X12）dB

两个不同直径不同声程的球孔回波声压比，用途同上。

（7）长横孔对长横孔：Δ=10l（ψ1X23/ψ2X13）dB

两个不同声程不同直径的长横孔回波声压比，用途同上。

（8）短横孔对短横孔：Δ=10l（ψ1X24/ψ2X14）dB

两个不同声程不同直径、长度相同的短横孔回波声压比，用途同上。

（9）大平底对大平底：Δ=20l（X2/ X1）dB

一般用于验证被检工件材质衰减状况。

回波幅度比：Δ=20l（H2/ H1）dB

以回波幅度法探伤时，将缺陷回波高度与基准波高

之间的幅度差异转换成以分贝表示两个幅度高度的差异

（10）大平底对凸圆柱底面：Δ= 10lg（R/ r）dB

R为圆柱外径，r为圆柱内径；计算得到的ΔdB值应是相当于大平底时的曲面补偿值，显然这是正值—凸底面的反射发散需要补偿，见示意图1

图1（11）大平底对凹圆柱底面：Δ= 10lg（r / R）dB

R为圆柱外径，r为圆柱内径；计算得到的ΔdB值应是相当于大平底时的曲面补偿值，显然这是负值—凹底面的反射汇聚需要反补偿，见示意图2

图2

2、纵波圆形晶片的有效直径De

De=

4NC0.97D0 fefe为回波频率；D0为晶片名义直径；N为近场区长度；C为材料中的声速。在超声换能器中，晶片自身的边沿效应以及由于周边被固定，因此实际发生振动发射声波的区域称为有效区域，对于圆形晶片则称为有效直径。

3、声束的指向性

圆形晶片的声束指向性：零扩散角θ0≈70λ/De 方形晶片的声束指向性：零扩散角θ0≈57λ/a

（a为晶片边长）

比声束轴线声压低3dB的对应点构成的声束之扩散角：θ-3dB≈29λ/De与θ-3dB≈25λ/a

4、综合衰减系数测量

X≥3N时，α={（Bm-Bn）-20lg（m/n）-（m-n）（一次往返损失）/{2（m-n）X}dB/mm

X＜3N时，α={（Bm-Bn）-（m-n）（一次往返损失）/{2（m-n）X} dB/mm 注：为消除波导效应的影响，要求被测材料厚度X、探测面横向尺寸H和L应满足 H、L≥0.65X

5、界面上的反射与折射

sinL1CL1sinL1CL1sinS1CS1sinS1CS1sinL2S2sin L2S2L1--纵波入射角 L1--横波入射角 S1--纵波反射角 S1--横波反射角 L2--纵波折射角

S2--横波折射角

第一临界角：αⅠ=arcsin（CL1/CL2）

第二临界角：αⅡ=arcsin（CL1/CS2）

CL1为第一介质纵波声速

CL2为第二介质纵波声速

CS2为第二介质横波声速

6、瑞利波入射角

αR=arcsin（CL1/CR）≥arcsin（CL1/CS2）

在有机玻璃-钢界面的情况下，通常取αR为67~72°

7、横波、纵波和瑞利波在同一材料中的声速差异

钢：CS≈0.55 CL CR≈0.92 CS

铝：CS≈0.49 CL CR≈0.93 CS

二、绘制AVG曲线面板的计算公式

1、标准化距离：A=X/N0

(X-距离；N0-近场长度)

2、标准化缺陷（当量）：G=Φ/D0（Φ-平底孔直径；D0-圆形晶片直径）

3、底波振幅曲线：VB=20 p lgB/p0=20lg（π/2A）

（p-底面回破声压；B-工件厚度；p0-初始声压；A-晶片面积）

4、平底孔回波振幅：VΦ=20lg（pf/ p0）=20lg（π2G2/A2）

(pf-距离x处的回波声压)

5、绘制曲线面板时，最大测距上满刻度HB的比例系数：K=HB/（π/2A）

三、横波探伤中的几何关系

SY1K XSK1K2

YS11K2

K=tgβ

β-折射角

直射法

x1=Ky1

y1=x1/K 一次反射法

x2=Ky2’

y2=2t-y2’=2t-s2cosβ 二次反射法

x3=Ky3’

y3= y3’-2t 见图3分析：

图3

四、横波探伤中的晶片有效直径与近场

横波探伤中的晶片有效直径De

DeD0Acos2e cos式中D0-晶片的名义直径； Ae—晶片有效面积； Ae=（cosβ/cosα）A（A为晶片的实际直径）。

横波探伤中的近场区长度N为：N=Ae/πλ

式中N-总近场长度；λ-工件中的波长；Ae –晶片的有效面积。

在工件中的近场：NA=N-S2，S2为有效位置，S2=（CS2/ CL1）S1，CS2为第二介质横波速度；CL1为第一介质纵波速度。如图4所示：

图4

图5

五、棒材探伤中的应用公式

1、棒材周面径向纵波接触法探测

XB2适合采用 dB20lg，以底波方式调整探伤起始灵敏度检测棒材的情况，其条件22Xf应满足：棒材直径ψ≥3.7N；单晶直探头的晶片直径应为：D2/2≤ψ。

2、棒材周面弦向横波法探伤 一般有接触法和水浸法两种

①接触法：

如图所示，探头斜楔块匹配面磨制方法：先在纸上按欲探伤棒材直径画圆，作一直径延长线从C点引出至A点，长度为a，垂直此直径过A点作垂线长为b，连接B和C，则BC为预定入射角时的声束轴线，然后将有机玻璃透明楔块置于图上，使纸上的声束轴线与探头声轴线重合（或使声轴线通过斜探头中心并垂直于斜面），透过斜楔块描出应磨去的圆弧部分。然后，先在砂轮机上粗磨至接近规定轮廓，再在比棒材名义直径小1毫米的专用圆棒（或将与探伤棒材同直径的棒材试块端头直径车削掉1毫米）--因为下面要使用的刚玉砂布厚度一般是1毫米左右，在此位置平整地铺垫上0#或1#刚玉砂布用手工细磨成型。

b=

L/CS)·sinβ]

②水浸法：

采用的水浸探头发射的声束应是会聚（聚焦）的。

棒材横波水浸法探伤的最大检查深度（径向深度）为：

h=R[1-(CS/C水)·sinα]=R[1-(CS/CL)] 式中：α—第一临界角；R—棒材的半径

六、管材的周面弦向横波探伤

1、满足t/D≤0.5[1-(CS2/CL2)]的管材： CS2、CL2分别为管材的纵波与横波速度，D为管材外径，t为管材壁厚

（1）接触法：见右图，探头斜楔块的磨制与棒材要求相同，入射角应满足： sin-1(CL1/CL2)＜α＜sin-1(CL1r/CS2R)式中：CL1为斜楔块的纵波速度。

（2）水浸法：见图6，使用点聚焦或线聚焦探头。

偏心距要求：

(C水R/CL2)≤X≤(C水r/CS2)在水-钢界面情况下，偏心距为0.253R≤X≤0.461r

X=R（C水/CS）sinβ 其中：

sinα=[1-(2t/D)](CL1/CS2)=2X/D=X/R;sinβ=[1-(2t/d)]=(CS2/CL1)sinα

最佳水层厚度：HFR2X2

水浸探头偏心距的调整：

α=arcsin[(C水/CS)·sinβ]

由于α=θ，X/R=sinθ= sinα 所以：偏心距X= R ·sinα= R ·[(C水/CS)·sinβ]注：β一般多取45°，故在接触法时，有机玻璃斜楔块入射角对钢为37°左右，对钛合金为37.5°左右；水浸法时的偏心距对钢约为0.32R（mm），对钛合金约为0.33R（mm）。

式中：F为探头水中焦距，此时焦点落在与声轴线垂直的通过圆心的水平直径上。

自动化管材水浸法探伤的重复频率要求： f重=2πRnK/D 式中：R-管材的外径；n-探头与管材相对转速（转/min）；D-有效声束宽度或螺距；K-系数，与报警、记录等辅助装置有关，通常取2以上（包括2在内）。

图6

2、满足t/D≥0.5[1-(CS2/CL2)]的管材（厚壁管）：采用纵-横-纵波法，见下图所示

七、板材探伤

1、中厚板的单直探头水浸法探伤

水层厚度≥C水t/CL（一般水浸探伤要求）式中：CL--板材纵波速度；t--板厚；C水--水中声速

当采用：

一次重合法探伤时有：H= C水t/CL 二次重合法探伤时有：H=2C水t/CL 三次重合法探伤时有：H=3C水t/CL 四次重合法探伤时有：H=4C水t/CL

。。。

2、薄板的兰姆波探伤

①激发兰姆波的条件：仪器有足够高的发射功率和足够宽的发射脉冲；仪器工作频率范围在0.6-10MHz；探伤压电晶片最好采用矩形晶片，且短边与板面平行，长边至少为板厚的7-10倍，以利于入射波束与反射波束充分重叠干涉形成兰姆波。

②兰姆波模式的选择：

[1]入射角的选择：用可变角探头实际调试，采用被检板材端面反射回波幅度高、前沿陡峭、传播速度快的兰姆波入射角。

[2]波型鉴定：在示波屏上观察兰姆波的特征—板端回波在探头前后移动时是连续移动的（横波则是跳跃式移动的）；声程越大，距离越远，波形包络越宽（横波不变宽）；入射角变化时声速发生变化（横波速度不变）；将回波展宽时可见兰姆波是一个规则的中间高、两边低的包络（横波可分离成单个、各自独立的来自板端棱角的回波）。

波速鉴别法：如下图所示

将探头如图左放置，观察板端回波的位置，然后放到厚度为原板材厚度两倍的试板上（如图左），此时因板厚改变使频率×板厚关系变化，兰姆波的速度将改变，因而板端回波位置变化（一般为消失），而横波速度不会因板厚改变而变化，在薄板上的声程相差不大，故其板端回波仍基本上在原来位置。

[3]模式鉴定：利用频率与板厚乘积关系，在相应材料的相速度曲线图上查出相速度，按下式求出相应入射角：