爆炸危险性范文

爆炸危险性范文（精选11篇）

爆炸危险性 第1篇

关键词：烟花爆竹,爆炸事故,TNT当量法,火灾危险性

我国是世界上烟花爆竹最大的生产和出口国,烟花爆竹作为一种大宗出口商品,已销往全球150多个国家和地区。然而,烟花爆竹产业的不断增长和频繁发生的爆炸事故之间的矛盾日益凸显,行业安全生产形势不容乐观。“十二五”以来,全国先后发生了5起烟花爆竹重大爆炸事故,特别是2016年1月14日,河南省开封市通许县通安烟花爆竹有限公司发生重大爆炸事故,造成10人死亡、7人受伤(其中,5人重伤、2人轻伤)。烟花爆竹生产企业事故频发,不仅给社会安定和人民的生命、财产安全带来了严重威胁和巨大损失,而且严重危及消防官兵的生命安全。因此,分析烟花爆竹爆炸事故危险性,研究事故危害范围,对事故预防具有一定的参考价值。

1 烟花爆竹事故统计

据统计,2006-2010年,全国平均每年发生烟花爆竹事故117起,死亡222人;2011-2013年,平均每年发生事故68起,死亡135人;2014-2015年9月,全国发生烟花爆竹事故43起,导致127人死亡。尽管近年来我国烟花爆竹事故总起数呈下降趋势,但安全形势仍不容乐观,特别是较大以上事故仍时有发生。表1为2011-2015年前三季度期间发生烟花爆竹较大以上事故情况。

表1 2011-2015年前三季度烟花爆竹较大以上事故情况

从表1可以看出,近5年中较大事故起数呈波动态势,而重大事故均有发生。尤其是2015年12月下旬至2016年春节前,我国先后发生2起重大事故,3起较大事故,伤亡惨重,影响重大。

2 烟花爆竹爆炸事故危险性分析

2.1 TNT当量法

烟花爆竹属于易燃易爆危险品,其内填充的药剂以烟火药为主,是一种特殊含能材料,一旦发生爆炸,能量以冲击波能量、碎片能量等形式向外释放,其中冲击波能量占总爆破能量的85%~97%。冲击波使距爆炸中心一定距离处的空气压力发生迅速而悬殊的变化。多数情况下,冲击波的伤害、破坏作用是由超压引起的。

把各类爆炸产生的爆炸热与TNT爆炸产生的热量相比,得到等效TNT药量,即TNT当量。TNT当量一般依据能量相似原理,按爆炸热换算得到,如式(1)所示。

式中:Eq为样品的TNT当量;QTNT为TNT爆炸能量,通常取4 500kJ/kg;Q为样品的爆炸能量,kJ/kg。

根据冲击波传播规律,冲击波超压与对比距离R0之间的关系可表示为Δp=f(R0)。经实验验证表明,不同数量的同种炸药发生爆炸,当距离爆炸中心的距离之比与基于超压的TNT当量的三次方根之比相等时,所产生的冲击波超压相等,即Δp=Δp0,如式(2)所示。

式中:R为目标距爆炸中心的距离,m;R0为TNT的对比距离,m;p是冲击波超压,MPa;p0是目标处超压,MPa。图1为1 000kg TNT爆炸压力分布情况。

图1 1 000kg TNT爆炸压力分布图

2.2 爆炸超压分析

笛音剂是一种常见的烟火药,其主要成分为高氯酸钾、苯二甲酸氢钾和铝粉的混合物。由于笛音剂在使用中事故颇多,故选取两种配比不同的笛音剂作为研究对象,反应热分别为5.56、4.58kJ/g。研究不同储量药剂发生爆炸时的周边压力分布,假设爆炸发生在地面,计算结果如表2所示。

表2 笛音剂爆炸压力分布

从上述计算结果可以得到以下结论:

(1)以1 000kg笛音剂I爆炸压力分布情况为例,当烟火药剂发生爆炸时,随着距离的增加,爆炸压力逐渐下降;在距离爆炸中心一定范围内,爆炸压力下降速率极高,压降明显;在距离爆炸中心超出一定范围,爆炸压力下降速率变缓,如图2所示。

图2 1 000kg笛音剂I爆炸压力分布图

(2)随着笛音剂存储量的增加,爆炸波及范围更广;相同爆炸超压下,存储量越多,距离爆炸中心距离越远。

(3)对比TNT、笛音剂I和笛音剂II爆炸压力分布结果,相同储量的3种药剂,笛音剂I影响范围最广,笛音剂II次之。可见,危险性顺序依次为:笛音剂I>笛音剂II>TNT。这与3种物质的反应热值的差异相符合。

2.3 死伤半径评估

通常认为,只要冲击波超压达到一定值,便会对目标造成一定的伤害或破坏。冲击波超压对人体的伤害作用如表3所示。

表3 冲击波超压对人体伤害阈值

通过不同储量下不同烟火药剂的伤亡半径对其危险性进行评价,结果如表4所示。其中,死亡半径为超压≥0.10 MPa的半径;重伤半径为0.03 MPa≤超压<0.10MPa时的半径;轻伤半径为0.02 MPa≤超压<0.03MPa时的半径。

表4 笛音剂爆炸伤害范围

从表4计算结果分析可知,笛音剂发生爆炸时,其对应死亡半径、重伤半径和轻伤半径之间存在一定比例关系。其中,重伤半径/死亡半径=2.1,轻伤半径/死亡半径=2.8,且与笛音剂的存储量无关。研究人员在研究环氧乙烷爆炸超压时也发现了类似的规律。

3 结果与讨论

烟花爆竹爆炸事故危险性高、危害大,并且不同伤害程度之间大致存在比例,其中重伤半径/死亡半径约为2.1,轻伤半径/死亡半径约为2.8,且与笛音剂的存储量无关。这可为生产、经营和储存烟花爆竹企业的安全生产以及救援人员的应急救援提供参考。

参考文献

[1]罗艾民,吴昊.烟花爆竹生产企业安全生产条件现状及对策[J].中国安全生产科学技术,2014,10(12):167-171.

[2]俞进阳.烟花爆竹烟火药剂危险性评价方法[J].中国安全科学学报,2012,22(7):72-76.

[3]齐瑞贤,邓祖名.烟花爆竹厂爆炸事故破坏效应评估[J].爆破,2015,32(2):144-146.

[4]王以革.环氧乙烷爆炸超压研究[J].消防科学与技术,2015,34(8):999-1001.

[5]刘玲,袁俊明.自制炸药的冲击波超压测试及TNT当量估算[J].火炸药学报,2015,38(2):50-53.

[6]傅智敏,黄金印,臧娜.爆炸冲击波伤害破坏作用定量分析[J].消防科学与技术,2009,28(6):390-395.

化学放热系统热爆炸潜在危险性评价 第2篇

化学放热系统热爆炸潜在危险性评价

摘要：讨论化学放热系统的.热稳定性和临界条件,用化学反应物无消耗的假设推导化学放热系统热失控(热爆炸)时的动力学参数临界值,得到热失控的判据、临界点火温度和熄火温度.提出用系统安全指数概念来评价放热反应系统发生热爆炸的潜在危险性,分析化学放热系统的平衡域.用硝酸甲酯分解爆炸实例,说明如何利用安全指数对具有热爆炸可能性的系统的潜在危险性进行定量评价,其预测结果与实验结果一致.作 者：刘秀玉 蒋军成 LIU Xiu-yu JIANG Jun-cheng 作者单位：南京工业大学安全工程研究所,南京,210009期 刊：中国安全科学学报 ISTICPKU Journal：CHINA SAFETY SCIENCE JOURNAL年，卷(期)：,16(12)分类号：X932关键词：热稳定 临界条件 热失控 平衡域 安全指数 评价

爆炸危险性 第3篇

【关键词】LNG加气站；火灾爆炸；防火防爆设计；灭火系统

1.引言

LNG是液化天然气的缩写形式，具体是指将天然气经过脱水、脱重烃、脱酸性气体等一系列净化处理，然后进行-162℃深度冷制，从而形成液体，供人们使用。常温常压状态下，液化天然气的体积约为同量气态天然气的1/625，采用该方式存储，能大大节约存储空间，更好满足人们使用的需要。另外，由于LNG体积小，密度大，储气瓶质量轻，小汽车充气一次可行驶300-800km，对汽车运行具有积极作用，深受很多驾驶员的喜爱。同时还可以像油品一样对其进行运输，具有压缩天然气、液化石油气的优点，还可以克服它们质量大，占用空间大，运输困难的缺陷，在实际工作中使用具有更为顯著的优势和特点。由于LNG具有上述显著特点，同时还有利于保护环境，因而其应用也越来越广泛，LNG加气站的建设数量也在不断增多。随着LNG燃料技术的广泛应用和LNG汽车的推广，做好LNG加气站设计工作，实现对火灾爆炸的有效预防，确保LNG加气站安全运行是摆在人们面前的一项重要工作。下面将分析火灾爆炸的危险性，并就防火防爆设计提出相应对策，希望能够为实际工作提供启示和借鉴。

2.LNG加气站的火灾爆炸危险性分析

LNG加气站的主要设备包括储罐、泵、汽化器、加气机等，为确保这些设备正常运行和工作，必须做好设计工作，使其更好发挥作用。加气站工艺流程包括卸车、调压、加气、泄压，在每个环节都必须严格遵循相关规范流程，确保加气站安全。如果没有严格遵循相关规范要求，可能导致火灾爆炸问题发生，给LNG加气站的安全运行带来威胁。

2.1引发火灾爆炸。LNG加气站的主要成分为甲烷混合物，燃点650℃，闪点-190℃，爆炸极限5%—15%，最小点火能量0.28mJ，火灾危险性为甲类。LNG是一种低温液体，存储于管道之中，在热传导或热量的影响之下，会导致系统中的一些液体蒸发为气体，使得系统压力升高，当安全泄压装置故障或泄放能力不足时，会引发储罐或管道超压爆裂现象。卸车和加压流程中，如果人为操作存在失误情况，会引起LNG泄漏现象发生，泄漏后LNG气体会不断扩散，遇到火源便会发生火灾。另外，LNG气体会被空气气化，与空气形成爆炸混合物，一旦遇到点火源，便会引起燃烧爆炸现象发生。

2.2爆炸危害性大。LNG最大爆炸压力6.8kg，60m3的储罐发生泄漏，泄漏天然气量最大值为32400m3，并且会形成倒圆锥体扩散现象，爆炸影响范围约60m。一些LNG加气站位于城市人口密集处，或者处于盛行风的下风向，一旦发生爆炸事故，不仅会造成巨大的经济损失，还可能导致人员伤亡。

2.3爆炸处理难度大。泄漏的LNG会灼伤人体，影响抢险人员靠近，导致火灾爆炸事故危害性进一步增大。火灾爆炸会形成流淌火，引发加气站周围建筑物燃烧，也进一步增大灭火的工作难度。如果加气站具有多个储罐，可能引起重复爆炸现象，不仅威胁加气站工作人员的安全，还会进一步加大事故所带来的损失。

3.LNG加气站的防火防爆设计对策

3.1平面布置。做好平面设计是十分重要的一项工作，必须对此足够重视，确保LNG加气站安全运行。坚持有利生产、方便管理、确保安全、保护环境的原则，考虑场地实际情况，对LNG加气站各项设施进行科学合理布置。设计中应该确保加气站四周空间开阔，与加气站工艺设施30m范围内不得设置构筑物、建筑物。设计中要根据NB/T1001的相关规范标准为指导方针，合理设置储罐、放散管管口、撬体与站内建筑物和构筑物、站房等的防火间距，确保满足相关规范标准，促进施工任务顺利完成，有效保障加气站的安全运行。除了朝向道路一面之外，LNG加气站其余三面都设置2.2m高的非燃烧体实体围墙，LNG储罐四周设置混凝土防护堤，有效容积为80m3。通过采取这样的设计对策，一旦发生泄漏事故，也能有效避免LNG出现四处扩散现象，降低事故所带来的损失。

3.2工艺技术防火对策。设计中严格以NB/T1001第6章的规定为指导规范，确保防火设计满足要求，同时还采取以下设计对策。选择工艺优良、技术先进的管件、管线，确保满足相关要求，产品得到权威机构认证。合理设置切断装置，储存、气化、加气室，值班控制室，加气站现场都要设置紧急切断系统。这样在紧急状态下，能迅速关闭管道阀门和泵电源，确保设备安全。另外还要设置检测报警装置，当发生泄漏情况，在天然气和空气形成爆炸性混合物之前，能够将信号传递给控制室，为采取措施处理和应对事故提供方便。

3.3电气、仪表设计对策。LNG加气站供电等级通常为三级，站内电力线路用电缆并穿钢管直埋敷设。同时在整个设计过程中，要严格遵守《爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范》（GB50058-92）的规定以及其它国家规范标准。做好供配电、防雷、防静电设计工作，促进各项电气、仪表设备正常运行，从而更好掌握LNG加气站运行情况，有效保障加气站的安全。

3.4消防、给排水设计对策。根据NB/T1001第7章的规定，在储罐区、站房、配电室分别配置4kg干粉灭火器，加气区配置2台35kg推车干粉灭火器。防护堤外配置灭火沙子2m3，灭火毯5块。设置消防给水系统，站内排水系统设置水封装置，确保日常供水和消防用水需要，一旦发生火灾能迅速用灭火设备进行灭火，尽量降低火灾带来的危害。

3.5配置高倍数灭火系统。为确保LNG加气站的安全，预防火灾爆炸事故发生，还需要为加气站配置高倍数灭火系统。研究表明，加气站日常运行中，如果储罐、管道、连接处发生破裂现象，重要阀门失效，往往会引起重大泄漏事故。针对这种情况，可采用高倍数泡沫覆盖在泄漏的LNG上面，从而降低蒸汽产生速率，减少可燃气体覆盖范围。一旦LNG加气站出现泄漏事故，利用高倍数灭火系统能快速控制和消灭明火，实现对事故的有效处理，尽量降低火灾爆炸事故所带来的损失。

4.结束语

目前，LNG加气站还处在发展初期，在设计和使用过程中可能存在不足之处。NB/T1001的发布与实施，为LNG加气站合理设计提供相应的依据。因此在设计过程中，应该严格遵循这些规范要求，确保设计的科学性与合理性。另外还要选择安全、可靠的设备、材料，保障安全技术的先进性与科学性，避免LNG发生泄漏现象，有效防止火灾爆炸现象发生，确保LNG加气站安全运行。

参考文献

[1]安春晖.某CNG加气站的火灾爆炸危险性评价[J].消防科学与技术，2014（7），828-832.

[2]潘光泉.LNG加气站的火灾爆炸危险性分析及防火防爆设计[J].消防技术与产品信息，2012（9），3-4.

盐酸合成炉火灾爆炸危险性分析 第4篇

1 火灾爆炸危险性分析

氢气与氯气在合成炉中进行合成反应的温度在400℃以上。400℃为氢气的燃点，如果氢气泄漏，即会着火燃烧甚至发生火灾爆炸。另外，在合成炉的点火、调节、反应过程中以及停车检修中，存在由于原料气质量不符合要求、压力不稳、调节不当以及点火操作失误而引起爆炸事故。也可能因为夹套冷却失当，炉内热量不能及时导出，可能会引起合成炉过热燃烧，或者压力增大，合成炉不能承受压力过高，造成物理爆炸。

合成氯化氢时，虽然只是氯与氢燃烧生成氯化氢的简单工艺过程，但点火程序必须是先点燃氢气，然后逐渐通入和加大氯气流量，并且氢气量应当稍有过剩。若氢与氯的投料比不合适、两者压力调节失当、温度超高或吹扫不彻底盲目点炉等原因，均可能发生合成炉爆炸。若第一次点火失败而系统没有进行工艺处理紧跟着进行第二次点火，也有再次发生爆炸的可能。

合成HCl的工艺控制温度在400℃以上，若冷却装置失效或局部反应剧烈，可能造成合成炉的局部烧损，或者压力增大，合成炉不能承受压力过高，造成物理爆炸，进而可能发生火灾爆炸等次生事故。

在合成炉操作过程中，由于氢气、氯气操作压力波动过大，而氢气阻火器未设置或失效，可能造成氢气回火，进一步引发氢气管道的火灾爆炸事故。

若尾气放空管道上所设的防雷设施不合格，当雷雨季节遭受雷电袭击时，可能会因存在大量未燃烧氢气而引发的排空管着火或爆鸣事故。

2 化学火灾、爆炸指数评价[2]

2.1 物质系数MF

盐酸合成炉单元为氢气、氯气的反应，但在正常情况下，盐酸合成炉中只含有氯化氢，它是一种既无化学活性又无燃烧性的气体（MF=1）。可是，偶尔的失误会造成熄火，反应过程中止，导致合成炉内被反应物充满，因此取反应物中物质系数较高者—氢的物质系数（21），作为盐酸合成炉单元混合物的物质系数。

2.2 确定工艺单元危险系数F3

2.2.1 确定一般工艺危险系数F1

一般工艺危险系数Fl是确定事故损害程度的主要因素，其基本系数为1.0，通过查取一般工艺危险系数表，单元系数选取如下：

(1）放热反应

无放热反应，故不取系数。

(2）吸热反应

氯化氢合成反应属于中等放热反应，故系数取0.5。

(3）物料处理与输送

本单元原料通过管道输送，连续操作，故不取系数。

（4）封闭单元或室内单元

氯化氢合成装置露天布置，不取系数。

（5）通道

氯化氢和成装置周围设有紧急救援车辆的通道，故不取系数。

(6）排放和泄露控制

本单元可燃物氢气、氯气为气体，不适用于此项系数。

故本单元一般工艺危险系数为：F1=1.50。

2.2.2 确定特殊工艺危险系数F2

特殊工艺危险系数F2是导致事故发生的重要因素，其基本系数为1.0，通过查取特殊工艺危险系数修正表，其系数选取如下。

(1）毒性物质

本单元物质氯化氢、氢气、氯气中，氯气的健康危害系数最高，NH=4，故毒性物质系数取0.8。

(2）负压操作

本单元工作压力为微负压，不存在道化法分析所规定的负压条件，故负压操作系数为0。

(3）燃烧范围或其附近的操作

本单元氢气和氯气燃烧生成氯化氢，氢气和氯气总处于燃烧范围内，且氢与氯的投料比不合适、两者压力调节失当或吹扫不彻底盲目点炉等原因，均可能发生合成炉爆炸，故燃烧范围或其附近的操作系数为0.8。

(4）粉尘爆炸

本单元内无燃爆粉尘存在，故粉尘爆炸系数为0。

（5）释放压力

本单元操作压力低于大气压，故释放压力系数为0。

（6）低温

该单元操作温度在400℃以上，在正常操作和异常情况下均不会低于转变温度，故低温系数为0。

(7）易燃和不稳定物质的数量

氢气爆炸极限为4.1～74.1%，属于易燃气体，氢气10 min的泄漏量为：0.1 t，氢气的燃烧热为：64.5×103BTU/lb，本单元的总能量为0.011×109BTU，故该项系数为0。

(8）腐蚀

本单元采用石墨作防腐衬里，故其腐蚀系数取0.2。

（9）泄露一连接头和填料处

泵、压缩机和法兰连续处产生正常的一般泄漏，故其泄露系数取0.3。

(10）明火设备的使用

本单元区域内不使用明火设备，且其周围明火设备较远，故明火设备使用系数取0。

(11）热油交换系统

本单元不存在热油交换系统，故热油交换系数为0。

（12）转动设备

本单元内无油泵，压缩机等大型转动设备，故取其转动设备系数为0。

故本单元特殊工艺危险系数F2=3.1。

2.2.3 工艺单元危险系数

评价单元危险系数的确定F3=F1×F2=1.5×3.1=4.65。

2.3 火灾、爆炸危险指数F&EI的计算

火灾、爆炸危险指数F&EI=MF×F3=4.65×21=97.65。由评价方法危险等级表可知，该单元的固有潜在火灾、爆炸危险等级为“中等”级。

火灾爆炸指数评价认为任一单元发生火灾爆炸时，其影响范围一般以此单元为圆心，以影响半径R为半径和高的一个圆柱区域，根据DOW分析法提供的公式R=0.256×F&EI=0.256×97.65=25.0 m。

2.4 基本最大可能财产损失

2.4.1 危害系教Y的确定

查单元危害系数计算图得：Y=0.340314+0.076531×4.65+0.003912×4.652-0.00073×4.653=0.71。

2.4.2 基本最大可能财产损失的统计

假设设备成本为A,增长系数为λ，因此，盐酸合成炉基本最大可能财产损失为A×0.82×λ×0.71×0.82=0.58 A，式中0.82是考虑事故发生时有些成本不会遭受损失或不需更换所取的修正系数。

2.5 实际最大可能财产损失

2.5.1 安全措施补偿系数C

安全措施补偿系数是指采取安全措施以预防严重事故的发生，降低事故的概率和危险性，根据道化学火灾爆炸指数法的规定，安全措施有三类，即工艺控制安全措施，物质隔离安全措施及防火安全措施。

2.5.1. 1 工艺控制安全补偿系数C1的确定

（1）应急电源

为防止收发油及火灾爆炸发生时紧急用电的需要，本单元配有紧急供电设施，故此项系数取0.98。

(2）冷却

本单元冷却设施不能保证出现故障时维持正常的冷却10分钟以上，故此项系数取1.00。

(3）抑爆

本单元盐酸合成炉安装防爆膜，以防止设备发生意外，故此项系数取0.98。

(4）紧急停车装置

本单元设有紧急停车装置但没有备用系统，故此项系数取1.00。

(5）计算机控制

具有关键现场数据输入的冗余技术，故此项系数取0.93。

(6）惰性气体保护

本单元未安装惰性气体保护系统，故项系数取1。

（7）操作规程/程序

本厂有完善的操作规程及管理制度，故此项系数取0.91。

(8）化学活性物质评价

对于氢气、氯气的危险性，单位非常重视，每天均按大纲进行检查，故此项系数取0.98。

(9）工艺过程危险分析

本单元没有其他工艺分析方法，故此项系数取1.00。

工艺控制安全补偿系数为C1=0.80。

2.5.1. 2 物质隔离补偿系数C2

(1）远距离控制阀

本单元具有远距离遥控阀，故此项系数取0.98。

（2）备用泄露装置

本单元有与受槽连接的正常排气系统，故此项系数取0.98。

(3）排放系统

本单元设有排放沟，但只能处理少量物料，故此项系数取0.97。

(4）连锁装置

本单元装有联锁系统以避免出现错误的物料流向以及由此而引起的不需要的反应，故系数取0.98。

物质隔离补偿系数为C2=0.91。

2.5.1. 3 防火措施补偿系数C3

(1）泄露检测装置

本单元安装了可燃气体和有毒气体检测器，但只能报警和确定危险范围，故系数为0.98。

(2）钢质结构

本单元采用防火涂层，且涂覆高度大于10m，故系数为0.95。

(3）消防水供应

本单元具有消防水供应系统，低压消防供水压力低于690（表压）千帕，故系数为0.97。

(4）特殊灭火系统

本单元不具备二氧化碳，卤代烷灭火系统及烟气探测器等特殊设施，故系数为1.00。

(5）喷洒系统

本单元无洒水灭火系统，故系数为1.00。

（6）水幕

本单元不具备水幕系统，故系数为1.00。

（7）泡沫装置

本单元无泡沫灭火系统，故系数为1.00。

（8）手提式灭火器

本单元配备了与火灾危险相适应的手提式或移动式灭火器，补偿系数为0.98。

(9）电缆保护

本单元金属罩上涂以耐火涂料以取代喷水装置时，故系数是0.98。

防火措施补偿系数为C3=0.87，安全措施补偿系数为C=0.63。

2.5.2 实际最大可能财产损失百分数的估算

实际最大可能财产损失=基本最大可能财产损失×安全措施补偿系数=0.37 Aλ。

2.6 评价结果

根据道化学公司火灾、爆炸危险指数评价法（第七版），盐酸合成炉单元的火灾、爆炸指数为97.65，其危险等级是中等。一旦盐酸合成炉单元在反应过程中氢气发生火灾、爆炸，将把合成炉周围25.0 m半径内、25.0 m高度内空间范围的设备、建筑物暴露在本单元发生的火灾、爆炸环境中。火灾、爆炸会使上述范围内的财产受到损坏，危害系数为0.71，考虑事故发生时有些成本不会遭受损失或不需更换取修正系数0.82，这表明在1962.5 m2的区域，将有58%遭到破坏。

对盐酸合成炉单元安全进行补偿，补偿系数为0.63，可将火灾、爆炸危险等级降为达到可以接受的程度，最大可能财产损失降至37%。

2.7 评价结果分析

评价结果表明，安全对策措施补偿后，盐酸合成炉的危险等级将为较轻，。但是，单元固有危险性依然存在，氢气属于易燃、易爆的气体，且盐酸合成炉的操作温度在氢气的自燃温度以上，一旦氢气泄漏，很可能泄漏即着火，发生火灾爆炸，由于氢气设备、管道的连通，发生事故可能不仅仅是半径25.0 m范围内火灾爆炸，而会波及氢气处理、电解厂房的氢气设备、管道，甚至氯气、盐酸、碱液等设备、管道发生破坏，造成中毒、化学灼伤等重大事故的发生。

3 结论

因此，除严格执行道化法评价时提出的各项安全防护措施，在生产过程中，必须加强安全管理，建立健全切实可行的操作规程、管理制度。

严格控制各项工艺条件，进料配比、进料纯度、进料温度等，防止因盐酸合成炉中氯氢配比不当导致爆炸事故，或原料温度波动、杂质过多导致的设备损坏，甚至爆炸事故。

定期检测设备管道，防止因泄漏、阻塞、炉内结垢等原因导致的火灾爆炸事故。

定期检测可燃气体检测仪、防雷设施、冷却水系统等，保证其完好性。

摘要：定性分析了盐酸合成炉的火灾爆炸危险性,并采用道化学火灾、爆炸指数评价法定量分析了盐酸合成炉火灾爆炸可能导致的危害等级及危害范围,根据评价结果,分析了盐酸合成炉火灾爆炸后可能导致的危害,进而提出对策措施。

关键词：盐酸合成炉,火灾爆炸

参考文献

[1]杜淮强,郭合芳,盐酸合成工艺安全控制设计,中国氯碱,2005,8.30.

爆炸危险性 第5篇

一、概述

运用定性与定量分析的方法，从天然气及甲醇的性质、主要生产设备和生产过程三个方面对天然气采气厂集气站的火灾爆炸危险性进行评价。

天然气采气厂集气站是气田集输生产最基本的单元，它的主要任务是将气田中采出的油气混合物收集起来，经初步处理后输送到用户或储存。集气站内的主要生产设备有：脱水橇(器)、天然气加热炉、计量分离器、油气分离器、油气输送泵、储油罐、通球清管设施、输气管道及SLC503和SCAN3000生产自控系统一套等。

二、生产工艺简述天然气组分

油气田所在的地埋位置不同，开采和处理后的天然气组分也各不相同，大体上甲烷组分占天然气组分体积的90%以上，其他轻烃极少;H2S含量在20～1600mg/m3之间。(安全管

集气站生产工艺流程主要有天然气加热、节流、分离、脱水、计量等处理过程。集气站采用高压集气、集中注醇、多井加热、间隔计量、加醇脱水、天然气发电等艺，利用SCADA系统进行数据采集，通过一点多址通讯网向气田调度中心传输数据资料，实现生产自动化管理。

由集气站所管辖的气井井口采出的高压天然气，经采气管线输入到站内，采用多井式加热炉以提高节流前的天然气温度，防止节流后温度低而形成水化物堵塞。加热后的高压天然气经针形阀节流后，压力降到所要求的值后，经总机关(阀门)合理分配后进入生产分离器或计量分离器，将天然气中的凝析油、污水和机械杂物等进行初步分离，再通过脱水橇利用三甘醇的亲水性和天然气逆流接触脱水后，生产出合格的天然气。辅助生产工艺

3.1 注醇流程

采用高压集中注醇工艺，利用高压柱塞泵，将计量后的甲醇通过注醇管线注入到井口及采气管线，防止油管和采气管线中形成天然气水化物。对东北和西北等冬季寒冷地区，每年10月至来年4月期间需要在生产流程中加入甲醇。

3.2 放空流程

为防止系统超压及根据生产工艺的要求，站内部分设备设有安全泄压放空管，汇聚至放空总管后燃烧排空。

3.3 计量

气井产量采用周期性间歇计量，计量周期至少2天，每次计量时间不少于8h，单井产量和外输均采用孔板流量计计量。

3.4 排污流程

工艺设备产生的污水经排污总管汇聚后，输往地下污水罐收集储存，不定期拉至净化厂净化回注地下。主要生产设备及工艺条件

长庆油田某集气站的主要生产设备及工艺条件见表1。

表1 主要生产设备及工艺条件

三、火灾爆炸危险性分析天然气及甲醇火灾爆炸特性

天然气是以低分子量烷烃碳(甲烷)为主组成的气体混合物，硫化氢含量也较高。天然气无色、无臭、易燃，在常温常压下呈气态，属于甲类火灾危险性物质。天然气的火灾爆炸危险特性见表2。

表2 天然气及甲醇的火灾爆炸特性表

序号物质名称闪点/℃组别引燃温度/℃爆炸极限/V%火灾危险性类别

上限下限

4天然气

甲烷

硫化氢

甲醇-

11T

1T1

T

3T1482～63

2538

260

4555.0

5.3

4.0

5.514.0

15.0

46.0

36.0甲

甲

甲

甲

1.1 甲烷

甲烷是天然气中最主要的成分，呈气态，比空气轻，易燃易爆，属于甲类火灾危险性物质。与空气混合能形成爆炸性混合物，遇热源和明火有燃烧爆炸的危险，燃烧分解产物为一氮化碳、二氧化碳。

1.2 硫化氢

硫化氢是无色有臭鸡蛋味的易燃性气体，比空气重。长庆油田的天然气组分中，硫化氢的含量大体在0.3%(V/V)左右。硫化氢属于甲类火灾危险性物质。与空气混合能形成爆炸性混合物，遇高热和明火能引起燃烧爆炸，燃烧分解产物为氧化硫。硫化氢是强烈的神经毒物，硫化氢及其燃烧生成的产物二氧化硫有毒性，危害人体。硫化氢对钢材可引起氢脆和硫化物应力腐蚀。

1.3 甲醇

甲醇是甲类火灾危险性有毒液体，与空气混合能形成爆炸性混合物，遇明火、高热能引起燃烧爆炸，其蒸气比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇明火会引着回燃。甲醇的火灾爆炸特性见表2。生产设备火灾爆炸危险性

按照《石油化工企业设计防火规范》中对生产工艺装置火灾危险性分类，集气站生产装置为甲类火灾危险性工艺装置，其生产设施大多具有能够引发火灾爆炸的危险特征。

2.1 加热炉

加热炉属于明火炉，集气站加热募尤冉橹屎腿剂衔烊黄ぷ餮沽Τ跗诳纱?0MPa以上。加热炉燃料系统的压力控制、气水分离设施、燃料气进炉前管线阻火器的工作状态、加热炉的压力表、温度表、液位计、防爆门、防风口、火焰观察孔是巡回检查的重点部位。加热炉排气烟囱也是易被雷击的对象。

2.2 脱水橇(器)

脱水橇(器)是由多种设备组合而成的，处理的介质为天然气。吸收塔、闪蒸罐、燃料分配罐的压力在0.3～6.6MPa之间，属于承压设备;闪蒸罐、重沸器的温度较高;同时重沸器用天然气作加热燃料，属于明火设备;吸收塔为集气站最高的设备，是防雷的重点设备。

脱水橇(器)尾阀控制着整个系统的压力，是监控的重点;燃料分配罐排污阀、过滤器压差、控制器及减压阀、重沸器火焰，以及设备的压力、温度及液位是巡回检查的重点。

2.3 总机关及单井入口管组

由于从上游来的天然气在压力、温度及流量等方面缺乏严格控制，进站阀门的操作(流量分配、开启压力、阀门密封状况)很重要，集气总机关闸门盘根泄漏将是重大危险源。

2.4 甲醇罐

集气站多采用高压集中注醇工艺，利用高压柱塞泵，将计量后的甲醇通过注醇管线注入到井口采气管线，防止油管和采气管线中形成天然气水化物。站内设的甲醇罐为露天地上卧式布置，容量大多在10m3以上，已构成重大危险源。

2.5 污水罐

污水罐为地下布置。污水罐内存有残留的天然气、硫化氢、机油及其他烃类有机混合物，这些物质或是易燃易爆的，或是有毒的。在通气口中会不断排出含有烃类和硫化氢的混合气体;在排污车装运污水时，污水罐区附近空气中含有烃类和硫化氢的混合气体浓度会更大些。重点是预防不正常状态下硫化氢气体在污水罐地面长期、大量地积聚，它将是急性中毒的主要危险源。

2.6 燃气发电机

天然气的存在和电力的产生，使燃气发电机成为重大火灾爆炸危险源之一。同时，由于燃气发电机位于封闭的厂房内，一旦出现天然气泄漏，不利于及时通风换气。机油油位、冷却液液位、燃气供给压力及电瓶接线是保障发电机在外电源发生事故时及时投入安全运行的重点。

2.7 压力容器

依据GB150-1998《钢制压力容器》按设计压力分类，加热炉、闪蒸塔、燃料分配罐、分离器、清管收球装置的操作压力都大于0.1MPa,属于中、低压类压力容器。上述生产设备承受各种静、动载荷，还有附加的温度载荷，同时大多数容器容纳压缩气体或易燃易爆气(液)体，若容器破裂，导致介质突然泄压膨胀，瞬间释放出来的破坏能量极大，加上压力容器多数系焊接制造，容易产生各种焊接缺陷，一旦检验、操作失误，易发生爆炸破裂，容器内的易燃、易爆有毒的介质将向外泄漏，势必造成极具灾难性的后果生产过程火灾爆炸危险性

油气集输生产不同于油田物深、钻井、测井、修井作业及采油生产等作业。它既具有油田点多、线长、面广的生产特性，又具有石油化工炼制企业高温高压、易燃易爆、工艺复杂、压力容器集中、生产连续性强、火灾危险性大的生产特点。生产中，任一环节出现问题或操作失误，都会造成恶性的火灾爆炸事故及人身伤亡事故，其危险性主要体现在以下几个方面：

(1)由于天然气无色无味，扩散在大气中不易察觉，容易引起火灾;

(2)天然气是非常容易燃烧的，在常温下接触高温、明火就会燃烧或爆炸，并产生大量的热;

(3)由于天燃气在输送过程中能够产生静电，放电时产生火花，极易引起火灾或爆炸;

(4)天然气比重比空气小，一旦泄漏，能在空气中广泛传播，这样就形成较大范围的火灾隐患;

(5)在天然气集输生产过程中，需要采用加热炉、重沸器等明火设备，需要用电气设备，这就更增加了火灾爆炸的危险性。

四、火灾爆炸危险性定量分析评价方法选择

针对天然气集输站处理的油气具有火灾、爆炸和有毒的特点，选用国际上通用的DOW/ICI蒙德危险指数评价法，以长庆油田某集气站为例对天然气集气站的火灾爆炸危险性做进一步分析。评价单元划分

根据集气站的生产情况和DOW/ICI蒙德法确定评价单元的原则，可确定以下评价单元：

(1)脱水橇(器)

(2)生产分离器

(3)多井式加热炉

(4)甲醇罐评价单元各系数的确定及危险性计算

3.1 初期危险性评价

按照DOW/ICI蒙德法，将脱水橇(器)、生产分离器、加热炉和甲醇罐的初期火灾、爆炸及毒性危险性系数汇总列入表3，以脱水橇(器)单元为例计算出其火灾、爆炸及毒性危险性，计算过程和结果本文略，其他单元在本文中省略。各项指标包括有以下内容：火灾负荷F;内部爆炸指标Eˊ;气体爆炸指标Aˊ;总体危险性评价分Rˊ(计算公式及计算过程本文省略)。

表3 各评价单元初期火灾、爆炸及毒性危险性结果汇总表

评价单元DFUCEAR

危险性范畴

脱水橇418.94高度灾难性的5577.93低14.04非常高77.22中等5.40高510.36非常高6519.13非常高

分离器298.07高度灾难性的1678.95轻12.35非常高12.35轻4.75高21.26低430.20中等

加热炉277.12潜在灾难性的20513.31高11.83中等118.30低4.55中等191.32非常高430.67非常高

甲醇罐119.46非常极端的131200强的4.88中等175.68中等3.05中等4.12轻458.73中等

从计算的结果来看，在没有采取任何预防措施的情况下，DOW/ICI总指标D值、单元毒性指标U值、内部单元爆炸指标E值及总危险性系数R值大多处于危险性较大的范畴内。

而脱水橇(器)、加热炉因其操作温度高、工作压力大、天然气处理量大、工艺条件相对复杂和明火作业的特点，在整体上火灾爆炸和毒性危害程度较其他2个单元严重。

3.2 安全性补偿评价

由于在设计上和日常生产过程中对集气站采取了防火防爆措施，并建立了较为完善的安全生产规章制度和岗位操作规程，为实现安全生产提供了较好的安全保障条件。为了取得正确的安全特性，考虑到接受上述的总危险性R及其他指标的可能性，需进一步进行安全性补偿评价。采取减少事故频率补偿的一些有效措施包括以下几个方面：容器危险性;工艺管理;安全的态度;防火;物质隔离;灭火活动。

按照ICI蒙德法对降低事故频率补偿系数选取的原则，结合集气站的实际情况，合理选择上述6个方面的安全性补偿系数，依据4个评价单元的安全补偿系数表4，重新计算各评价单元的实际危险程度，得到各指标的安全补偿指标：补偿火灾负荷Fˊ;补偿内部爆炸指标Eˊ;补偿气体爆炸指标Aˊ;补偿总体危险性Rˊ。计算结果见表5。

表4 4个评价单元的安全补偿系数汇总表

单元K1K2K3K4K5K6

脱水橇

分离器

加热炉

甲醇罐0.408

0.408

0.350

0.4370.316

0.33

40.28

10.3230.689

0.689

0.689

0.6890.47

0.47

0.47

0.470.68

0.68

0.68

0.680.77

20.772

0.772

0.660

表5 安全补偿系数计算后的危险性评价结果

评

单 价

结

元 果

DOW/ICI总指标(D)火灾负荷(F)F/Btu·ft-2内部爆炸指数(F)环境气体爆炸指标总危险性系数(R)

脱水橇418.941782.711.15263.20142.88

高度灾难性的轻低高中等

分离器298.07536.591.0911.1610.01

高度灾难性的轻低轻缓和

加热炉277.126556.050.88100.4471.9

5潜在灾难性的低轻微非常高

甲醇罐119.464193.520.651.859.41

非常极端的非常高轻微轻缓和评价结论

4.1 能过对集气站脱水橇、分离器、加热炉和甲醇罐4个单元的DOW/ICI评价可知，在未采取任何安全防护措施的情况下，其火灾、爆炸事故，将会产生灾难性的后果。如果在工程设计、建设施工、生产运行、安全管理、人员培训以及事故应急预案等多方面采取有效的安全保障措施，脱水橇、分离器、加热炉和甲醇罐4个单元的火灾、爆炸及毒性的危险度会大幅度降低，DOW/ICI中的总危险系数R值大多低于100(脱水橇R=142.88)，处于“低”或“缓和”范畴，属于较为安全的状态。

4.2 DOW/ICI总指标D值表示评价单元火灾、爆炸危险性潜能的大小。在对集气站的4个评价单元中，D值都处于高度危险的范畴内，尤其脱水橇、分离器、加热炉处于灾难性范畴，这说明集气站的火灾、爆炸危险性潜能较高。

4.3 甲醇罐的火灾负荷F值初评为“强”，经安全措施补偿降为“非常高”程度，说明甲醇罐潜在的火灾危险性相对较高。这与甲醇罐的容量、火灾特性、露天布置以及装卸方式都有直接的原因。天然气的火灾爆炸特性和严格的密闭作业条件，使其他3个单元的火灾负荷相对较低也是合理的。

4.4 装置内部爆炸指标E是物料的危险性和工艺条件因素的综合反映，4个单元经安全措施补偿后均处于“低”或“轻微”的范畴以下，说明在正常工作状态下，较完善的安全保障条件能使集气站的内部爆炸危险性的幅度降低。

4.5 脱水橇和加热炉经安全措施补偿后，其环境气体爆炸指标A仍处于“高”和“非常高”的范畴，这是由其天然气处理量较大，存在明火作业点或由明火设备的危险性决定的，在日常生产中应引起足够的重视。

4.6 在初期评价总危险性系数R值中，脱水橇初期评价系数值较高，经安全措施补偿后，脱水橇仍处在“中等”的范畴，说明其总危险性较大。这和脱水橇设备组成较为紧凑集中(吸收塔、闪蒸罐、重沸器、燃料分配罐等)、工作温度范围大(20～202℃)，且存在明火作业点有着直接的原因。

爆炸危险性 第6篇

们无法知道本应该知道的信息，这是一种最“令人不安”的状态。

天津港爆炸事故发生后，很长一段时间内，爆炸的原因我们不知道，爆炸事故的责任我们不知道，爆炸物究竟为何物我们也不知道，爆炸后将出现哪种污染我们还不知道，瑞海这家企业的实际控制人我们更不知道，甚至连现场救援的总指挥是谁我们都不知道。

一个事故频发的社会无法让人们获得安全感，更令人不安的是，我们无法知道本应该知道的信息，这是一种最“令人不安”的状态。

说不过去的“不知道”

从媒体公布的新闻看，对于爆炸事故相关信息处于“不知道”状态的不仅是一般民众，还包括各级官员、媒体、专家，甚至现场的消防人员。

有幸存的消防人员说，现场着火后他们就立刻出警，发现几个货柜着火后，因为不知道里面装的是什么，所以就按常规喷水灭火，然后听到里面“噼里啪啦”地响，轰然一声爆炸了。

新闻发布会上天津安监局一位副局长说，暂时不能给出仓库中危险化学品的种类数量详细清单。因为仓库是周转仓库，装箱卸下的是暂时储存物品，完成报关后运走，无法准确获知。且企业办公场所损毁严重，无法准确获取产品种类数量信息。企业负责人及相关管理人提供的信息，从目前调查情况看不统一。从海关和询问企业管理人员得到的数据，也有较大出入。

从瑞海公司的经营范围看，其涉及项目包括易燃、易爆、有毒、有害等多种危险品。可事发时不但监管者不知道现场有何物，就连专门负责危险品存储区消防安全的港区消防队都不知道，这在互联互通的信息时代实在说不过去！

“不知道”的背后

据报道，该货物存放区周边有三个大型居民区，5600户居民，1万多人。而周边居民对自己生活在一个危险品存放区的情况一无所知。

根据有关规定，涉及化工危险品生产存储企业的设立要经过环评、安评，单独选址规划，要求距离居民区大于5公里，还要考虑风向、河流走向等。

而瑞海公司是通过变更经营项目范围取得了危险品货物的经营权，该地段也由普通货物存放区变成了危险品存放区。关键是变更经营范围是不需要重新规划的，只要有规划则必须进入环评和安评。可见瑞海公司的实际控制人非常了解现行法规的漏洞，充分利用了这一漏洞，“巧妙、合法”地将周边居民置于毫不知情的危险境地。

国人现在的“无知”有两种情况：一种“无知”是知识水平所限，有的危言耸听，有的无知无畏；另一种“无知”是无法知道，没有正常的信息渠道。对于后一种“无知”，显然需要有制度性的安排。在互联网时代，信息传播已经没有任何技术性障碍，人们可以知道一切与自己密切相关的信息。

化学危险品并不可怕，因为人们可以掌握它的属性和规律。但“不知道”的状态很可怕，它使人们处于盲人瞎马、夜临深池的险境。管理

（本文作者系前《中国经营报》副总编）

爆炸危险性 第7篇

随着社会进步、经济迅猛发展, 人们对于石油化工产品的需求日益增多, 但同时石化企业的事故发生率也随之增加, 在众多的事故中, 尤以火灾爆炸造成的后果最为严重。火灾爆炸事故的惨痛教训给我国石化行业敲响了警钟, 本文对石化火灾爆炸的特点和类型作了探讨, 建立了分析模型并给出了例证。

1、石化企业火灾爆炸事故特点

(1) 爆炸危险性大。火灾发生时, 石化企业中受热的容器设备、泄漏的可燃气体或蒸汽等都极易发生爆炸, 爆炸会造成建筑损毁;装置设备的损坏、破裂;人员的伤亡以及有毒有害物质的喷溅。

(2) 燃烧面积大且易形成立体火灾。发生事故时, 物质会从设备内泄放出来四处扩散, 遇到火源会形成大面积燃烧。火灾中设备或容器的爆炸飞火、装置的倒塌等也都易造成大面积火灾。另外, 生产装置内有易流淌扩散的易燃易爆介质且生产设备高大密集呈立体布置, 框架结构孔洞较多, 一旦初期火灾控制不利, 就会使火势向四周迅速扩展形成立体火灾。

(3) 燃烧、蔓延迅速快, 火场温度高。石化装置发生火灾时, 燃烧蔓延迅速极快。一旦装置发生爆炸, 会在相当的范围内形成高温燃烧区, 随之火势将迅速向各个方向蔓延, 甚至可能二次爆炸, 进一步形成更大面积的燃烧。由于石化物料热值大, 燃烧后产生的热辐射会迅速加热邻近的容器设备, 致使相邻容器管道内的物料迅速增压、挥发或分解, 加速了火情的蔓延。另外, 物料的流淌扩散性, 特别是可燃气体的扩散, 也增加了火势瞬间扩大的危险性。因此, 石化火灾在很短的时间内会造成相当大的燃烧范围, 通常喷出的火焰直线蔓延速度为2~3m/s。火灾燃烧速度比普通建筑火灾的燃烧速度快一倍多, 燃烧区的温度比普通燃烧温度高500℃以上。

(4) 易出现复燃易爆现象且火灾损失大、人员伤亡严重。石化火灾事故中, 特别是气体或油类火灾, 扑救的残余物质可能会引起二次燃烧或再爆炸。另外, 火灾造成的建筑损坏、设备损毁、人员伤亡, 以及停工和恢复生产等损失, 一般高于其他类型的火灾。

(5) 社会影响大, 易造成较大的环境污染。石化企业生产所使用的原料、催化剂、生产的产品、中间体、副产品及其中的杂质和生产中的“三废”排放物均具有毒性和腐蚀性, 一旦泄漏到环境中易造成大量人员伤亡;大气和水资源严重污染, 并且影响持久、治理难度较大。

(6) 灭火救援难度大, 易造成救援人员伤亡。石化企业发生的事故现场都很复杂, 常伴随着燃烧爆炸, 火势蔓延猛烈, 中毒、灼伤, 建筑物倒塌等, 这些都会严重威胁到灭火救援人员的生命安全, 从而给灭火救援工作带来相当的难度。另外, 这类事故的救援, 消防资源方面的耗费也较多。

2、石油化工企业火灾爆炸类型

事故主要原因与其生产的原材料、产品和工艺操作有密不可分的关系。从原油到成品油, 从初级加工化工产品到再加工化工产品, 生产过程中涉及到介质品种多, 且大部分都属于甲类、乙类可燃气体以及液化烃、丙B类以上可燃液体。这些有机、无机化工产品和原料多具有强腐蚀性等危害性, 而且不少介质还处于受压储存状态。以下根据石化企业发生事故的表现形式, 从火灾类型和爆炸类型分别进行分类。

2.1 石化企业火灾类型

依石化企业火灾统计资料, 根据火灾的表现形式可以分为稳定燃烧型、爆炸型、沸溢型。

(1) 稳定燃烧型火灾。可燃气体或易燃液体在其密闭容器的泄漏口或敞开口处呈现一种扩散式燃烧形态, 火焰无明显起伏现象, 如同点燃的火炬。

(2) 爆炸型火灾。此类火灾爆炸的特征有的先爆炸, 后燃烧;有的先燃烧, 后爆炸;有的只爆炸、不燃烧。

(3) 沸溢型火灾。一般形成巨大的火柱, 可高达70~80m, 顺风向喷发出的油火雨可达120m左右。这种火灾容易造成扑救人员的伤亡, 同时容易形成大面积立体燃烧, 危害和扑救难度最大。

2.2 石化企业爆炸类型

从石化企业爆炸统计资料看, 根据爆炸表现形式分为一次爆炸和二次爆炸类型。

(1) 一次爆炸。主要分为物理爆炸和化学爆炸。

(2) 连锁爆炸。指在一次爆炸事故中, 先后发生了两种以上的爆炸。这些爆炸在时间上有先后次序, 在关系上互为因果, 在距离上彼此邻近或属于同一区域, 在性质上不一定相同, 机理未必一致。连锁爆炸, 主要分为火灾爆炸或爆炸火灾, 有间断的化学爆炸、物理爆炸和化学爆炸的组合。

3、石化企业火灾爆炸危险性分级及后果预测模型探讨

火灾爆炸模危险性分级及后果预测型是通过对项目中可能造成火灾、爆炸等相关事故因素的分析, 通过定性和定量的描述, 将发生火灾、爆炸的结果客观的表现出来。

3.1 几种评价方法

美国道化学公司火灾、爆炸指数评价法 (F&E I) 是以工艺过程中物料的火灾、爆炸潜在危险性为基础, 结合工艺条件、物料量等因素求取火灾、爆炸指数, 进而可求出经济损失的大小, 以经济损失评价生产装置的安全性。主要是对化工生产过程中固有危险程度的评价。不足之处:评价模型对危险物质和安全保障体系间的相互作用关系没有考虑;忽视了各因素之间重要性的差别;评价后期对系统的安全改进工作较困难。

英国帝国化学公司蒙特法 (I C I Mond) 是一种主要针对企业火灾、爆炸危险严重程度提出的危险分析法, 根据所用原材料的物理化学性质、工艺方面的特殊危险及数量的因素等, 确定它们的各自特殊火灾爆炸危险性, 并换算成指数, 从而确定系统的危险等级。据反馈的信息修正危险指数, 具有动态性。道化法和蒙德法仅用于单元危险危害程度的预测。

重大危险源评价是根据被评估对象的重大危险源实际情况, 辨识和分析危险、有害因素及其存在的部位和方式, 以及发生事故的可能性和严重后果, 按“最大危险原则”确定主要事故类型。根据初步判定的事故等级, 选择适用的评估方法计算并判定重大危险源级别。根据危险、有害因素分析和评估结果, 对照其应急救援预案和现场实际情况, 指导被评估单位建立完善重大危险源管理和监控措施, 提出消除或减弱危险、有害因素的技术、管理和应急救援措施及建议。

3.2 火灾、爆炸危险性分级及后果预测

1) 、根据实际情况和需要, 把项目分成若干单元。

这里只分析那些从损失角度来讲, 影响比较大的对象。

2) 、确定物质系数 (MF)

它是表述物质由燃烧或其它化学反应引起的火灾、爆炸中释放能量大小的内在特性。

3) 、计算一般工艺系数 (F1)

一般工艺危险性是确定事故损害大小的主要因素。

4) 、计算特殊工艺系数 (F2)

特殊工艺危险性是影响事故发生概率的主要因素。

5) 、确定单元危险系数 (F3)

6) 、安全措施补偿系数 (C) 的计算

式中, C1—工艺控制;C2—物质隔离;C3—防火措施。

7) 、计算火灾、爆炸指数 (F&E I)

火灾、爆炸指数用来估算生产过程中事故可能造成的破坏情况, F&EI及危险等级件表1。

8) 、总的爆炸能量 (E)

式中:QB, i—第i种爆炸物的爆热, kJ/kg;Wi—第i种爆炸物的质量, kg;K—单元内爆炸物的种数。如为地面爆炸, 以上式计算出的爆能的1.8倍作为总的爆能。

9) 、死亡半径

为估计爆炸对人员所造成的伤亡, 以危险源为圆心, 将危险区域由内而外划分为死亡区、重伤区、轻伤区和安全区。

10) 、财产损失半径

爆炸能不同程度地破坏周围的建筑物和构筑物, 造成直接经济损失。根据爆炸破坏模型, 可估计建筑物的不同破坏程度, 据此可将危险源周围划分为几个不同的区域。各区外径由下式确定

式中, Ri—i区半径, m;Ki—常量, WTNT为爆源的TNT当量 (kg) , 按下式计算:

式中:E—总的爆炸能量, k J;QTNT—TNT爆热, 可取QTNT=4250kJ/kg。

4、结论

本文将几种方法综合使用, 可以相互弥补, 相互补充, 得出了单一使用某种方法所无法做到的较全面的结果。但不足之处在于本论文的方法只是作为一种尝试, 还有很多不成熟的地方, 计算结果与真实情况会有一定的出入。

参考文献

[1]董守华, 李晓杰, 王海波, 谭凤贵.石化企业爆炸事故的类型及特点, 石油化工安全技术.1996年02期

[2]范维澄, 孙金华, 陆守香.火灾风险评估方法学, 北京:科学出版社.2004年

爆炸危险性 第8篇

1 低浓度瓦斯安全焚烧系统工艺流程

低浓度瓦斯安全焚烧系统由输气系统、动态连续混气装置、水环真空泵、自动阻爆阀门、气液分离除尘装置、喷粉抑爆装置、自动阻爆阀门火焰及压力传感器、水封阻火泄爆装置、喷粉抑爆装置传感器、放空装置、地面火炬筒体、吹扫风机、阻火型金属纤维燃烧器、自动点火系统、电动阀门、流量传感器、压力传感器及远程监控系统等组成, 低浓度瓦斯安全焚烧系统如图1所示。

空气和瓦斯气体经过动态连续混气装置配比至爆燃浓度后, 混合气体被水环真空泵加压到适合的压力输送出去。经过自动阻爆阀门等安全装置以及气液分离除尘器等装置, 最终输送至地面火炬内安装的阻火型瓦斯燃烧器头部。气体流出阻火型金属纤维燃烧器外表面时, 由远程控制系统打开自动点火装置点燃瓦斯气体后系统进入工作状态。当火焰检测装置没有检测到火焰时, 则关闭瓦斯输气管路上的总阀门切断供气管路, 保证整个系统的安全运行。在阻火型金属纤维燃烧器内部安装的温度传感器连续监测阻火型金属纤维燃烧器内部相应位置的温度。远程监控系统记录和存储温度传感器、流量传感器和压力传感器等数据。

2 燃烧及爆炸机理

2.1 燃烧的活化能理论

燃烧属于化学变化, 而分子间相互碰撞是产生化学变化的必要因素。但不是全部碰撞的分子都能产生化学反应, 仅有少量拥有一定能量的分子相互碰撞才会发生反应。这些少量分子称为活化分子。活化分子拥有的能量要比分子平均能量大得多, 多出的这部分能量达到一个数值后被称为活化能。这些少量拥有一定能量的分子碰撞后发生化学变化, 称作有效碰撞。当可燃物质遇到明火时, 一些分子得到能量成为活化分子, 有效碰撞次数增多而发生燃烧反应[2]。

2.2 燃烧的连锁反应理论

在燃烧反应中, 气体分子间互相作用, 往往不是2个分子直接反应生成最后产物, 而是活性分子自由基与分子间的作用。活性分子自由基与另一个分子作用产生新的自由基, 新自由基又迅速参加反应, 如此延续下去形成一系列连锁反应[3]。连锁反应有直链反应和支链反应2种形式。连锁反应机理大致由三阶段构成: (1) 链引发。游离基的产生, 是链式反应被引发的标志。 (2) 链传递。其他化合物也参与到化学反应中来, 游离基作用于这些化合物又不断生成新的游离基。 (3) 链终止。链终止的标志是游离基消失, 消失使连锁反应终止。使游离基消失的原因有很多, 主要原因有游离基生成分子、发生副反应、能量分散以及被吸附等, 具体表现为游离基互相碰撞后发生化学变化、同混合物中的杂质产生化学变化、游离基碰撞同类中非活性分子或惰性分子后能量损失、游离基被吸附等。燃烧是一种复杂的物理化学反应。发光和发热的物理现象是燃烧的外在表现, 游离基发生的连锁反应能表现燃烧这种化学反应的实质。依据链式反应理论所描述, 燃烧并非2个气态分子直接发生化学变化, 而是气态分子先分裂产生游离基, 游离基再进行链式反应。

2.3 多孔介质表面燃烧机理

多孔介质表面燃烧机理如图2所示, 多孔介质内部由两部分组成:小孔径区 (A区) 和大孔径区 (C区) 。混合气体经过A区进入大孔径区C区, 在C区燃烧。因此, C区又称为燃烧区。多孔介质表面燃烧机理的重点是对临界熄火孔径 (d临) 的应用, 要在A区实现阻止回火的功能, 需使A区介质的孔径尺寸d≤d临;要实现混合气流从A区进入C区时, Pecklet准数发生突变, 同时C区火焰燃烧稳定, 需使C区介质的孔径尺寸d≥d临。Pecklet准数由混合燃气的性质确定[4,5,6,7,8,9]。

2.4 爆炸极限理论

制约烃类气体爆炸特性的因素主要为:初始温度及压力、惰性气体含量、烃类气体与空气混合的均匀程度、爆炸空间的立体形状及尺寸、点火源的位置、形式、点火能量及氧气在可燃混合物中的含量[10,11,12,13,14,15,16,17]。

三个缺一不可的因素同时作用影响可燃气体或蒸汽产生燃烧及爆炸。三因素为:可燃气、氧气及点火源。然而可燃气及氧气存在还是不够的, 可燃气与氧气的适当比例也是一个关键的因素, 要求可燃气的浓度值必须大于其爆炸下限值, 含氧量大于最大允许氧含量。只要2个条件都能达到, 同时点火源能提供充裕的能量, 就会产生燃烧或爆炸。最大允许氧含量是爆炸与不爆的临界点, 此时氧浓度值在安全范围内是最大值。此氧浓度下, 即使给予充裕的点火能量, 某一浓度的可燃物也不会燃烧和爆炸[18]。当氧含量大于临界最高氧浓度, 便会发生燃烧或爆炸, 反之则不会发生。

可燃气与氧气的比例对燃烧或爆炸的反应速率也有影响。研究表明, 混合物中可燃气体浓度趋近化学反应当量比时, 燃烧的速率最大、化学反应最激烈。增大或减小可燃气体的浓度, 火焰的蔓延速率则会随之减小。浓度到达最低和最高的极限值后再变化, 火焰不会再继续蔓延。能让火焰蔓延的最低极限值, 即最低浓度, 称作该可燃气或蒸汽的爆炸下限;能让火焰蔓延的最高极限值, 即最高浓度, 则称作爆炸上限。当可燃气浓度在爆炸下限以下或爆炸上限以上, 不会发生着火或爆炸。

可燃气浓度小于爆炸下限时, 因为混合气体中过多空气的冷却作用, 使得产生的活化中心数量小于消失的数量, 活化中心数量整体呈降低趋势, 从而阻碍了火焰的继续传递。可燃气浓度大于爆炸上限时, 因为可燃气体是过量的, 导致没有充裕的氧含量, 也阻碍了火焰的继续传递。但在这种情况下加入空气, 仍然存在火灾和爆炸的危险。因此, 可燃气浓度在爆炸上限时依然存在危险性。

点燃按适当比例均匀预混的可燃气体或蒸汽与空气, 化学反应速率是决定其燃烧速率的唯一因素, 这是由于气体扩散过程是在预混时完成的。此时, 气体的燃烧就有可能发展为爆炸。此时的气体或蒸汽与空气的混合物, 被称作爆炸性混合物。爆炸是在瞬间完成的化学反应, 而这是与可燃性混合物燃烧的根本区别。

具有爆炸性的混合物, 并且具有极大燃烧速率时, 当燃烧发生在全封闭或局部封闭的条件下, 能产生爆轰现象。爆轰与正常爆炸没有相同的特点。燃烧发生在高压环境下, 也能产生爆轰现象。其特质为, 引发的压力是突然的并且压力值极高。该压力能借助超音速级别的冲击波传递, 速度可大于3km/s。爆轰产生在极短的时间内, 可燃物和生成物体积膨胀的速率极高, 并压缩四周的空气。受到压缩的气体吸收了一部分化学反应放出的热能, 形成冲击波。冲击波传播速率极大, 远大于物质的燃烧速率, 因此, 冲击波的传播是靠自身的能量完成的, 并不依靠物质完全燃烧。冲击波离开爆轰源依然能传播和发展, 并且其波及范围内的化学品也能被其诱发爆炸, 产生“殉爆”。

3 低浓度瓦斯安全焚烧系统整体爆炸危险性分析

低浓度瓦斯安全焚烧系统在运行过程中, 由于设备、管道、阀门等发生泄漏, 遇明火则会引起火灾。当可燃气体在封闭场所内遇到充足的点火能量时, 即有产生爆炸的危险性。由于可燃气体中含有10.0%~14.5%的氧气, 在高温高压二者耦合的影响下, 爆炸极限浓度范围会显著变广, 表现为下限减小、上限增大, 且二者耦合的影响要大于单独因素对瓦斯爆炸极限范围的影响。

另外, 在整个低浓度瓦斯安全焚烧系统中开、停车或非正常运行状态时, 急剧释放出的混合气体处在爆炸极限范围内, 也存在爆炸危险性。

4 各单元爆炸危险性分析

4.1 混气单元爆炸危险性分析

在空气和可燃气体进入动态连续混气装置时, 甲烷气体的浓度由高变低进入爆炸限内, 此时如遇到明火或足够的点火源, 混合气体会发生扩散燃烧和局部爆炸。

4.2 输气单元爆炸危险性分析

混合气体由水环真空泵加压输送至金属纤维燃烧器头部所经过的管路和装置为输气单元。途经的设备有水环真空泵、自动阻爆阀门等安全设施、气液分离除尘器和阻火型金属纤维燃烧器等。这些装置和管路所组成的空间可以看作是封闭空间, 如果混合气体发生燃烧, 并且燃烧的速度极快, 则会产生爆轰。

4.3 燃烧器单元爆炸危险性分析

金属纤维织物属于多孔介质的一种形式, 金属纤维燃烧器具有多孔介质的一些优良特性, 例如有效防止回火和防止爆轰的能力。有关研究表明, 金属纤维织物的孔隙直径比瓦斯气体的熄火半径小很多, 金属纤维织物能阻止火焰通过[19]。长纤维在同一平面内, 横向传热性能良好。在气体流动方向上长纤维之间是点接触, 换热是以点接触的热传递为主, 热传导率相对较小, 而未燃侧气体的温度仍趋近于混合气体温度, 因此能有效防止回火[20,21]。

金属纤维燃烧器有3种工作模式, 分别为红外、蓝焰和红外到蓝焰的过渡状态。对应的热强度分别为100~500 k W/m2、1 000 k W/m2以上和500~1 000 k W/m2。金属纤维织物最高使用温度为1 100℃ (温度最高是红外线燃烧状态, 到蓝焰状态, 温度反而降低) 混合气体从燃烧器表面流出后被点燃, 当气体流速较低时, 燃烧为红外模式, 燃烧发生在金属纤维丝的孔隙里, 热量以红外线的形式向外辐射。当气体流速达到一定时, 燃烧为蓝焰模式, 燃烧发生在金属纤维丝的表面, 热量以热传导的形式向外传递。红外模式, 对于燃烧器有很大的危险性, 热量有被辐射到未燃气体的可能。足够的热量能点燃未燃侧混合气体, 进而发展为爆燃。

5 安全对策及措施

(1) 系统中所有电气设备均应使用符合该系统爆炸环境等级的防爆电气设备, 每台设备要有防爆证书。

(2) 系统中要配置可靠的安全保障系统, 把灾害控制在最小的范围内。在输气管路中要安装水封阻火泄爆装置、自动喷粉抑爆装置、主动抑爆阀门和矸石阻火器, 以阻断爆炸火焰, 保障抽放和输送系统的安全。

(3) 配备完善的监测监控系统, 发挥安全保障系统的作用, 制订相应安全措施和应急预案, 保障焚烧系统安全运行。

(4) 严格监测焚烧系统管路中气体泄漏现象, 安装环境瓦斯浓度传感器, 瓦斯浓度超过1%时发出声光报警并及时切断输气管路。

(5) 瓦斯焚烧系统中要采取防雷电、防静电积累措施, 避免雷击或静电积累引起爆炸。

(6) 工作人员须经专门的培训方可上岗操作, 严格按照操作流程执行, 遇到险情按应急预案进行正确处置。

摘要：在工业生产过程中, 排放瓦斯等可燃气体时需要确保安全。对低浓度瓦斯安全焚烧系统进行了描述, 在对低浓度瓦斯安全焚烧系统进行整体爆炸危险性分析的基础上, 对低浓度瓦斯安全焚烧系统各环节进行了爆炸危险性分析, 并提出了安全对策及措施, 为安全焚烧低浓度瓦斯气体等排放气体提供了有力依据和安全可行的途径。

粉尘爆炸危险阈值研究 第9篇

近期, 与可燃粉尘相关的爆炸危险引起了广泛的关注。为此, 美国联邦政府将NFPA 654与1970年OSH法令的普通责任条款规定为风险评估标准。NFPA654, 即预防制造、加工业的火灾、粉尘爆炸以及处理易燃固体颗粒标准, 和其他NFPA标准中都包含有针对最大防尘层厚度的标准, 但这些标准彼此之间存在差异。为此, 美国消防研究基金会立项研究, 为建立评估防火分区是否具有粉尘爆炸危险的定量标准提供技术基础, 该标准将与NFPA654和其他相关安全条例和标准统一。

爆炸危险性 第10篇

随着中国化学界的发展, 人们对甲醛的需求量也大大提高, 从而也大大加强了对甲醛的运输及储存的需求, 由于需求量的增多, 给运输和储存带来诸多困难, 因此甲醛泄漏事故变得越来越频繁, 给社会环境带来严重危害, 本文通过分析甲醛储罐区的火灾爆炸的危险性, 进而提出火灾的安全性对策。

1 甲醛简介

甲醛在常温下是一种具有刺激性气味的无色可燃性气体, 又称福尔马林。生产生活中, 其用途较为广泛, 主要用于农药、有机合成、涂料等应用中, 同时可以直接用于制作防腐剂、消毒剂等。甲醛是一种有毒性物质, 对皮肤具有强烈的刺激和破坏作用, 能够对呼吸系统、消化系统以及神经系统等造成严重危害, 长期接触可引起多种疾病, 如鼻咽癌、白血病、脑癌、月经紊乱、呼吸过量者会导致死亡, 造成严重的人身安全伤害[1]。

2 研究甲醛储罐区火灾爆炸的危险评价

甲醛是一种高毒性的气体, 蒸发后可与空气形成爆炸性气体, 若发生泄漏事故, 危险性极大。根据最新数据显示, 我国的有毒化学品排名上, 甲醛高居排行榜的第二位, 被世界卫生组织明确规定为致畸性、致癌物质之一。而作为甲醛储罐区存在极大的火灾爆炸隐患, 甲醛一旦泄露, 散发到空气中的甲醛气体, 能够对一公里范围内的空气造成严重危害, 进而对周边的群众及植被造成严重的威胁, 造成严重的中毒反应。甲醛在发生泄露后, 会在周围空气范围内发生迅速的扩散, 造成爆炸的危险。对消防队员的抢险救援工作提出新的挑战, 要求消防抢险队员对甲醛扩散的风险范围作出准确的评估反应, 为抢险救援、人员疏散工作提供科学依据和有力保障。对危险的区域进行准确划分, 制定多条疏散路线, 并从中选择最佳的救援路线, 能够有效的降低人员伤亡, 将损失降低到最低点。避免因盲目的应急措施造成的劳民伤财。由此可以看出, 分析研究甲醛储罐区的扩散、爆炸具有重要的现实意义[2]。

可以依据甲醛的基本化学特性以及甲醛的储存特性, 编制出独特的甲醛储罐区的危险性事故图, 针对存在的点火源、甲醛与空气的混合性气体、明火、电气火花、静电火花以及撞击火花等一系列危险因素进行系统的分析, 通过对储罐体可能出现破损、使用非防爆电气设备以及防雷接地线的损坏等措施, 对甲醛储罐区火灾爆炸的危险性因素进行一系列的风险因素评估, 从而降低火灾事件的发生率。

3 针对甲醛储罐泄露事故的处置措施

3.1 控制甲醛储蓄罐危险性的主要措施

文中显示, 甲醛储罐的危险性主要体现在火灾、爆炸和毒性方面。防止泄露和控制火源是防止甲醛危险性爆发的主要措施。所以, 对甲醛储罐的危险性控制, 需要针对这两个方面加强对工作人员的知识性教育, 这样才能对甲醛储罐的危险性起到预防和控制的作用, 此外, 还要对甲醛事故的中毒事故进行有效的控制, 防止甲醛泄露造成的中毒事件发生。危害民众的生命财产安全[3]。对甲醛储罐的控制措施主要包括以下几个方面:

3.1.1 合适的间距

要控制甲醛泄露对周围设施造成的影响, 必须保证甲醛罐放置的间距达到要求, 不仅要根据国家相关的法规摆放, 还要根据储罐的容量, 环境等因素做出调整, 保证甲醛储罐的摆放达到安全的要求。

3.1.2 防止甲醛泄露的措施

防止甲醛泄露, 要定期对储罐的连接法兰和阀门进行检查, 还要在周围设置可燃气体检测装置, 随时检测甲醛气体的动态, 最后还要定期检查储罐的罐体, 防止腐蚀等因素造成的罐体泄露。

3.1.3 控制火源和人为因素

控制火源包括严禁携带火种、铁质物品和穿戴化纤服装, 配备防静电设施, 禁止使用容易产生火花的设备和工具, 严禁烟火等。控制人为因素的主要措施有:制定严格的操作规范、加强安全意识、加强工作人员的相关水平、杜绝错误操作、采用先进的消防措施等。

3.1.4 控制中毒事故措施

甲醛罐储备区配制事故处理设备、防毒服装、防毒面具等、注重工作人员的防毒教育安全意识, 定期进行演练等。

3.2 甲醛泄露事故的处置措施

对甲醛事故的控制, 一方面是对甲醛罐储放的控制, 另一方面就是对事故发生时的处理。对事故发生时的处理主要包括以下几个方面:

3.2.1 现场火情咨询和确定警戒范围

消防人员到达事故现场时, 应该立即询问火情, 掌握周围环境以及储罐的泄漏容量、泄漏位置等。根据侦查和询问掌握的数据, 确定警戒的范围, 设立警戒的标志, 疏散警戒范围内的群众, 迅速抢救事故中的人员。

3.2.2 控制火源, 防止爆炸并且稀释喷雾

消防人员应该切断电源, 禁止明火, 禁止使用通信设备, 不准携带铁质工具, 不准穿化纤服装进入警戒区。在上风或侧风位置利用喷雾水对毒气进行稀释, 并且进行监测, 随时控制警戒范围, 进行及时的调整, 并使救援车辆背向事故区域, 以便突发情况的逃离。

3.2.3 及时查找并堵住泄漏点并进行火灾扑救

消防人员应该及时查找泄露位置并且进行封堵加固, 以免气体继续泄露造成突发性事故。消防人员全力对火罐进行冷却, 待确认阻止泄漏后, 在进行灭火, 灭火结束后, 对甲醛进行监测和稀释, 直到甲醛浓度达到标准后再进行撤离。

4 结语

甲醛是带有较高毒性的物质, 在我国化学品的控制单上名列前某, 甲醛不仅有毒, 而且蒸发后形成的气态甲醛与空气形成的气体具有爆炸性, 危险性极高。甲醛的泄露容易造成火灾、爆炸、毒性等危害, 但是, 只要在事故发生后及时采取正确有效的措施进行处置, 进行及时有效的灭火救援工作, 就会极大程度的减少其危害程度, 这就意味着消防部门要对甲醛的性质有全面深入的认识, 多针对甲醛储罐泄露的事件进行演练, 达到事故发生时及时正确处置的目的, 这对甲醛泄露造成的严重后果具有控制意义。

参考文献

[1]龙鑫.基于池火灾伤害数学模型的某甲醇汽油储罐区危险性分析及事故预防管理[J].科技风, 2014, 08 (20) :271-274.

[2]夏金兵.苯储罐区火灾爆炸风险分析及对策措施[J].安全、健康和环境, 2014, 09 (06) :49-51.

爆炸危险性 第11篇

1 国内加油站的现状

加油站可分为城市加油站、公路加油站和农村加油站, 而城市加油站数量较多, 规模较大。它主要分布在城市的中心地带, 是城市交通系统中的重要服务设施, 是一个重要的环节, 城市加油站的分布合理性关系到城市的快速发展和有效运行。我国加油站的分布参照以下几个原则:均匀分布原则, 宜对称布置原则, 避让交叉口原则, 消防安全原则, 综合安排原则。

20世纪50年代到70年代我国的加油站数量增长缓慢, 这跟我国当时的社会环境和生产力有关, 机动车辆的数量相对较少。20世纪70年代到90年代这20多年里, 加油站的数量由610座到3600座再增加到80000座, 加油站的数量成几何级增长, 这段时间内我国汽车的消费增长比任何时期都快。1996年到2000年, 加油站的数量增长比较平缓, 说明我国的汽车数量对加油站的需求趋于饱和。而2002年加油站的数量降低到了75000座, 汽车的燃料需要已经能够满足, 加油站数量过剩。而到了2004年后, 加油站的数量又有所增加, 说明这段时期我国的经济同前段时期发展较快, 车辆对加油站的需求开始又有新的增加。

2 加油站火灾爆炸事故特点

2.1 加油站火灾的发生就在瞬间, 由于油品热值高, 着火燃烧速度非常快, 火势猛烈并伴随着高温度和高辐射热, 使人难以承受。发生爆炸时, 爆炸速度快, 冲击波威力巨大破坏性强。明火扑灭后, 复燃复爆的危险性大。2.2加油站火灾爆炸事故的发生是由于诸多危险性因素引起的, 比如有油料来源的复杂性和多样性, 各种各样的火源以及在某些特有的时间里所引发的火灾爆炸事故, 如装卸作业时所引发的事故。另外还包含一些人为和自然的因素在里面。2.3加油站火灾爆炸的事故属于储油罐火灾和爆炸。储油罐内主要存放的是汽油和柴油, 根据汽油的爆炸危险性, 在加油站发生爆炸是由于其蒸气与空气形成爆炸性混合物, 达到爆炸极限, 遇火源发生爆炸。

3 加油站火灾爆炸事故的原因

3.1 加油站内的布局不合理、设备老化。3.1.1加油站内布局不合理, 不符合《汽车加油加气站设计与施工规范》 (GB50156-2002) 的规定。现目前大多数加油站未按国家规定的标准进行审批, 加油站内的布局不合理, 防火间距不足。3.1.2加油站内设备老化、不符合消防安全要求, 不是用防爆电器, 可能产生电火花造成火灾爆炸事故。3.2加油站工作人员的违章操作和检修作业。3.2.1加油站工作人员违章操作。如不穿防静电工作服、工作鞋, 用加油枪给塑料桶加油, 卸油速度过快等。3.2.2检修作业常常需要动火, 油罐及其储油设备未清理、置换或未彻底清除就检修动火, 引发火灾爆炸事故。3.3加油站工作人员缺少培训, 不能及时发现火灾隐患。3.3.1加油站工作人员缺少足够的岗位培训教育。加油站员工有一部分因不熟悉加油站技术和未经过必要的培训就上岗操作, 或没有定期复训, 容易出现违章作业或违反安全操作规程, 对安全知识尤其是消防知识知之甚少, 不能及时发现火灾隐患和没有处理突发事故的能力。3.3.2不能及时发现和整改存在的隐患。加油站的设施、设备发生跑、冒、滴、漏等现象, 不能及时发现和整改, 发生火灾爆炸事故。

4 加油站火灾爆炸事故处置对策

4.1 及时进行安全疏散。在加油站发生火灾爆炸或泄漏时, 及时疏散周围区域可能受到影响的人员和物质, 并划定境界区。预防罐体的物理爆炸危害的疏散区域应有15~30个火球半径距离的范围, 下风向人员的疏散距离还应增大, 在此距离之外蒸气爆炸的火球热辐射和冲击波的危害较小。4.2控制事故区域内点火源。若油气泄漏还未发生火灾爆炸时, 应禁止油气扩散区的一切火源。在油气扩散的区域, 将电气设备保持原来状态, 不要开或关, 及时切断该区域的总电源。对已泄漏, 但还没有着火的情况, 堵漏时不得使用非防爆电器, 禁止金属物品之间撞击和碰擦, 并在事故现场四周设立警戒区, 警戒区内不得有任何火源存在, 严禁将任何火源带入警戒区。4.3及时扑灭初期火灾。若已经发生火灾及时扑灭初期火灾, 对防止爆炸事故的发生至关重要。尽早发现火情, 及时分析判断燃烧位置, 威胁范围, 及时确定处置内容、扑救方法, 将火灾控制或扑灭于初期。4.4防止爆炸性混合物形成。使用喷雾开花水流或蒸汽驱散对油气进行稀释, 以防止达到爆炸极限发生爆炸。若泄漏油气已着火, 如无可靠的断源、堵漏、倒液措施, 只能在水枪冷却下让其稳定扩散燃烧, 直到燃烧完为止。4.5防止物理爆炸发生。在油气储罐发生火灾现场, 利用水枪对罐体进行冷却保证储罐表面温度达到稳定不再上升的程度, 阻止发生容器破坏和蒸气爆炸。因此应充分利用固定冷却水喷淋装置, 实施冷却保护以及在储罐之间、罐区与装置间设置水幕。4.6及时倒罐减压。及时将泄漏储罐的油气导向其它储罐, 以减轻泄漏处的压力。对来不及倒出油气的储罐, 在其受到火焰威胁时, 要开启放散阀, 向空中排放泄压, 以保证安全。4.7扑救人员位于安全位置。对于有蒸气爆炸危险性的储罐火灾, 扑救人员应处在一个安全的位置。安全位置应在上风向、高处和侧面。然而, 上风向也存在危险, 风将火焰吹向罐背面, 使其产生高温导致失效, 气液混合物喷射的反方向发生剧烈位移, 甚至高速飞出, 带来比下风向更大的危害。从侧面接近储罐也不是绝对安全的, 因为附属抛射物向各个方向抛射, 并可能达到大的距离。4.8控制火区, 扑灭火灾。在切断气源的同时, 向火区喷射灭火剂, 阻断空气与火苗及油气的继续接触。对于形成稳定火炬燃烧的储罐、管道裂口处, 可用直流水枪和高压水枪对准根部扑灭, 或用干粉灭火器、二氧化碳灭火器扑救。4.9观察储罐爆炸征兆, 及时撤离至安全区。时刻注意罐体和燃烧情况, 如果燃烧的火焰由红变白, 光芒耀眼;燃烧处发出刺耳的哨声;罐体抖动, 即为蒸气爆炸的预兆。这时, 扑救人员应立即撤离到安全地带。加油站是储存汽油、柴油、天然气等可燃易燃危险化学物的场所, 同时也是为机动车辆提供燃料的供应基地, 其消防安全隐患严重。必须加强加油站的管理, 尽可能的避免一切火灾爆炸事故的发生。一旦加油站发生火灾爆炸事故, 根据加油站火灾爆炸事故的特点、性质和加油站火灾爆炸危险性的各个因素迅速确定处置对策, 使消防部队能够在最短的时间内将火灾扑灭, 把财产损失减低到最小。

摘要：20世纪80年代中期开始, 随着石油市场的放开和交通运输的迅猛发展, 汽车加油站迅猛崛起, 给社会带来巨大的经济效益的同时, 由于汽油、柴油和天然气属易燃易爆化学品, 大多数加油站又坐落在城市的中心, 所以加油站的消防安全问题十分突出, 成为城市、公路上一颗威胁公众生命财产安全不定时炸弹。本文针对加油站火灾爆炸事故的消防安全问题, 对加油站的火灾爆炸危险性进行分析, 同时加油站发生火灾爆炸事故消防部队能够第一时间到达事故现场采取有效的处置对策和方法迅速消除火灾爆炸事故危害, 将事故的危害和损失减少到最低。

关键词：加油站,火灾爆炸,危险性分析,处置对策

参考文献

[1]徐强, 华晨.城市加油站合理规划布局探讨——以杭州市区为例[J].城市交通, 2005 (1) :13-15.

[2]黄郑华, 李建华, 李海林等.油石油气火灾爆炸事故类型分析[J].油气储运, 2003, 22 (8) :41-44.