大跨度钢网架范文

大跨度钢网架范文（精选9篇）

大跨度钢网架 第1篇

对于如此高精度大跨距的机架, 在设计与加工中必须控制上、下横梁本身的直线度为0.05mm, 并且其横截面尺寸要求比较紧凑。在此情况下, 在其横截面采用“A”型并利用现有结构成型钢为基础进行焊接来解决成型问题。

1 扫描架设计方案

1.1 扫描架结构与组成

经过分析比较, 我们采用普通热轧矩型成型钢为基础焊接上、下横梁, 把上、下横梁紧固在右、左侧架而成一体, 这样, 就组成机架的本身, 保证了扫描架的刚性。

该扫描架结构见图1所示, 上、下横梁设置有横向直线导轨、滑动小车等。侧架用于连接上、下横梁, 安装动力机构和调整装置。动力机构是由传动轴、同步带、电机等组成的横向拖动装置。传动轴通过上、下横梁的同步带带动滑动小车同时左、右位移, 而传感器安装在滑动小车上就实现左、右扫描。

1.同步带2.电机3.传动轴4.左侧架5.直线导轨6.同步带7.上滑动小车8.上横梁9.右侧架10.调整装置11.下横梁12.调整装置13.传感器14.下滑动小车15.直线导轨

上、下横梁截面结构如图2所示, 直线导轨安装在横梁上, 采用吊装法, 把滑动小车紧固在直线导轨的滑动座上。把同步带夹装在滑动小车上, 动力通过同步带拖动滑动小车可以进行左右来回扫描。

1.横梁2.直线导轨3.滑动座4.同步带5.下滑动小车6.传感器

电气操纵控制由配电箱、行程控制装置和面板操纵盒等组成。扫描架可以进行限位扫描、定点检测、原点校准等功能控制。

1.2 设计的特点

(1) 结构简单, 加工工艺性好成本低。利用现有热轧成型钢为横梁焊接基础, 既有一定稳定性并能减少过多焊接的变形, 又节省了大量金属。而侧架采用钢板焊接结构可以缩短制造周期, 而动力传递结构采用传动轴与同步带相结合, 既经济又合理, 从而达到设计的目的。

(2) 具有足够的刚度, 该扫描架为矩形闭式布置, 对于跨距大、整体性运输时, 扫描架整体刚度尤为重要。在运输吊装过程, 横梁承受扫描架自重, 可以使横梁发生弯曲和扭转变形。横梁刚度对机架性能影响最大, 所以横梁设计采用A型闭式截面, 截面顶部采用矩形热轧成型钢为基础, 两面焊接钢板, 这样形成类似型钢 (槽钢) 的截面, 经试运行, 特别是运输后测量扫描架的精度基本保持不变, 达到了设计目的。

(3) 在横梁与侧架联接采取了一定措施, 如两侧面架夹装横梁, 横梁两端面增大面积与侧架接触, 并在连接受力处布置有加强筋;固定螺钉数量充分且布置均匀, 装配时使结合面上单位面积有足够的顶压力;装配后并加上销钉保证准确定位。

2 扫描架加工工艺方案和安装方法

根据扫描架的结构特点我们只要保证上、下横梁安装直线导轨平面度符合公差, 在整机安装就可以符合设计要求, 方案如下:

(1) 横梁左右侧板与矩型成型结构钢焊接采用分段焊接, 以减少焊接变形。

(2) 焊接成型后, 进行热处理回火处理, 减少焊接应力。

(3) 在机加械加工过程中, 横梁采用一次性的装夹, 对直线导轨安装面进行粗、精刨削加工达到加工要求。

(4) 加工上、下横梁直线导轨安装面完毕后, 然后将上、下横梁组合装夹, 以直线导轨安装面为测量基准, 加工上、下横梁两端头安装结合面, 并保证安装面与直线导轨安装面垂直度和上、下横梁长度的一致性。

在机加工完毕后, 进行整机安装时, 首先以任一横梁调校水平, 然后再以已校准水平的横梁为基准, 进行对另一横梁平行安装调校, 并保证相互位置精度。

3 结语

钢网架工程施工合同 第2篇

发包方（以下简称甲方）：

承包方（以下简称乙方）：

根据《中华人民共和国经济合同法》、《建筑安装工程承包合同条例》及有关规定，为明确甲、乙双方在工程实施过程中的权利和义务，促进双方创造条件搞好配合工作，按时、按质、保证安全完成本工程施工任务，经双方协商一致，签订本合同，以资共同遵守。

一、项目概况：

1、项目名称：

2、项目地点：

二、承包范围和内容：

按甲方提供的图纸，经乙方按中石化标准深化设计后的图纸进行施工。承包内容包括网架、钢檩条制作、安装；屋面板安装，不锈钢天沟、排水管制作、安装。（不含水电防雷、檐口标识、吊顶等）

三、承包方式及造价：

1、包工包料；

2、预算总价：按固定单价

元/㎡，工程量为： ㎡（按屋面投影计算）。合同总造价为人民币 元整（￥ 元）（不含任何税金及管理费）（乙方提供材料发票）

四、施工工期：

总工期为 天。计划开工时间：2014年

月

日（实际以甲方通知为准），完工时间：2014年

月

日。在实施过程中下列情况顺延工期：①发生人力不可抗拒的灾害或雨天、停水、停电被迫停工；②因甲方原因比如图纸变更等，进度款未及时支付影响施工进度的。

五、钢架质量要求：

1、乙方使用的钢构材料的材质、规格、型号必须符合图纸要求和本合同的要求。

2、乙方按照国家规范要求的质量验收标准、规范和设计要求进行制作、安装，并提供所购进原材料的合格证，且符合GB149-9/

1、GB12-89、GB700-881的有关规定。

3、验收执行国家现行的《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001。

4、为确保项目质量，乙方要按质按量进行施工，在施工中甲方有权监督乙方的施工质

量。设计寿命期内如由于乙方施工造成的施工质量问题由乙方负全责；如由于甲方使用不当造成的质量问题由甲方负全责。

六、安全生产与文明施工。

1、乙方严格执行国家现行的《建筑施工安全规范和标准》、《建筑施工安全检查评分标准》及文明施工规定。

2、乙方必须对进场管理人员和施工人员进行安全教育、安全技术交底、提高安全意识和责任感。

3、乙方必须配备完善的安全防护设施。

4、乙方必须杜绝安全生产和工程质量等事故发生。由于乙方原因在施工期间和过程出现的安全事故和质量事故责任和费用均由乙方负责，与甲方无关，甲方应对其在施工场地的工作人员进行安全教育，不得要求乙方违反安全管理的规定进行施工，因此造成安全事故的，由甲方承担相应责任及发生费用。

七、甲方工作：

1、安装钢架构件进场前一个星期解决水源、电源及运输道路的畅通。

2、提供现场材料堆放场地。

3、负责提供乙方施工用水、用电。

4、对项目质量、施工期，使用材料进行监督。

八、乙方工作：

1、负责编制施工组织设计，按照施工组织设计的要求做好施工前的准备工作。

2、组织有施工经验的管理人员和熟练的高素质技工队伍进场管理施工，确保项目质量、按时完成或提前完成施工任务。

3、严格按施工图及国家现行有关标准进行施工，并做好自检自查工作和记录工作，确保合格项目的实现。

4、按照施工组织设计和安全操作规程，做好安全生产和防护措施工作，负责安全责任，杜绝重大伤亡事故的发生。

5、按照施工平面规划搭设临时设施，布置现场，堆放材料和机具、搞好现场文明施工。项目交工前负责施工范围内已完成项目的成品保护。

九、付款方式。

1、合同签订后三天内预付合同造价的30%，即约￥ 元（大写：人民币 元整）作为备料款；

2、全部材料进场，钢结构安装前付合同造价的50%，即￥ 元（大写：人民币 元整）作为进度款；

3、全部工程完工后三天内，一次性付清合同余款；

十、争议与违约处理。

1、甲乙双方在合同执行过程中发生争议，双方应友好协商解决。若协商不成，可向合同履行地人民法院提起诉讼。

2、合同双方任何一方不能履行本合同条款，均属单方违约，所造成经济损失由违约方承担。

十一、合同生效与终止。

本合同一式两份，甲、乙双方各执壹份，自甲、乙双方签字盖章之日起生效，款项结清时失效。

发包方：

承包方： 住 所： 住 所： 法定代表人： 法定代表人： 委托代理人： 委托代理人： 电话/传真： 电话/传真：

开户名：

开户行：

账 号：

大跨度墙架防风网结构动力特性研究 第3篇

防风网是通过在大型堆料场周围设置多孔透风屏障, 用来降低风速并减弱大气湍流中的旋涡结构[1]。 防风网通过近几年在各大港口堆料场的建设发展, 已成为治理粉尘污染保护环境的重要手段之一[2]。 防风网主要由网板和支撑网板的支架组成, 支架一般分为人字架 (如图1 所示) 和大跨度墙架结构 (如图2 所示) 。 人字架防风网结构按一定间距排列, 组成了堆料场外的一道人工防风屏障, 但人字架防风网的使用具有局限性, 仅适合地上及地下无障碍物的场地区域, 当防风网沿线场地内存在房屋建筑、大型管线、桥架等时, 则需通过设计大跨度墙架防风网 (见图2) 来实现防风网的连续性和整体性防风抑尘效果, 另外在跨越主干道路及转角处也需要设置类似防风网结构来处理。

目前对防风网结构的动力特性研究仅局限于对人字架防风网结构的研究, 如文献[3,4,5,6]都是对人字架防风网的风洞试验、风振响应及周期振型进行分析计算, 而对大跨度墙架防风网结构的振型特点、周期影响参数、 周期计算方法至今无相关文献记载, 因此本文将对大跨度墙架防风网结构的动力特性进行研究探讨。

2 大跨度墙架防风网结构设计特点

风荷载是防风网结构设计的控制荷载, 所以风荷载的取值计算直接影响着防风网结构的经济性和安全性。 大跨度墙架防风网结构设计中, 根据《建筑结构荷载规范》[7], 垂直作用于防风网结构表面的风荷载标准值为:

式 (1) 中 βz为高度z处的风振系数, us为风荷载体型系数, uz为风压高度变化系数, w0为基本风压。 《建筑结构荷载规范》8.4.1 条明确指出基本自振周期大于0.25s的各种高耸结构均需考虑风振的影响, 防风网为高耸类钢结构, 基本自振周期一般均大于0.25s, 因此防风网设计时必须考虑风振影响, 根据建筑荷载规范:

式 (2) 中g为峰值因子, 可取2.5, I10为10m高名义湍流强度, 对应A、B、C和D类地面粗糙度可分别取0.12、0.14、0.23 和0.39, Bz为脉动风荷载的背景分量因子, 可通过结构的高度、迎风面宽度及振型系数计算得出, R为脉动风荷载的共振分量因子, 结构的第一阶自振频率对R的取值起到决定性作用, 因此结构基本自振周期计算的正确与否, 将决定风荷载的取值是否合理。 建筑荷载规范所给的结构自振周期近似公式为:

上式中当结构为钢结构时可取高值, 混凝土时可取低值。 但 (3) 式所给的周期计算公式过于笼统, 大跨度墙架防风网结构的第1 自振周期计算系数究竟取何值更为精确及合理, 将是本文需解决的课题。 因此本文将以实际工程中10 个大跨度墙架防风网结构为原型, 利用有限元软件ANSYS建立空间三维模型, 计算出各个大跨度墙架防风网结构的自振周期及振型, 并对计算结果进行分析、拟合, 从而给予大跨度墙架防风网结构动力特性合理性评价, 并得出给出第1 自振周期计算公式及简化估算公式。

3 大跨度墙架防风网结构空间模型动力特性计算

大跨度墙架防风网结构为空间墙架结构, 本文采用有限元方法分析空间单元自振特性, 体系无阻尼自由振动方程为[8]:

式中:[M]为系统的质量矩阵;[K]为系统的刚度矩阵;{Y}为系统的位移向量。

其特征方程为:

利用子空间迭代法逐步迭代求解det (K-ω2M) =0 即可得出结构所有的固有频率值。

本文以10 个防风网工程中实际大跨度墙架防风网结构为原型 (结构尺寸见表1) , 利用ANSYS的beam188 (三维空间梁单元) 组成三维空间模型, 每个节点具有6 个自由度, 本文列出其中两个高度分别为23m和17m, 跨度为32m的大跨度墙架防风网模型, 详见图3、图4 所示, 其余跨度的大跨度墙架防风网以4m的跨度模数递减。

根据建立的不同类型、不同高度的结构空间模型, 利用子空间迭代法, 求解出结构的前3 阶自振周期及前4 阶振型图, 各个大跨度墙架防风网结构参数及前3 阶自振周期详见表1。

经计算, FDB1~FDB10 前4 阶振型形态基本一致, 第1 振型均为平面外平动, 第2 振型为平面内平动, 第3 振型为平面外整体扭转, 第4 阶振型为墙架梁的平动, 因此本文仅列出FBD5 的前4 阶振型图, 如图5~8 所示。

4 大跨度墙架防风网结构动力特性分析

根据表1 及图5~8 的计算结果, 做如下几点分析:

1) 从表1 可以看出, FBD1~FBD10 的基本自振周期均大于0.25s, 自振周期随着高度H的增大而增大;其中FBD6 周期很接近0.25s, 因此, 按照荷载规范, 17m高度以上大跨度墙架防风网结构必须考虑风振影响, 并根据第1 自振周期的大小来计算风振系数的大小; 并且从表1 中还可以看出结构第1自振周期与第2 自振周期差别不大, 表明两个方向的刚度基本相当, 结构尺寸基本合理。

2) 从图5~图8 可以看出, 结构的平面外刚度最弱, 格构柱截面的高度h对结构的刚度影响较大, 相同柱截面随着跨度L的增大而刚度减小。

3) 将以上两点中影响防风网基本自振周期的因素拟合为基本周期T1 的函数, 可以得出第1 自振周期计算公式:

其中n, m, k, p, 为常数, H为防风网高度, b为格构柱高度, L为防风网跨度。 根据表1 中23m高大跨度墙架防风网FBD1~FBD5 第1 自振周期计算结果, 运用MATLAB对结果进行数值拟合, 可以得出:

其中, 当L<28m时, n=0.056, 当n≥28m时, n=0.049。为验证式 (7) 正确与否, 分别运用式 (7) 及 (3) 式对FBD6~FBD10 的进行计算, 计算结果见表2。

由表2 可以得出, 式 (3) 计算出的结构基本自振周期普遍偏小, 对结构计算来说是偏不安全的, 而且计算精度较差。 本文给出的式 (7) 基本满足精度要求, 且比荷载规范给出的基本周期计算公式更符合结构的实际状况, 用式 (7) 来计算大跨度墙架防风网结构的基本自振周期是可行的。

式 (7) 中虽然计算精度较高, 但是计算比较繁琐, 参照《建筑结构荷载规范》式 (3) 的周期计算方法, (7) 式中令

将表1 中10 个ANSYS基本周期计算结果带入 (8) 式, 可得出f (b, L) 平均值=0.017, 因此 (8) 式可简化为:

(10) 式就是大跨度墙架防风网结构基本自振周期的估算公式, 根据估算公式计算得到的第1 自振周期及相对误差见表3:

由表3 可以看出, 估算公式 (10) 要比荷载规范中的估算公式要精确的多, 可以基本满足荷载规范中风振系数的计算精度要求, 填补了对此类结构基本自振周期估算的空白。

5 结论

大跨度墙架防风网结构是防风网工程中常见的结构样式, 本文以10 个实际工程中碰到的大跨度墙架防风网结构为原型建立空间有限元模型, 对其进行动力特性分析, 然后对基本周期数据进行数值拟合并对比《建筑结构荷载规范》中关于基本自振周期的计算公式, 可以得到一下几点结论:

1) FDB1~FDB10 前4 阶振型形态一致, 第1 振型均为平面外平动, 结构平面外刚度最小;前两阶自振周期相差不大, 两个方向的刚度基本相当, 结构尺寸基本合理;影响结构基本自振周期的因素主要有格构柱尺寸、结构的高度及结构的跨度。

2) 根据空间有限元模型自振周期计算结果, 本文得出了用于计算大跨度墙架防风网结构基本自振周期的一般公式和较为简单的估算公式, 并对其进行验证和对比, 证明了两个公式的可靠性, 填补了对此类结构基本自振周期计算的空白。

3) 大跨度墙架防风网结构本质上是空间交叉桁架结构, 本文的分析结果可以为与之类似的其他工程提供参考, 并对类似工程的合理性设计提供理论依据。

摘要：以某港口煤堆场防风网工程中多种类型大跨度墙架防风网结构为原型, 基于非线性有限元理论, 运用有限元软件ANSYS建立空间有限元模型, 利用模态分析研究大跨度墙架防风网结构的动力特性, 计算出结构的自振周期及振型, 并对基本自振周期数据进行数值拟合, 得出此类结构的第1自振周期计算公式及简化估算公式, 为此类及类似结构的合理设计参数取值提供了理论依据。

关键词：大跨度墙架,防风网,自振周期,振型,动力特性

参考文献

[1]王元战, 孙熙平, 詹水芬, 等.防风网结构设计研究综述[J].港工技术, 2008 (3) :16-19.

[2]沈熹.防风网防尘技术在露天煤堆场的应用研究现状及对我国发展防风网防尘技术的建议[J].交通环保, 1995, 16 (3) :22-25.

[3]张光玉, 陈立, 王奇志, 等.秦皇岛港煤堆场防风网风洞试验研究[J].交通环保, 2003, 24 (1) :4-6.

[4]张亚青, 詹水芬, 彭士涛, 等.秦皇岛港防风网风洞试结构动力特性分析研究[J].水道港口, 2008, 29 (4) :294-295.

[5]PARK CW, L EE SJ.Experiment ous fence[J].J Wind Eng Ind Aerodyn, 003, 91:1652184.

[6]程健敏.挡风网和它的庇护效应[J].交通环保, 1998, 19 (4) :32-35.

[7]GB50009—2012建筑结构荷载规范[S].

钢网架工程施工承包合1 第4篇

发包方： 中国石油化工股份有限公司江西宜春石油分公司（以下简称甲方）承包方： 江西省群力钢结构工程有限公司（以下简称乙方）根据《中华人民共和国合同法》、《建筑安装工程承包合同条例》等相关法律法规要求，经双方协商一致签订本合同，以资共同信守执行。

一、工程概况

㈠、工程名称：宜春高安大城加油站网架檐口改薄

㈡、工程地址：高安大城加油站

㈢、工程内容：

罩棚钢网架（含屋面瓦、天沟等）檐口改薄、局部屋瓦面更换、排水槽制作安装、后封板制作安装，含网架檐口改薄的设计、制作、运输、安装、吊装等。㈣、工程质量目标：工程严格执行《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205）及《网架结构设计与施工规程》（JGJ7）并满足国家有关标准、规范和技术规程的要求。

㈤、工程立项批准文号：

㈥、资金来源：省公司拨付

二、工程范围和内容

1、网架结构：螺栓球正放四角锥形（适合檐口改薄）网架，纵向长度 25米，横向长度22米，面积为550平方米。

2、工程设计：以甲方提供的原网架图或现场测量网架的数据为基本依据。网架设计应满足甲方网架檐口标识装修高度不超过1.2米的要求,进行网架檐口变薄设计施工。

3、本工程按新设计要求在原有网架基础上进行改建。

4、网架檐口改薄部位瓦面需要更换的进行更换。瓦面为上海宝钢或武钢的0.576mm热镀锌烤漆彩钢瓦；连接螺栓为M20以上（含）高强度合金钢螺栓；杆件（采用无缝钢管）及连接球的材质均要求达到国标要求；钢网架防腐采用喷砂除锈（要求达到Sa2.5级标准，参照《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB8923-88的相关内容）、环氧富锌底漆一遍、环氧云铁中间漆一遍及氯化橡胶面漆二遍防腐；屋面排水合理有效，天沟采用采用1.2mm不锈钢板制作，宽度不少于300 mm。

5、后封板：采用宝钢或武钢的0.576mm热镀锌烤漆彩钢瓦。

三、工程设计

1、工程设计由乙方完成（须具备相应设计资质）或将网架设计分包给具有相应资质的设计单位进行设计。

2、乙方应将设计图纸交由甲方审核，待甲方认可同意后方可投入施工。

3、设计费用由乙方承担。

四、承包方式

包工包料（设计、制作、运输、安装、吊装、实际改薄部分除锈防腐等）。

五、工程施工

㈠、施工前的准备

1、乙方应按照工程进度要求保证在工程开工前 3 天完成图纸设计工作。

2、甲方应积极配合乙方做好图纸审定工作，一般应做到在收到图纸后个工作日内完成图纸审核工作。

3、甲方保证施工现场三通（水、电、路），施工用水、用电及网架吊装（或搭脚手架）及工程所需的其它条件和设备由乙方自行解决，费用由乙方自理。

㈡、材料供应

1、工程所需材料由乙方按本合同有关条款约定的材质要求购买，本合同未约定的材料必须按国家有关标准，并须满足设计图纸的要求。

2、材料进场前乙方应将拟使用的材料厂家、牌号、性能及相关的质量保证文件或样品交由甲方审查，在征得甲方同意后方可购买并予以使用。

3、工程材料运到施工现场应经甲方监理人员正式检验，确认符合要求后方可正式使用。

㈢、工程施工

1、工程开工后乙方必须严格按照图纸及国家有关规范进行施工，确保工程质量。

2、乙方必须保证安全生产、文明施工。施工过程中出现对乙方、乙方员工或第三人造成人身财产侵害的均由乙方负责，甲方不承担任何责任。因违章给甲方带来经济损失及不良影响的，乙方应赔偿甲方的经济损失，甲方并保留追究乙方法律责任的权利。

3、乙方施工期间应认真做好施工纪录，工程完工后乙方需及时向甲方提供工程有关技术文件、资料、竣工图纸等，以满足甲方对工程验收和存档的需要。

4、工程开工时，甲方派驻工程技术人员进行现场监理，乙方应配合并认真听取监理意见，以保证工程质量。

5、乙方应认真遵守加油站管理规定，并服从相关部门及人员的管理。

6、乙方必须严格遵守《中国石化江西石油分公司承包商安全违规违约处罚管理规定（试行）》。

㈣、施工期限

1、经双方商定工程总工期 15 天，自甲方通知开工之日起计算。

2、乙方进场后，非不可抗力因素工期不得顺延，因土建工程延误，上述开、竣工日期将顺延，但双方商定的工程总工期不变。

3、土建工程提前完工，乙方应根据甲方要求将整个工期提前，但双方商定的工程总工期不变。但甲方应保证在要求乙方正式开工前7天通知乙方。

㈤、工程验收

1、验收标准：工程质量应符合国家颁发的网架结构工程质量检验评定标准

（JGJ78-91）及图纸要求。

2、乙方除了保证本合同项下工程完工验收合格外，还应参与该站形象改造项目的整体工程验收（工程竣工后，甲方将根据该站形象改造项目实际完成情况进行整体验收），以保证本合同项下工程与总体工程的协调。

六、工程价款结算和支付

㈠、工程量计算方法

1、檐口改薄面积：按檐口改薄部分水平投影面积计算（按省公司规定改薄范围）。

2、屋瓦面更换面积：按实际更换屋瓦面面积计算。

3、后封板面积：按后封板外表面水平面积计算。

4、天沟长度： 按排天沟外表面长度计算。

㈡、合同价款

合计工程总造价按省公司核定资金进行拨付。

（人民币壹拾捌万贰仟壹佰捌拾捌元整）：￥182188元，其中：

1、网架檐口变薄面积：

计价：310元/米2×325米2= ￥ 100750元

2、更换瓦面计价：

计价：97元/米2×563米2=￥ 54611元

3、旧网架折除计价：

计价：20 元/米2×310米2=￥6200元

4、更换后封板计价：

计价：90元/米2×34米2=￥3060元

5、屋面瓦拆除、安装计价：

计价：10元/米2×560米2=￥ 5600元

6、网架标识拆除：

计价：10元/米2× 196.7 米2=￥1967 元

7、网架检测费：

计价：10元/米2×1000米2=￥ 10000元

本工程以省公司规定的单价按实结算；如有设计变更或工程变化，须经甲方书面核准后再按此单价按实结算。

㈢、付款方式

待本合同整体完工并经验收合格后,凭《钢网架罩棚施工签证单》，并收到省公司下拨资金后，一次性支付合同价款的90%，计 163969.2元，剩余10%作为质量保证金，计 18218.8元，质保证期（一年）满后付清（质量保证金不计利息）。

七、违约责任

1、工程未按期完工的，每超期一天，乙方向甲方支付违约金2000元。

2、工程质量不符合相关的国家标准和图纸要求，或使用的工程材料非本合同约定的品牌、规格及型号，乙方应负责无偿修理或返工，如乙方拒不返工，则甲方不支付该单项工程的工程款并有权单方解除本合同。如因此造成甲方停业的，乙方应按照该建设项目的前三个月平均利润赔偿甲方的经济损失。如乙方出现两次以上情况并经查实，甲方有权单方解除本合同。乙方并自动丧失在江西石油分公司承接所有工程的权利。

3、禁止乙方分包工程或以任何形式由挂靠单位承接以上工程。如乙方出现两次以上情况并经查实，甲方有权单方解除本合同。乙方并自动丧失在江西石油分公司承接所有工程的权利。

4、本工程整体完工并经验收合格1个月后，甲方无故拖延支付给乙方工程款的，每拖延一天，应按剩余工程款的千分之一向乙方支付滞纳金。

八、争议解决

本合同发生争议可向合同签订地人民法院申请裁决。

九、其它约定

1、本合同一式四份，甲乙双方各执两份，双方签字盖章后生效。

2、未尽事宜由甲乙双方协商一致，签订补充协议，补充协议与本合同具有同等效力。

3、在工程建设合同执行过程中，承包方和个人应自觉接受中国石化工程建设质量监察：

3.1、严格执行中国石化工程建设质量监察制度。

3.2、积极配合中国石化工程质量监察机构的监察工作，并提供其开展监察工作的便利条件，不得妨碍其正常工作。

3.3、对中国石化工程质量监察机构提出的问题，应积极进行整改，并在规定的时间内予以回复。

甲方（公章）：乙方（公章）：

住所：住所：进贤高桥工业区

法定代表人（负责人）：法定代表人：

委托代表人：委托代表人：

电话：电话：

开户银行：开户银行：农业银行进贤县支行张公分理处 帐号：帐号：0***328邮政编码：邮政编码： 331717

钢网架防火保护方法 第5篇

对钢网架结构进行的防火保护研究缺乏工程应用实例,笔者研究了钢网架结构的防火保护方法,说明采用屏蔽法保护钢网架结构的设计步骤和方法。

1 建筑钢结构防火保护方法

建筑防火保护可分为主动防火保护和被动防火保护。主动防火保护指手动或自动的火灾探测和火灾扑灭方法,如水喷淋法和消防员的灭火行为等;被动防火保护指不采取灭火行为,而采用其他方式提高建筑构件耐火极限的防火保护方法,如划分较小的防火分隔区域,使用防火材料保护结构构件等。

按热量传输原理,被动防火保护可分为疏导法和截流法。疏导法指允许热量传到构件上,然后设法把热量导走或消耗掉,从而使构件温度不至于达到临界温度,起到保护作用,包括充水冷却法和钢管混凝土等。截流法的原理是截断或阻滞火灾产生的热流量向构件的传输,从而使构件在规定的时间内温升不超过其临界温度,主要包括喷涂法、包覆法以及屏蔽法等。喷涂法是采用防火涂料或其他防火保护材料直接附着于结构构件表面;包覆法是用保温隔热材料将构件包裹起来,如防火板材、混凝土、耐火砖、砂浆等;屏蔽法是把结构构件包藏在保温隔热材料组成的墙体或吊顶内。

充水冷却法做法复杂,同时需要对钢结构进行防锈和防腐处理,要求较高,不适于钢网架屋架的防火保护。与钢结构相比,钢管混凝土自重大,对于已建成的屋架,采用钢管混凝土结构进行防火保护比较困难。喷涂法应用范围较广,但喷涂后的钢结构构件不够美观,且随着喷涂材料的老化和损伤,需要不断进行维护保养。包覆法适用于钢柱、钢梁的防火保护,不适于构造形式比较复杂结构的防火保护,会造成施工困难和防火保护效果的下降。屏蔽法适于钢网架屋架结构的防火保护,主要由于屋架使用的钢网架面积大,钢网架是空间结构,节点多,结构相对复杂,采用屏蔽法既可以保证防火保护的有效性,施工方便快捷,而且可以保证室内的美观。

2 工程实例

2.1 建筑概况

某场馆建筑的局部平面示意图,如图1所示。场馆主体为现浇钢筋混凝土框架结构,屋架采用钢结构网架形式,网架网格形式采用四角锥,节点采用螺栓球节点,节点间距3 m,网架支承形式为下弦多点支承。

2.2 热传递计算初始条件

钢网架底部设置防火吊顶保护钢网架,需要计算吊顶底面的温度。热源位于2轴―3轴和C轴―E轴之间,为1 m1 m1.5 m的长方体区域,热功率3.5 MW,吊顶距热源底面距离为19 m。按照稳态辐射传热计算,取吊顶面积分别为15 m15 m和20 m20 m试算,环境温度取20 ℃。

2.3 热传递计算模型

模型一:计算区域的示意图如图2所示。该模型由4部分组成:热源区域编号为1,区域体积1 m1 m1.5 m;顶面编号2,面积为15 m15 m或20 m20 m;4个侧面编号为3;地面上除去热源面积以外其他区域编号为4。顶面距地面的高度为19 m,由于顶面距地面的距离远远大于热源的高度,计算时把长方体的热源简化为位于地面中心的面积为1 m1.5 m的二维热源处理。假设顶面为绝热面,4个侧面为虚拟面,计算中假设4个侧面为钢壁,且为绝热面,底面4的温度设为环境温度。经计算可知,当顶面面积为15 m15 m时,顶面温度为458.3 ℃。当顶面面积为20 m20 m时,顶面温度为366.1 ℃。

模型二:计算区域的示意图如图3所示。该模型由3部分组成:热源区域编号为1,区域体积1 m1 m1.5 m;顶面编号2,面积为1 m1.5 m;4个侧面编号为3。模型一计算顶面温度时采用的是绝热表面,为相对不利情况,但求得的温度为平均温度,按模型一方法计算得顶面某一点最高温度可能低于实际情况。模型二近似认为热源面积辐射的热量全部定向辐射到着火区正上方,面积与热顶面面积相等,计算得顶面温度为420.97 ℃。

2.4 保温隔热材料

保温隔热材料(又称绝热材料)指对热流具有显著阻抗性的材料或材料复合体。绝热材料的品种很多,按材质分类,可分为无机绝热材料、有机绝热材料和金属绝热材料3类。按形态可分为纤维状、微孔状、气泡状、层状和微纳米状等。我国建筑结构中常用的保温材料的性能指标,如表1所示。

2.5 保温隔热材料厚度计算

热量主要通过热传导的方式由吊顶的迎火面传递到吊顶的背火面,傅立叶定律如式(1)所示。

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式中:Q为导热速率,W;λ为导热系数,W/(mK)或W/(m℃);S为等温表面的面积,或称为导热面积,m2;T为温度,K或℃;n为与导热面相垂直方向的介质厚度,m;∂T/∂n为温度梯度,K/m或℃/m;负号表示传热方向和温度梯度方向相反。

要求吊顶的背火面(即钢网架一侧)的表面温度不高于150 ℃,保温隔热材料允许热通量1 000 W/m2,取顶面面积为15 m15 m,由式(1)确定保温隔热材料的厚度。当保温隔热材料的导热系数为λ=0.12 W/(m℃)时,n=0.037 m,即选择保温隔热材料厚度为0.037 m可满足要求。当保温材料的导热系数为λ=0.09 W/(m℃)时,n=0.028 m,即保温隔热材料厚度为0.028 m可满足要求。

2.6 防火保护吊顶设计

选取吊顶面积21 m18 m,1轴―8轴方向21 m,A轴―N轴方向18 m。保温隔热材料选取普通型硅酸铝喷吹纤维毯,400 ℃时导热系数为0.09 W/(m℃)。阴影部分之外保温隔热层厚度为0.04 m,阴影部分保温隔热层厚度为0.05 m,如图4所示。图5为钢网架防火吊顶的做法,吊顶的安装步骤如下:(1)将带孔螺栓安装于网架下节点,如图6所示;(2)螺栓孔焊接钢缀杆;(3)钢缀杆另一端采用螺母与角铁连接,如图7所示;(4)制作不锈钢盒;(5)不锈钢盒内填充保温材料;(6)使用自攻螺钉将不锈钢盒固定于角铁上,见图7所示;(7)防止吊顶中心挠度过大,在每个单元的中部设置吊钩与网架上弦节点,见图5所示。完工后的钢网架防火保护吊顶,如图8所示。

2.7 钢网架承载力验算

经计算钢网架可承担的增加质量为18.89 kg/m2,因此增加的保温层总质量不得大于该值。保温隔热材料厚0.05 m时,吊顶总质量为16.36 kg/m2,增加的质量为钢网架能够承担增重的86.6%。保温隔热材料0.04 m时,吊顶总质量为15.08 kg/m2,增加的质量为钢网架能够承担增重的79.8%。承载力验算均满足要求。

3 结 论

屏蔽法可以有效地对钢网架结构进行防火保护,施工便捷,建成的保温隔热吊顶能够保证室内美观。该工程实例丰富了钢网架结构防火保护技术,为类似结构的防火保护提供了参考依据。

摘要：研究钢网架防火保护方法,列举常用建筑钢结构构件防火保护方法,比较不同防火保护方法保护钢网架结构的优缺点,认为屏蔽法适用于钢网架结构的防火保护。结合某场馆钢网架结构采用屏蔽法进行防火保护的工程实例,进行保温隔热材料厚度计算,介绍防火保护吊顶设计,验算钢网架承载力,说明采用屏蔽法对钢网架结构进行防火保护的设计方法,为类似结构的防火保护提供参考依据。

关键词：火灾,网架,防火保护,屏蔽法

参考文献

[1]李国强,韩林海,楼国彪,等.钢结构及钢—混凝土组合结构抗火设计[M].北京:中国建筑工业出版社,2006.

[2]GB50016-2006,建筑设计防火规范[S].

[3]GB50045-95,高层民用建筑设计防火规范[S].

[4]汪钦.考虑温度梯度的H型钢压弯柱抗火分析及钢结构防火措施研究[D].上海:同济大学,2006.

[5]赵镇南.传热学[M].北京:高等教育出版社,2002.

大跨度钢网架 第6篇

沪杭高速铁路是国家铁路规划中沪杭甬高速铁路的重要组成部分。跨石大公路, 采取自锚式转体拱桥, 孔跨组成为 (88+160+88) m, 为上承式拱桥 (见图1) 。拱肋采用抛物线形, 矢跨比为1/6。边、中跨拱肋拱顶截面高4 m, 拱脚截面高6 m, 拱肋横向宽7.5 m, 采用单箱室截面。拱肋上设置3个拱上立柱, 支承 (20+22+22+20) m连续梁, 为配合拱肋曲线变化, 连续梁边跨截面高度上采用变截面, 梁端截面高4 m, 跨中截面高3 m, 连续梁与拱肋结构分离。由于该桥处于软基地区, 施工采用平行既有公路搭设膺架现浇拱圈及拱上结构, 再水平转体、合龙的施工方法, 支架现浇位置及平转见图2。

2 支架

根据拱圈结构形式、同类桥梁施工经验及现场实际, 初步选取较合理、安全的支架形式为碗扣支架和梁式膺架方案。

2.1 支架方案比较

主要从地质情况、施工成本及周期、施工环境及支架受力等方面对2种支架方案可行性进行比较分析。

(1) 地质情况。该桥址处土质自上而下依次为1～3 m填筑土、19～26 m淤泥质粉质黏土、6～16 m粉质黏土及凝灰岩、强风化凝灰岩层等。且该土质局部偶有松软淤泥夹层, 承载力及稳定性较差。因此, 不宜采用碗扣支架。

(2) 施工成本及周期。采用“满堂红”碗扣支架需大面积做复合地基和地基换填处理, 费用较高, 工期较长。因此, 不宜采用碗扣支架。

(3) 施工环境。在主桥2#墩位置处, 有公路通过, 车流量较大, 且该处地埋管线较多, 地基处理困难。必须采用梁式支架, 既能确保公路行车净空, 又避免拆移管线地基处理等。因此, 必须采用梁式膺架。

(4) 支架受力。拱角推力较大, 对碗口斜撑设置及搭设质量均有较高要求, 质量安全较难保证, 故采用受力较明确的梁式支架体系。因此, 不宜采用碗扣支架。

综上所述, 施工选择贝雷梁膺架方案。

2.2 支架形式

支架设置原则: (1) 满足结构要求, 即能准确形成拱桥线形, 且在施工时结构变形不能超过规范要求; (2) 满足施工安全要求, 即必须对支架安全性进行检算。

2.2.1 支架结构及细部处理

主拱肋支架形式见图3。基础采用钻孔桩加承台, 承台上设置φ630 m m10 m m钢管立柱支撑, 钢管内填充细砂, 距离钢管顶1m范围内灌注混凝土, 以提高钢管立柱顶端局部刚度。

考虑拱肋隔板及拱上立柱混凝土重量集中的不利作用, A墩各钢管内部灌注C30混凝土, 使其成为钢管混凝土组合截面参与受力。横梁采用几何线形相匹配的异型钢筋混凝土帽梁形式。帽梁上安装型钢支座, 贝雷梁沿顺桥向安装在型钢支座上, 每跨端部上下弦杆与预埋于帽梁内的耳板销接, 形成多跨连续梁式桁架支架。

2.2.2 拱肋弧线调整

拱肋弧线采用在贝雷梁顶纵向设置调弧方木进行调整。沿横桥向铺设15 c m15 c m方木, 方木根据腹板、隔板及底板等不同部位分别采取25 c m及40 c m的不同间距设置;方木上铺设12 m m厚竹胶板作为拱肋底模。内模采用碗扣钢管支撑。为满足安全需要, 拱肋两侧分别设置宽1.5 m的施工通道, 通道外侧设置栏杆及防护安全网。

2.3 支架计算

2.3.1 模型

仅取半对称结构模拟, 有限元模型见图4, 桁架单元336个, 梁单元13 932个, 实体单元10 564个。采用桁架模拟贝雷梁接头耳板拉杆, 实体单元模拟异型帽梁能较为真实的反映墩顶的固结刚度情况。A、B墩立柱钢管混凝土截面采用钢-混组合截面处理。约束边界, 墩底全部采用固结, 拱角贝雷梁支撑用铰接和固结模拟;贝雷梁耳板与混凝土异型帽梁体单元内部节点采用弹性连接的刚接模拟。

荷载计算主要考虑新浇筑混凝土重量、模板及施工荷载, 自重程序自动考虑。混凝土对支架的作用分为正压力和沿切向的摩擦力。对支架受力偏于安全考虑, 计算中仅施加法向荷载, 不考虑摩擦力。另外对拉索张拉力按照300 t节点荷载考虑。

2.3.2 结论分析

(1) A墩顶水平位移。计算表明, 设置300 t拉力使墩顶水平挠度由6.59 m m减小到1 m m, 说明该张拉力值能较好的限制水平推力引起的支架变形, 保证拱圈混凝土浇筑质量。较小的墩顶水平位移会引起贝雷梁桁式梁发生较大异性变形。可见, 依靠水平对拉索可使墩顶水平位移几乎减少到零, 对保证浇筑质量具有重大意义。

(2) A、C墩强度检算。立墩校核时, 计算工况为将全部荷载施加于支架上, 不考虑加载顺序。最不利位置在A、C墩拱顶侧的立墩上, 轴力分别为3 646 k N和2 143 k N。对钢管混凝土组合截面立墩采用换算截面法校核强度, 钢和C30混凝土弹性模量比为7。计算可知, A、C墩强度均满足要求。

贝雷梁是承弯构件, 在拱角区域内腹杆要承受较大轴向力, 为保证浇筑质量和安全, 将贝雷梁1.5 m长度内腹杆上下翼缘背1 c m厚钢板给予加强。计算结果显示最大应力为151.1 M P a, 满足临时构件强度要求值。

3 拱肋混凝土施工

拱圈是全桥主要受力结构, 也是浇筑过程较难控制的部分。

3.1 浇筑顺序

主拱圈沿拱跨方向划分为3个梁段施工, 考虑主拱圈浇筑与支架变形间的相互影响, 为保证支架受力均匀, 变形较小, 防止混凝土裂缝, 采用“纵向分段、水平分层”的施工方法。施工中每梁段间设置宽1 m的间隔槽, 分段、分层见图5。

具体施工按照对称原则, 半拱圈浇筑顺序按照 (1) → (2) → (3) → (4) → (5) , 其中, (1) 、 (2) 、 (3) 代表梁段1～3, (4) 、 (5) 代表间隔槽。浇筑顺序为自拱脚梁段1开始浇筑至梁段3, 浇筑完成且其强度达到75%设计强度和接合面按施工缝处理后, 由拱脚至拱顶对称进行间隔槽浇筑。

同一梁段内的箱形拱肋段分先浇筑底板腹板然后浇筑顶板的2次浇筑。拱梁结合段分4次浇筑, 先浇筑箱形位置拱圈底腹板和顶板, 再浇筑拱上梁部腹板, 最后是梁部顶板。在拱肋结束前完成拱上立柱及拱上连续梁的支架安装工作。主拱肋是全桥结构受力的关键, 尤其在建设阶段更为重要。

3.2 对拉索的应用

浇筑第1跨梁段时水平推力最大, 此时为最危险段, 支架受力极为不利。施工中随着梁段浇筑混凝土量的增大, 逐渐增加对拉索索力, 实现动态随时调整, 更好地保证浇筑质量。具体为:最初施加60 t预张力, 当两侧浇筑212.5 m3时, 对拉索力调整至100 t;两侧浇筑425 m3时, 对拉索力调整至180 t;两侧浇筑637.5 m3时, 对拉索力调整至240 t;最后共计张拉至300 t。施工中做好变形监控检测。

拱圈浇筑完后, 其他施工顺序为:拱上立柱→张拉临时系杆→拱上连续梁→转体→封铰→合龙→永久系杆→桥面系等。

4 施工监控

为确保拱桥施工过程的结构安全, 对该桥进行了监控。主要对施工支架承载力、浇筑过程支架钢管立墩应力检测、张拉临时系杆张拉时拱肋应力监控、拆除拱肋、连续梁支架及转体的监控等。

监控结果显示:拱肋浇筑完成张拉完临时系杆后拱肋截面上下缘应力及线形跟理论计算值很好吻合, 成桥状态、拱上连续梁等也较好吻合, 满足规范要求。

5 结束语

沪杭高速铁路跨石大公路转体桥型独特, 施工难度较大, 其支架设计方案选型合理, 支架结构新颖、受力明确, 很好地保证了拱肋及其拱上结构的线形和质量。拱圈浇筑所采用的分层、分段对称浇筑顺序, 使得浇筑过程中支架变形受力均匀, 保证了拱圈浇筑施工质量。该支架应用中尤其采用对拉索克服水平推力的思路为其他拱式桥梁的施工提供了重要参考。

参考文献

[1]JTJ041—2000公路桥涵施工技术规范[S]

[2]彭建萍.赣州章江大桥V构施工技术[J].世界桥梁, 2009 (2)

[3]周水兴.路桥施工计算手册[M].北京:人民交通出版社, 2001

[4]姚玲森.桥梁工程[M].北京:人民交通出版社, 2008

钢网架高空散装施工技术 第7篇

关键词：钢网架,高空悬挑散装法,施工方法,临时支架

1 工程概况

大连某集团公司一工场新建平面、曲面、部件装焊工场工程,采用全钢结构,在设计上划分为A,B,C,D,E五个相互独立的区域,其中,A,C区垂直结构排架柱为四肢钢管混凝土柱;B,D,E区垂直结构采用双肢H形钢柱。顶部屋盖A,C,D区采用钢网架结构;B,E区采用钢屋架与格构柱组成门式刚架结构。工程安装总面积为72 347 m2,总用钢量12 000 t左右。其中,A,C,D区钢网架安装面积为44 649 m2,占总面积的61.7%。

网架结构形式:正放四角锥螺栓球节点钢网架屋盖结构,网格尺寸4 m×4 m,网架结构高3 m～4.2 m(双坡);单位面积用钢量0.4 kN/m2,总用钢量1 677 t。

2 网架施工方法选择

A,C,D区大面积的钢网架屋盖;错落有致的柱顶高程;12 m,24 m,33 m多种柱距等条件决定了网架部分的进度成为影响工程总进度的关键。工程较大的平面尺寸和高低错落的屋盖为各专业工作队的立体交叉作业提供了便利,而不同的柱距也对网架部分的施工方案提出了多样化的要求。

C区面积较小,柱距尺寸横向为33 m;网架支座高度为19.2 m。结构形式单一,采用分块安装法。安装工序是:先在地面上进行分块拼装,做成3个单元体网架(33 m×43 m+33 m×39 m+33 m×23 m),然后采用双机抬吊的方法按顺序将单元体网架分块吊装至柱顶,直接在高空就位、连接和固定。

A,D区网架面积较大,占网架安装面积的92%。安装高度有14.4 m,30.5 m不等。结合本工程的具体情况,主要选择高空悬挑散装法安装上部网架。

高空悬挑散装法的安装原理是:先在地面组装完成一个跨距的网架单元,用起重机械直接安装就位,并把支座按设计要求焊接牢固,然后在安装好的网架单元基础上,在高空进行悬挑式安装。

3 网架散装施工方法在不同施工区域中的应用

3.1 区域施工

3.1.1 D区施工

D区采用高空散装法:在地面上首先对⑦轴～⑧轴, 轴～轴和轴～轴12 m柱网的网架进行分块拼装成2个单元体,用起重机械起吊至设计位置,进行就位、连接和固定,形成一个整体的柱网单元结构体系,然后利用该柱网单元结构体系进行高空悬挑散装。

施工工艺是:第一步将网架结构(⑦轴～⑧轴)在地面上错位拼装成2个整体单元(16 m×52 m+16 m×44 m),用100 t履带式起重机将其中一个网架单元(16 m×52 m)吊升超过设计标高500 mm,空中移位后落位、边柱固定,并预先设置2个临时可调支架,以调节网架跨中挠度,为与另一网架单元体的空中连接作技术保证,确定无误后方可落钩;第二步是将另一个整体单元吊(16 m×44 m)吊升至设计标高,空中移位后对接、固定、落钩,形成一个完整跨度内的柱网稳定体系结构;第三步是将散件拼装成一球三杆,然后用起重机械按组合拼接顺序吊升至设计标高,在已安装好的网架结构上进行扩大拼装,首先完成中柱柱距网架单元(中柱球支座做永久性焊接),形成一个稳定的由两边支承的网架结构,并在这基础上采用高空散装法,相向同时拼装,直至安装结束(见图1)。

3.1.2 A区施工

A区采用高空散装法:该区域以自然变形缝为界,划分为2个施工段(区域),其中最大柱距有33 m和24 m,其他均为12 m柱距,根据柱距的不同,采用如下施工工艺:第一步分别在地面对33 m和24 m的柱距范围内的网架按原位拼装成(37 m×52 m+37 m×44 m)和(28 m×52 m+28 m×44 m)网架单元体(或完整跨度内的网架单元),用4台100 t履带式起重机(或独脚拔杆)同时吊装至柱顶标高后,将边节各杆件及支座拼装上,并完成落位、支座永久性固定等工作,同时在跨度的1/4处设置临时支架(临时支架平面设置由设计确认),这时起重机械(设备)方可落钩;第二步利用该柱网单元结构体系进行高空悬挑散装。

3.2 高空散装技术要点

1)第一块网架单元落位后,一定要用可调支架调整好跨中挠度,不然会影响与第二块网架的连接;2)开始进行高空散装时,必须首先完成中柱节点网架单元,并形成一个不少于两个支承点的稳定柱网体系结构单元(中柱的两个支承点,必须做永久性焊接固定),在此基础上,才可安排两个作业组同时从中柱向边柱方向拼装;3)对称作业:当形成高空散装作业条件时,工作面上必须有两个拼装作业组同时相向作业,严禁单边作业;4)控制下弦挠度措施:当拼接到一定悬挑长度时,在跨中和跨度的1/4处(RZmax=-102 kN),各设置一个临时单肢或支架,支承悬挑部分,以避免因自重和施工荷载而产生的挠度;5)悬挑散装完成一个柱网架结构单元后,必须检查和调整轴线,标高和跨中挠度,达标后,支座必须进行永久性焊接固定,方可进行下一个柱网单元的拼装作业。

3.3吊装前期准备工作

1)地面拼装无需错位,只需空缺钢柱四周的边节各杆件及支座,该部分杆件和支座在起吊后拼装;2)跨中部位的临时支架应在网架起吊前预先设置就位;3)网架吊装前,应预先把球支座临时固定(定位焊)在柱顶上,为方便拼装边节各杆件;4)在柱顶标高位置,搭设一个2 m×2 m的高空作业平台,提供一个安全操作环境;5)另配25 t的汽车吊,配合高空进行支座和边节杆件的拼接。

4 起重机械的选用

D区:12 m柱距、48 m跨距,单元体总重不大于27.2 t,可用100 t履带式起重机1台,工作幅度为12 m时,起重量不大于35.4 t,工作幅度为14 m时,起重量不大于28.4 t,起重高度为43 m。

A区:33 m柱距、48 m跨距,单元体总重不大于75.5 t,可用100 t履带式起重机2台,进行双机抬吊。

为降低起吊高度,吊装时,均设置横吊梁。

5 临时支架

散装悬挑法进行网架施工时,当拼接到一定悬挑长度后,应设置临时支架来支承悬挑部分,以避免因自重和施工荷载而产生的挠度,支架的平面设置由设计确认,支架应进行施工专项设计。

支架设置位置:一般为跨度的1/4处,每个单元体设置4个临时支架。

6 永久性支座焊接要点

吊装时:球支座安装、对位、连接、跨中挠度控制等工作完成后,方可进行支座的永久性焊接,永久性焊接牢固后方可落钩。

高空散装时:边柱的球支座只做临时性焊接,待全跨度一个柱网网架安装完成后,并对轴线和挠度进行调整和检查,符合要求后,边柱上的球支座方可进行永久性的焊接。

7 结语

网架高空悬挑安装法依靠先行安装的“块体”与竖向柱形成几何不变体系,以此为依托,将预先在地面上拼装的一球三杆(一平二腹和二平一腹)拼装组件吊至拼装位置后,按顺序拼装出所有网架结构。这种方法解决了高空网架下满堂脚手架的大工程量问题,在大作业面条件下,配合汽车吊运散装组件,高效地完成了工程施工任务。

参考文献

[1]JGJ 78-91,网架结构工程质量检验评定标准[S].

[2]JGJ 7-91,网架结构设计与施工规程[S].

液压同步顶升500t大型钢网架 第8篇

长治市体育中心地处长治市新区的中心地段, 建设于太行西街与西外环路交汇处的东北角, 地势平坦开阔, 西与长太、长邯、长晋高速公路、长治火车站相邻, 东与长治机场相近。该体育中心与新闻中心、会展中心、水上公园形成集公民健身、体育竞技、旅游观光、休闲娱乐、强身健体的综合性多功能场所。工程总占地面积386 689 m2, 总建筑面积102 045 m2, 总投资4亿元整, 总体规划为一场三馆, 即:体育场、体育馆、游泳馆、综合训练馆及体育配套设施。长治市体育中心体育馆工程位于体育中心的西南角, 总建筑面积24 838.19 m2;地上3层, 局部地下1层, 建筑高度33.02 m;建筑结构形式:主体结构形式为钢筋混凝土框架结构, 屋盖为钢网架结构;规模指标:固定座位4 205个, 活动座位2 038个, 共6 243个。本工程钢网架总重约500 t, 网架形式为正方四角锥, 局部为三层变厚度钢网壳, 网架杆件为钢管, 节点类型为螺栓球和焊接球混用, 网架尺寸为水平圆形, 直径为89.9 m, 网架屋面的水平投影面积为6 330 m2, 支撑条件为网架上弦支撑在周圈混凝土圈梁上, 支座形式为普通板式橡胶支座。

2 顶升设备的布置

该钢网架工程自重大, 跨度大, 为保证工期, 安装质量和施工的安全性, 决定采用格构式挺杆液压顶升设备分步顶升的施工技术。具体就是借助体育馆内观众厅结构和局部搭设脚手架, 将网架散拼, 分三步将网架顶升安装就位。

顶升设施地基采用开挖后原土夯实, 基础采用钢筋混凝土结构, 预埋地脚螺栓与格构式挺杆连接。

在体育馆场地中间70 m×40 m范围内, 竖立八组格构式挺杆作为网架顶升点。挺杆必须保证垂直, 用螺栓与基础预埋件固定好。

顶升挺杆的液压顶升系统是由电动泵站 (油泵、控制阀、油箱、电动机、仪表) 高压管道、液控单向阀、千斤顶等组成的一种独立的、完整的液压动力系统装置。具有体积小、重量轻、结构简单、操作灵活、输出压力高等特点。油泵为径向柱塞泵, 噪声小、容积效率高;控制阀具有液控单向阀, 可停机保压, 在额定压力下, 停机5 min, 压力降不大于3 MPa;千斤顶为双作用液压缸, 可承载40 MPa以上的压力及600 kN以上的载荷, 千斤顶行程为1 650 mm。本系统是超高压液压泵站配备双作用液压缸实现起重工作要求的专用设备, 高空作业、移动作业更显特色。

3 顶升实践

3.1 难点分析

1) 顶升过程中, 保证8根挺杆上升的同步性, 要求8根挺杆的液压设施同时启动, 8名液压设施的操作人员保证统一指挥, 通讯畅通。相邻两顶升点相对高差允许值为挺杆定点间距的1/400且不小于20 mm。2) 顶升过程中, 保证8根挺杆的垂直度, 顶升高度为28.45 m, 顶升开始后, 在组装好的网架四角设置安全缆绳, 钢丝绳固定在周圈的混凝土结构柱上, 随时对挺杆的垂直度进行校正。

3.2 顶升准备

1) 网架顶升前, 总包方、钢结构安装单位共同组织技术交底会, 安全交底会, 明确现场指挥, 作业人员的工作职责, 操作规程, 安全注意事项。2) 对挺杆连接, 液压顶升系统, 包括油泵、控制阀、油箱、电动机、仪表、高压管道、液控单向阀、千斤顶等进行全面检查, 保证所有设备安全可靠、运行通畅。3) 顶升前, 各种辅助工具准备齐全;作业前按要求对现场清理并设置警戒线, 将现场指挥和液压设施操作人员的对讲机调成同一频道, 将挺杆编号, 进行现场演练。

3.3 顶升实践

1) 首先进行试顶升, 将网架向上顶升离开组装平台100 mm, 然后停置1 h, 现场指挥和检查员认真检查挺杆的受力状况, 挺杆地基是否有下沉现象, 挺杆垂直度如何, 挺杆连接是否稳定, 认真检查液压系统的泵、阀、锁、缸有无泄漏, 尤其要检查高压油管。

2) 试顶升成功后, 网架正式顶升以1.6 m为一个顶升高度, 顶升时要控制好顶升速度, 检查员要随时检查网架以及挺杆的受力状况, 向总指挥汇报以便进行及时调整, 为保证网架顶升的高度一致, 在每组挺杆上设置刻度, 并在网架上悬挂线垂, 并且在网架的适宜位置悬挂刻度尺, 以观察网架顶升高度的误差, 网架顶升时要保证各个顶升点同步, 相邻两顶升点相对高差允许值为挺杆定点间距的1/400且不小于20 mm。

3) 网架向上顶升一个顶升高度 (1.6 m) 后, 首先要锁定好挺杆套节与挺杆基本节, 接着操作液压系统, 提起液压系统的下活动支撑板, 再将挺杆标准节推入挺杆套节里, 用螺栓将标准节和基本节连接好, 放下活动支撑板, 撤去挺杆套节与挺杆基本节的锁定, 这时就可以进行下一个顶升高度 (1.6 m) 的顶升作业, 如此进行反复作业, 就实现了网架的顶升, 如图1所示。

4) 网架整体分三步进行 (见图2～图4) , 首先在体育馆中心比赛场地搭设满堂脚手架作为起步网架部分组装的操作平台, 操作平台的高度约为建筑标高3.600。在此操作平台上将起步网架部分拼装完成后, 对网架进行第一步顶升, 顶升到网架下弦杆高度约为建筑标高7.830。然后借助观众看台, 在网架下弦分布有焊接球的范围内搭设脚手架作为操作平台, 在起步网架的基础上继续组装, 组装后进行第二步顶升, 顶升到网架下弦杆高度约为建筑标高12.300。再借助观众看台, 在网架下弦分布有焊接球的范围内搭设脚手架作为操作平台, 然后继续组装网架, 组装后进行第三步顶升, 顶升到网架下弦杆高度约为建筑标高28.000, 网架顶升完成。

5) 网架顶升到位后, 用高空散拼法组装好剩余螺栓球节点钢网架, 网架组装完成, 用安全缆绳对网架在水平方向上进行调整就位, 然后液压系统缓慢泄压, 网架落到周圈支座上, 进行焊接固定。

4 效果分析

通过对500t大型钢网架液压同步顶升的成功实施, 克服了对八套液压系统同步运行的严格要求, 指挥和操作人员默契的配合保证了操作的步调统一, 技术人员对液压设备的认真检查和维护保证了液压系统的良好运行。网架工程施工在业主方、社会同行的关注下, 在保证工期、保证质量、保证安全的前提下顺利完工, 得到了业主方的认可, 取得了良好的社会效果。

参考文献

钢网架高空散装法施工工艺的探讨 第9篇

二、操作工艺

(一)小拼单元的划分与拼接

把网架根据实际情况合理的分割成各种单体;直接由单根杆件、单个节点、一球一杆、两球一杆总拼成网架;由小拼单元—一球四杆(四角椎体)、一球三杆(三角椎体)总拼成网架;由小拼单元—中拼单元—总拼成网架。

(二)网架单元预拼装

采取先在地面预拼装后拆开,再行吊装的措施。但场地不够时,也利用“套装”的方法,即两个或三个单元,在地面预拼装,吊取一个单元后,再拼装下一个单元。

(三)确定合理的高空拼装顺序

安装顺序应根据网架形式、支承类型、结构受力特征、杆件小拼单元,临时稳定的边界条件、施工机械设备的性能和施工现场情况等诸多因素综合确定。网架拼装顺序有:

1、平面呈矩形的周边支承两向正交斜放网架。总的安装顺序由建筑物的一端向另一端呈三角形推进。防止网片安装中产生积累误差,应由网脊线分别向两边安装。

2、平面呈矩形的三边支承两向正交斜放网架。总的安装顺序应由建筑物的一端向另一端呈平行四边形推进,在横向应由三边框架内侧逐渐向大门方向(外侧)逐条安装。

3、平面呈方形有两向正交正放桁架和两向正交斜放拱、索桁架组成的周边支承网架总的安装顺序应先安装拱桁架,再安装索桁架,在拱索桁架已固定且已形成能够承受自重的结构体系后,再对称安装周边四角、三角形网架。

(四)严格控制基准轴线位置、标高及垂直偏差,并及时纠正。

其支承面、预埋螺栓(锚栓)位置的允许偏差见下表

(五)拼装支架的设置。

支架既是网架拼装成型的承力架,又是操作平台支架。所以,支架搭设位置必须对准网架下弦节点。

(六)拼装操作。

总的拼装顺序是从建筑物的一端开始向另一端以两个三角形同时推进,待两个三角形相交后,则按个字形逐榀向前推进,最后在另一端的正中合拢。

(七)焊接。

在钢管球节点的网架结构中,钢管厚度大于6㎜时,必须开坡口。在要求钢管与球全焊透链接时,钢管与球壁之间必须留有1㎜～2㎜的间隙并加衬管,以保证焊缝与钢管的等强连接。

(八)支承点的拆除

1、拼装支承点(临时支座)拆除必须遵循“变形协调、卸载均衡”原则,否则会造成临时支座超载失稳,或者网架结构局部甚至整体受损。

2、临时支座拆除顺序和方法:按中央、中间和边缘三个区分阶段按比例下降。由中间向四周,中心对称进行。

(九)螺栓球节点网架总拼。

1、螺栓球节点网架拼装时,一般是先拼下弦,将下弦的标高和轴线调整好后,全部拧紧螺栓,起定位作用。

2、连接腹杆时,螺栓不宜拧紧,但必须使其与下弦连接端的螺栓带上劲。当分条拼装时,安装好三行上弦球后,即可将前两行抄到中轴线,这时可通过调整下弦球的垫埠高低进行,然后固定第一排锥体的两端支座,同时将第一排锥体的螺栓拧紧。以下拼装按以上各条循环进行。

拼装顺序:下弦节点→下弦杆→腹杆及上弦节点→上弦杆→校正→拧紧螺栓。

(十)空心球节点网架总拼。

空心球节点网架高空拼装是将小单元或散件直接在设计位置进行总拼。为保证网架在总拼过程中尺寸的调整,合理的总拼顺序是从中间向两边或从中间向四周发展。焊接网架结构时严禁形成封闭圈,固定在封闭圈中焊接会产生很大的收缩应力。为确保安装精度,在操作平台上选一个适当位置进行一组试拼,检查无误,开始正式拼装。

结束语:本拼装方法和论述博采众多高空散装法之长,方法可行性适合任何狭小场地,如果控制得当,安装精度和焊接质量均能达到有关国家标准。

摘要：高空散装法是先在地面上搭设拼装支架,然后用起重机将网架构件分件或分块吊至空中的设计位置,在支架上进行拼装的方法。它适用于在狭小空间施工空心球节点、螺栓球节点或螺栓连接的网架。

关键词：网架,节点,高空散装

参考文献

[1]中国建筑工业出版社编.新版建筑工程施工质量检验规范汇编(修订版)[S].北京:中国建筑工业出版社,中国计划出版社,2003.