硬盒包装范文

硬盒包装范文（精选6篇）

硬盒包装 第1篇

一、实验材料与设备

1. 实验材料。选取同品牌不同供应商的复合纸硬盒装潢和白卡纸硬盒装潢为实验样品。

2. 实验设备。11 000支/min硬盒包装机型ZB47, 8 000支min硬盒包装机型ZB45。

二、实验方法

为避免人、料、机等因素影响, 只定硬盒包装机型不定机台, 定卷烟品牌不定供应厂家 (按正常生产进行, 做到不同供应商的产品尽量均等机会的单耗进行统计) , 其他随车间正常生产不做特别要求, 依次对3个班产量单机8 h的产量>300件的机台, 要求是排除其他因素对单耗的影响, 随机定机台对装潢单耗进行统计。

三、结果与分析

1. 小盒、条盒单耗计算。

公式是:单耗=消耗的张数 (万张) /生产量 (万支) 。

2. 依据试验数据, 对复合纸硬盒装潢小盒在硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的单耗值进行相关性分析。

为判断小盒在硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的单耗值的是否有相关性, 计算出相关系数b=0.013。表明硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的小盒单耗值的没有有相关性, 及硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45对小盒质量要求一样。

为进一步确定小盒单耗值与包装机型是否有相关性, 建立一元线性回归方程。一元线性回归方程为:

为验证回归方程是否有意义, 即两个变量间是否存在线性相关性, 利用MINITAB应用软件对回归方程显著性进行检验, 见表1。

查检验相关系数临界值表n=28时是0.361。因p=0.947>0.361, 故没有相关性。

3. 依据试验数据, 对复合纸硬盒装潢条盒在硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的单耗值进行相关性分析。

为判断条盒在硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的单耗值的是否有相关性, 计算出相关系数b=0.243。表明硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的条盒单耗值的有相关性, 及硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45对条盒质量要求不一样。为进一步确定条盒单耗值与包装机型是否有相关性, 建立一元线性回归方程。一元线性回归方程为:

为验证回归方程是否有意义, 利用MINITAB应用软件对回归方程显著性进行检验, 见表2。

查检验相关系数临界值表n=28时是0.361。因p=0.196<0.361, 故有相关性。

4. 依据试验数据, 对复合纸硬盒装潢小盒在硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的单耗值进行相关性分析。

计算相关系数为b=0.021。表明硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的小盒单耗值的没有有相关性, 及硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45对小盒质量要求一样。

5. 依据试验数据, 对白卡纸硬盒硬盒装潢条盒在硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的单耗值进行相关性分析。

为判断条盒在硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的单耗值的是否有相关性, 计算出相关系数b=0.371。表明硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45的条盒单耗值的有相关性, 及硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45对条盒质量要求不一样。

四、结论

1. 硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45对复合纸小盒单耗没有相关性, 及两个不同机型对小盒的上机适用性质量要求一样;硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45对复合纸条盒单耗有相关性, 及两个不同机型对小盒的上机适用性质量要求有差别。

2. 硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45对白卡纸小盒单耗没有相关性, 及两个不同机型对小盒的上机适用性质量要求一样;硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45对白卡纸条盒单耗有相关性, 及两个不同机型对小盒的上机适用性质量要求有差别。

3. 对不同供应商产品进行上机适用性试验时, 小盒在硬盒包装机型ZB47和硬盒包装机型ZB45, 上机试验效果是一样的。

硬盒包装 第2篇

本文通过寻找和研究影响硬盒烟包“斜口露白”和“盒盖磕头”质量缺陷的主要因素，确立质量优化方案并持续改进，不仅杜绝了“盒盖磕头”现象，“斜口露白”也缩小至0.5mm以下，大大提升了硬盒烟包的包装质量。

硬盒烟包压痕线深度均匀性对“斜口露白”的影响

采用两种工艺对同一规格（原规格）的硬盒烟包产品进行模切压痕与包装适性的匹配试验。

A工艺：在模切压痕过程中严格控制硬盒烟包的纵横向压痕线深度，要求所有压痕线深度做到均匀一致，误差为±0.02mm。

B工艺：在模切压痕过程中不控制硬盒烟包的纵横向压痕线深度。

试验结果如表1所示。从表中数据可以看出，硬盒烟包纵横向压痕线深度的控制对“斜口露白”有改善作用，但没有直接的线性关系。

硬盒烟包结构设计对“斜口露白”的影响

原规格硬盒烟包结构设计如图1所示，由于盒盖处的插舌宽度小于盒体的开口宽度，两侧斜口随着插舌向内侧收缩，因此烟包成型后会形成0.25mm的“斜口露白”。

为此，笔者对原规格硬盒烟包的结构进行了微调，将斜口角度从30°改为31.59°，形成规格1硬盒烟包（结构设计如图2所示）。但由于规格1硬盒烟包盒盖处的插舌宽度仍小于盒体的开口宽度，盒盖两侧斜口仍会随插舌向内侧收缩，因此烟包成型后理论上仍会存在0.25mm的“斜口露白”。

于是，笔者又在规格1硬盒烟包的基础上对其结构进行了微调，即将斜口角度从30°改为31.59°的同时，还将插舌宽度从5 2 m m改为3mm，形成规格2硬盒烟包（结构设计如图3所示）。这样一来，由于规格2硬盒烟包盒盖处的插舌宽度等于盒体的开口宽度，烟包成型后上下斜口位置就能重合，理论上就不会产生“斜口露白”。当然，如果不改变斜口角度，仅将插舌宽度从52mm改为53mm，理论上也不会产生“斜口露白”。

包装机调整对“斜口露白”的影响

为了进一步研究包装机调整对硬盒烟包“斜口露白”的影响，笔者对上述规格1和规格2硬盒烟包进行了如下试验。

首先，将包装机调整至最佳状态，并将其设置为标准状态。方法如下：将不同的硬盒烟包在包装机上生产，观察“斜口露白”情况，按照“斜口露白”≤0.5mm的标准对包装机进行调整，最终将包装机调整至最佳状态。

其次，对规格1和规格2硬盒烟包进行试包。从外观来看，规格1和规格2硬盒烟包没有明显差异，只是由于两者所用纸张的材料不同（定量相同），规格1硬盒烟包略厚于规格2硬盒烟包。从上机适应性来看，在包装机没有经过调整时，不考虑“斜口露白”因素，规格1硬盒烟包在成型后出现了“盒盖磕头”现象，平均每个条盒中有6～7盒出现异常，而规格2硬盒烟包的情况明显好于规格1硬盒烟包。

再次，由于规格1硬盒烟包“盒盖磕头”现象比较明显，故对包装机进行相应调整，主要是调整烟包小舌压痕线的折叠位置与烟包在包装机此工位的定位情况，当烟包小舌压痕线的折叠位置调整到设备极限位置后，再次进行试验，此时规格1硬盒烟包“盒盖磕头”情况有所好转，平均每个条盒中有2～3盒出现异常，但仍没有彻底解决。为此，我们对包装机进行了二次调整。

最后，对包装机进行二次调整后，我们再次进行了试验，并在试验过程中加强了质量检验，即每隔1小时对试验产品的外观按照产品质量企业标准进行质量检验。检验结果显示：经包装机二次调整后，试验产品基本无“盒盖磕头”现象，规格1硬盒烟包成型后的外观质量与正常生产的规格2硬盒烟包基本一致，没有其他质量缺陷。但我们也发现，在整个试验过程中，无论包装机调整与否，试验产品“斜口露白”质量缺陷均无法彻底解决（试包结果如表2和表3所示），还需从烟包成型原理上进行分析和改进。

硬盒烟包模切压痕参数对“斜口露白”的影响

根据以上试验的分析结论，进一步分析硬盒烟包模切压痕参数的合理性，从成型原理上彻底解决“斜口露白”现象。

从表2和表3的数据可以看出，规格1和规格2硬盒烟包在包装机上试包时都没有出现“盒盖磕头”现象，而且规格2硬盒烟包的“斜口露白”情况要好于规格1硬盒烟包，但“斜口露白”在0.5～1.0mm之间的烟包仍占较大比例。

为此，笔者对规格1和规格2硬盒烟包的模切版进行了分析，在这两个模切版的基础上结合试包情况制定了新的产品规格（新规格），即将斜口角度从31.59°改为特殊角度，插舌宽度仍为53mm。需要注意的是，在对新规格硬盒烟包进行模切之前，要求对模切版、钢底模进行相关的投影检测，确保使用的模板每一联规格均在标准尺寸范围内；在模切压痕过程中，严格控制所有压痕线深度和相关反弹力数值。

对新规格硬盒烟包进行模切生产，共生产25000包，然后对其进行试包，试包的包装机为此前经过二次调整的设备，试包完成后抽取3个条盒的硬盒烟包样品进行“斜口露白”的检测，检测结果如表4～表6所示。

为进一步确认新规格硬盒烟包的试包效果，在新规格硬盒烟包试包的同时对原规格硬盒烟包也进行了同步试包和相同检测（抽取1个条盒的硬盒烟包样品），检测结果如表7所示。

最后，指派专职检验人员，按照“硬盒烟包‘斜口露白’两边小于0.3mm或一侧小于0.5mm一侧小于0.3mm”的标准，对上述样品的检测结果进行对比。对比后发现，改进后的新规格硬盒烟包不仅杜绝了“盒盖磕头”现象，而且“斜口露白”的范围也控制在0.08mm左右，达到了预期目标。

硬盒包装 第3篇

关键词：FOCKE800硬盒包装机,传动特点,机械传动,同步关系

1 引言

FOCKE800硬盒包装机组是由德国FOCKE公司生产的具有800包/min生产能力的超高速硬盒包装机组, 从FOCKE350硬盒包装机 (400包/min) 到FOCKE800硬盒包装机 (800包/min) , 包装机的包装流程几乎没有变化, FOCKE公司通过对单路包装机进行双路的拓展, 使其包装速度提高到800包/min。FOCKE公司在包装机的设计理念上注重继承性和系列化, 方便了用户的操作和维修, 以及零配件的供应。我国卷烟生产厂家从2002年开始引进该设备, 从摸索到熟悉, 国内对于该设备的相关研究也逐渐增多, 本文试从机械传动方面阐述该设备的特性。

2 FOCKE800硬盒包装机传动的特点

2.1 包装原理及组成

FOCKE800硬盒包装机的包装原理为烟库中的烟支经28个下烟通道后由推烟板推出至烟支转塔1完成烟组成型, 第一水平输送链完成铝箔纸包装及内框纸输入, 商标纸折叠包装轮5完成商标纸包装成型, 第二水平输送链对商标纸的二侧上胶再经提升至五角轮, 烟包经第一干燥轮、第二干燥轮定型后输出到下游机。

按功能划分, FOCKE800硬盒包装机由包装原辅材料 (烟支、铝箔纸、商标纸、内框纸等) 供给、烟支排列、铝箔纸烟包包裹、商标纸烟包成型、干燥轮定型及输出等部分组成 (见图1[1]) , 并且利用机械传动、气压传动、电控系统和润滑等方式保证了这些功能间的协调运作。

2.2 主、副传动

FOCKE800硬盒包装机的机械传动系统根据动力源的不同, 可分为主传动系统和副传动系统两大部分, 主传动由主电机驱动, 通过减速齿轮箱经一对圆锥齿轮输出, 将动力传入各执行轴, 再通过凸轮、连杆等机构, 完成烟支供给、烟支转塔及烟组成型、铝箔纸包装成型、商标纸包装成型、第一干燥轮烟包烘干、各折叠机构运动等包装动作。FOCKE800硬盒包装机绝大部分功能都是由主传动系统来完成。

副传动包括烟支搅动系统、铝箔纸卷供给系统、商标纸堆供给系统、第二干燥轮系统等部分。分别由各自的独立电机驱动, 故这里重点分析FOCKE800硬盒包装机的主传动系统。

2.3 间歇运动与连续运动

为了完成从烟支到烟包包装成型各个功能, 采用了间歇运动与连续运动相结合的方式达到各功能的要求。间歇运动主要传动机构包括内框纸输送的三轮变速机构、滚子槽凸轮分度机构 (烟支转塔、商标纸折叠转塔、五角轮) 等;连续运动包括齿轮传动、烟组输送及铝箔纸成型的第一链式传动、商标纸烟包输出的第二链式传动及内框纸推入机构等机械传动。

2.4 同步要求

为了完成烟包各包装成型功能, FOCKE800硬盒包装机的主传动采用由主电机驱动, 通过9个联轴器将各部件运动联结起来, 各部件运动关系必须同步。从中速FOCKE350硬盒包装机到中高速FOCKE800硬盒包装机, 传动路线基本一致, 即主电机位于整机左前部, 通过减速齿轮箱将运动传递到主传动箱, 再通过联轴器将运动传递到商标纸装置齿轮箱、内框纸供给齿轮箱、铝箔纸装置齿轮箱、商标纸上胶齿轮箱、烟组成型齿轮箱、烟包输出传动箱等 (见主传动分配轴及传动齿轮箱的平面布置图2) 。

1.主传动齿轮箱2.主电动机3.包装转台齿轮箱4.盘车手轮齿轮箱5.内框纸供给齿轮箱6.烟支检测器齿轮箱7.烟支转台齿轮箱8.烟支料斗机构齿轮箱9.烟支定位机构齿轮箱10.铝箔纸装置齿轮箱11.烟支推送器齿轮箱12.商标纸装置齿轮箱13.涂胶装置齿轮箱

运动的同步分为转速同步和线速度同步, 其中转速同步的基准是商标纸折叠包装轮, 线速度同步的基准是包装纸。在FOCKE800硬盒包装机上, 与商标纸折叠包装轮转速同步的有烟支转塔、商标纸折叠包装轮、五角轮、第一烘干轮及凸轮连杆机构等, 与包装纸线速度同步的有铝箔纸输送辊、第一链式输送带、第二链式输送带、商标纸上胶轮等线速度, 两种同步以包装纸 (或烟包) 的运动作为设计和调整的依据。

3 主传动分析

3.1 主传动分析

反映FOCKE800硬盒包装机速度的参数主要有两个, 即生产能力Q (包/min) 和包装转台转速n (r/min) 。FOCKE800硬盒包装机的生产能力为Q=800包/min, 该硬盒包装机为双路间歇运动, 其凸轮轴的转速为生产能力Q/2=400r/min, 商标纸折叠包装轮的转速与间歇机构的分度数K有关, 设商标纸折叠包装轮的分度数为K商 (K商=8) , 商标纸折叠包装轮转速为n商=400/8=50r/min。将包装转台每转1周的分度数用K表示, 单位是“包/r”。分度数K与FOCKE800硬盒包装机生产能力Q、商标纸折叠包装轮转速n商的关系式为:Q=Kn商

它们表明了某一特定FOCKE800硬盒包装机速度与商标纸折叠包装轮转速的关系, 是FOCKE800硬盒包装机机械传动速度的设计依据。

3.2 传动特点分析

FOCKE800硬盒包装机主传动的传动特点: (1) 主电机经齿轮变速带动水平布置的主轴通过并联和串联的方式将动力传递给各独立的齿轮箱, 布局合理、横竖有序。 (2) 主传动采用间歇运动与连续运动相结合的方式达到各功能的要求。在齿轮箱中烟支转塔、商标纸折叠包装轮及五角轮的间歇运动完成烟组成型、商标纸包装成型及烟包输送, 两条水平连续运动的输送链完成铝箔纸裹包成型及烟包商标纸两侧上胶和烟包输送。 (3) 主传动系统采用较为先进的模块化设计方法, 设计特点是动作的执行元件连同用于其相应的传动动力的齿轮箱被作为功能模块, 来完成各功能的要求。

4 主要同步关系分析

以商标纸折叠包装轮中心为设计基准, 保证传动线速度同步, 从而实现传动机构和各主要功能的同步要求。

4.1 切刀辊与供纸辊

切刀辊上安装有二把刀片, 在传送过程中, 通过刀片旋转, 将铝箔纸切割成单张铝箔纸, 因此必须使切刀辊表面线速度与供纸辊线速度保持一致, 即:V刀=V供

否则会产生向前拉动铝箔纸的力, 影响切口质量。

4.2 输送辊、网纹辊与铝箔纸输送

铝箔纸输送装置由铝箔纸卷经输送轮输送、展开、网纹辊滚压形成带网纹及司标的铝箔纸, 再经一分为二切割、输送、单张铝箔纸切割到铝箔纸包装工位。为保证良好的压网纹质量及单张铝箔纸切割长度, 必须使输送轮、网纹辊的线速度与铝箔纸输送的线速度一致。

即:V输=V纸, V网=V纸

如果两者线速度不一致, 则会造成铝箔纸长短不一、褶皱或拉伸、网纹不清晰、铝箔纸切口毛等问题。

4.3 上胶轮与商标纸传送

在第二水平输送链上的商标纸烟包传送过程中, 传动的上胶轮将胶液滚压在商标纸上, 形成带胶液的商标纸。为保证上胶质量, 必须使商标纸上胶轮线速度与商标纸烟包传送速度一致, 即:V上胶=V输。

如果两者线速度不一致, 则造成上胶不均匀、胶液外泄等问题。

4.4 切刀辊与内框纸传送

在内框纸传送过程中, 通过刀片旋转将内框纸切割成单张内框纸, 因此必须使切刀辊表面线速度与内框纸传送速度一致, 即:V刀=V纸。

如果两者速度不一致, 则会导致切口质量差、内框纸长短不一等问题。

5 传动精度

F0CKE800硬盒包装机采用的是先进的模块化设计, 通过各齿轮箱实现传动的串并联输出。每个齿轮箱都设计为一、二级齿轮传动, 传动误差由齿轮传动的精度保证。在传动件的设计上, FOCKE800硬盒包装机使用的是精度等级较高且运动平稳的螺旋锥齿轮与联轴器连接。

5.1 运动精度

FOCKE800硬盒包装机在运动方式的设计上, 是采用圆周输出的方式来设计齿轮箱, 然后在齿轮箱外通过不同的方式转换成各种动作。例如, 凸轮机构选用的是共轭凸轮机构。单面槽凸轮中的槽在设计时要与在其中运动的辊子之间留有间隙, 因而存在运动误差, 而共轭凸轮机构调整要求达到零间隙, 因而不会存在运动误差。

5.2 传动精度

从主电机开始, 传动链最短的是烟支搅动传动链, 最长的是烟支转盘齿轮箱传动。从FOCKE800硬盒包装机的设计理念来看, 即: (1) 商标纸折叠包装轮中心是设计基准。 (2) 商标纸折叠包装轮是包装机的核心, 商标纸烟包包装成型及折叠都在该包装轮上完成, 决定烟包的包装质量。

因此在FOCKE800硬盒包装机中, 主传动的齿轮传动精度要求设计为5级精度。此外, FOCKE800硬盒包装机的传动系统还需降低传动噪声, 采取的措施有:采用各个独立的封闭式齿轮箱, 保证良好润滑;传动件的所选材料、热处理、表面处理及制造精度、安装精度等的质量保证。

5.3 机器调整精度

FOCKE800硬盒包装机的设计理念是尽最大可能将机器设计成可以调整的状态。例如凸轮与轴的固定, FOCKE800硬盒包装机的凸轮为两件式结构, 通过两个螺钉锁紧即可。机器基本上在任何部分都可以调整, 这虽然增加了设计难度与加工成本, 但通过调整, 可使机器的各部件在实际使用中处于最佳位置。

6 结语

对FOCKE800硬盒包装机的机械传动系统特别是对复杂的主传动系统进行分析, 可以较好地掌握FOCKE800包装机的传动原理与设计理念, 及时处理生产中碰到的各种问题。

从包装机的发展考虑, 分析FOCKE800硬盒包装机的机械传动系统可借鉴的地方:主传动采用模块化的设计, 便于操作维护与精度的提高;保证各功能的同步要求的前提下, 连续运动与间歇运动的完美结合;双路包装工艺设计使包装速度提升1倍。为国内高速硬盒包装机的设计提供了可靠的理论依据。

参考文献

硬盒包装 第4篇

关键词：商标纸,压板,积胶,通道,快拆装

1 问题的提出

YB45型硬盒包装机是GDX2硬盒包装机的国产化型号。是八十年代国际上公认的第一流卷烟包装设备。具有运行稳定、有效作业率高、消耗低、维修方便等优点。但在实际生产中, 发现商标纸在横向通道输送的过程中, 在通道及压胶辊轮上会出现较严重的积胶现象, 使商标纸顶端盖子上产生压痕、划痕, 影响了小包的外观质量, 严重时甚至会发生商标纸堵塞引起停机。当出现积胶现象, 必须及时清理, 而此处因为空间结构的限制, 在清洁保养时劳动强度大、消耗时间长, 在一定程度上影响了设备的正常运行效率。日常的交接班保养, 此处是重点, 因为清洁积胶的费时费力, 消耗了大量的时间及精力。为此, 根据问题产生的原因, 对商标纸横向通道压板组件进行了两处改造, 使积胶现象减少的同时, 也让清洁保养过程省时省力。

2 产生积胶的原因分析

通过长期的观察, 发现已涂胶的商标纸顶端盖子内端面进行折叠时, 由于折叠器的推力, 会使商标纸顶端盖子微微上弓约0.5~0.8mm, 使涂在商标纸盖子内端的胶水会碰触到折叠挡板的下表面, 从而在折叠挡板的下表面留下胶痕。随着机器的连续运转, 就会在折叠挡板的下表面产生积胶。积胶形成后, 会在商标纸折叠时碰触到商标纸盖子内端的胶点, 当商标纸折叠完毕向前运动时, 积胶会把商标纸盖子内端的胶水带到商标纸盖子的边缘处。商标纸继续向前输送, 受到通道压板及商标纸顶端面夹紧压胶辊轮上的压力时, 造成商标纸盖子边缘的胶水外溢, 在商标纸横向通道及压胶辊轮上也形成积胶。当积胶严重时, 商标纸顶端盖子上就会出现压痕、划痕等质量事故, 甚至出现商标纸堵塞引起停机, 造成设备有效作业率下降。

3 由积胶现象引起的清洁保养难题

商标纸在横向通道输送的过程中, 出现积胶现象时, 就必须停机, 对横向通道压板及压胶辊轮进行清洁保养, 清除积胶。日常的交接班保养, 商标纸的横向通道压板及压胶辊轮积胶的清洁保养也是重点, 而此处进行清洁保养时, 因为空间狭小、结构复杂, 清洁范围大, 特别费时费力。操作工在清洁时, 必须一手抬起上压板, 一手清洁通道压板及压胶辊轮。因为安全防护罩的存在, 很难同时伸进双手清洁。这就需要维修工拆掉通道上压板组件, 给操作工腾出空间及双手, 来完成清洁保养工作。清洁保养完成后, 再由维修工装回通道上压板组件。由于通道上压板组件拆装的不便, 导致此处的清洁保养, 在浪费人力的同时, 也增加了时间和劳动强度。

在保证上压板原有作用的同时, 将其向右延长60mm。使其既能覆盖于商标纸盖子顶端, 对上弓现象起到限位作用, 又不干涉其它零件动作。在折叠器的位置角度调整正确后, 对商标纸盖子内端进行折叠时, 改造后的上压板消除了商标纸盖子因为折叠器的推力而出现的上弓现象, 减少商标纸顶端盖子内端的胶水碰触到折叠挡板下表面的情况, 从而达到减少积胶的目的。

在商标纸横向通道及压胶辊轮上积胶的清洁保养问题上, 根据分析所得, 主要的原因是空间狭小, 双手同时清洁不方便, 需要拆装整个上压板组件, 而拆装过程费时费力, 浪费人力的同时也增加了保养时间。

使改造后的商标纸横向通道上压板组件实现快拆装功能, 清洁保养时, 操作工独立即可完成。在释放空间、解放双手的同时, 达到操作简便, 节省时间, 降低劳动强度的目的。

对轴的改造, 在轴上车出宽度4.5mm深度0.6mm的一圈弧型槽, 拆除轴上原有的两个顶丝, 在轴的前端打一个螺纹孔, 规格为M8×12, 在螺纹孔上旋入加装的手柄。

对架的改造, 在架上打一个阶梯孔, 大孔直径7.2mm小孔直径6.3mm, 放入直径7mm的钢珠, 使钢珠沉入孔内, 钢珠下表面露出阶梯孔底1mm, 钢珠上表面露出架的表面2mm。在旁边另打一个M4×10的螺纹孔, 在架的表面加装弹簧片及一个M4×10的紧固螺钉, 将螺钉旋入螺纹孔并紧固住弹簧片, 弹簧片的另一端要压紧钢珠露出架表面的部分。把轴插入架上的孔内, 由于弹簧片压紧力的作用, 钢珠压入轴上的槽内, 将轴与架固定成一体。

改造后的效果如图1, 改造后的通道上压板组件, 通过弹簧片将架上的钢珠压在轴上的弧型槽中进行连接。改变了原有轴与架的顶丝连接方式, 较难分离, 只能拆卸整个组件的情况。保养时, 通过拉拽轴上的手柄, 使钢珠克服弹簧片的压力, 脱离轴上的弧型槽, 就可以直接抽出轴, 快速简便的分离轴与架。保养完毕, 将轴插入架内, 钢珠因为弹簧片的压力, 而压入轴上的槽内, 从而固定住轴, 快速方便的完成安装。整个拆装过程, 操作工独立即可完成, 达到了操作简便、省时省力的目的。

4 改进后的效果验证

对4台YB45硬盒包装机设备改造前后的3班进行跟踪, 并进行统计记录, 将改造前后的数据进行比较, 见表1。

可以看出通过对商标纸横向通道压板组件的改造, 大大减少了设备因积胶问题而出现的停机次数以及清洁保养的时间, 解决了商标纸因积胶问题带来的质量问题, 降低了机台人员的劳动强度。

通过此次改造, 达到了预期效果, 积胶问题停机的3班平均数由7.5次降为2.25次, 3班平均保养清洁时间由37.5分钟降为11.5分钟, 提高了设备的有效作业率, 降低了机台人员的劳动强度, 保证了产品质量。目前, 这项改造已经在厂内全部6套的YB45型硬盒包装机上进行了推广, 应用效果良好。

参考文献

[1]蒋景强.GDX6S包装机商标纸定位检测器的改进[J].烟草科技, 2013 (08) .

[2]陶良华.GDX2硬盒包装机小盒商标纸吹风装置的设计[A].中国烟草学会2010年学术年会论文集[C].2010.

硬盒包装 第5篇

YB45型硬盒包装及是目前国内烟厂主要的硬盒卷烟包装设备, 产品普及率以及使用率特别高, 其设计速度达到400包/min。对烟厂用户来说, 而对激烈的市场竞争, 必须发挥企业的生产优势, 因此对设备的有效运行率有了更高的要求。而烟包输出通道输送带打滑现象的存在使设备增加了停机次数, 影响了设备的有效运行率, 因此须对烟包输出通道进行相应的改进。

2 现状分析

2.1 烟包输出部件的工作原理

烟包输出部件是通过一对联轴器将动力传至齿轮轴运动, 由齿轮轴上的齿轮与齿轮1啮合, 通过键使轴运动, 带动带轮2运动, 从而带动下输送带3向前运动。同时齿轮8通过与齿轮7、齿轮1的啮合将运动传递到带轮9, 并带动上输送带10向前运动。上、下输送带依靠摩擦力使辊轮4及调整辊5一起滚动从而带动烟包6向前运动。

2.2 存在问题

在上述运动过程中偶尔会发生输送带带速远小于辊筒转动速度的现象, 这一现象称为输送带打滑, 同时齿轮1、7、9也相对磨损较快, 使烟包输出部件的烟包输出速度满足不了机组的运行速度, 从而造成烟包输送通道发生堵包, 此时需通过调整辊对输送带进行重新张紧, 阻碍了机组的有效运行。我们对2007年至2009年出厂设备打滑现象的统计调查见表1。

1, 7, 8.齿轮2, 9.带轮3.下输送带4.辊轮5.调整辊6.烟包10.上输送带11.旋转中心

3 输送带打滑的原因分析

3.1 输送带与传动辊表面包胶材料方面

YB45型硬盒包装机烟包输出部件使用的输送带为Habasit公司的FAB-2E型输送带, 其主要材料为聚氨酯, 此材料具有优异的耐磨性能、防滑性能及较好的耐温性能。辊筒外浇注的橡胶材料主要是聚氨酯和丁腈橡胶, 丁腈橡胶是由丁二烯与丙烯腈共聚而制得的一种合成橡胶, 具有耐磨性和气密性, 并且它可以在120℃的空气中长期使用。上述材料基本能满足机组的要求, 因此决定不对其进行调整。

3.2 输出通道的安装调试方面

图2分别为输送带工作前、后的受力分析, 工作前:带全长受F0 (初张紧力) 作用;工作后:带的紧边受力由F0变为F1, 松边受力由F0变为F2;且F1与F2间满足关系F1=F2eμα, 因此初张紧力F0越大则输送带的牵引力越大, 带打滑发生的概率越小。

3.3 输出通道的结构方面

包角是指带与带轮接触弧所对的圆心角, 包角的大小反映带与带轮轮圆表面间接触弧的长短。包角越小, 接触弧越短, 接触面间所产生的摩擦力总和也越小, 会影响传动的扭矩, 使输送带轮打滑。为了提高输送带传动的承载能力, 包角就不能太小, 一般要求包角大于120°, 而通过对原输送通道结构的计算测量, 原烟包输出部件上的传动辊与输送带间的包角 (图1中) 仅为89.41°。

4 改进方案

主要通过以下2个方案共同实施来达到消除YB45型硬盒包装机烟包输出通道输送带打滑的现象。

4.1 改进初张紧力的调整

为避免输送带打滑, 可以增加输送带的初张紧力, 但若张紧力过大时, 将使带的磨损加剧, 缩短带的工作寿命。在查阅相关样本资料及与输送带供应商的技术人员沟通后, 根据实际情况制订了调整输送带初张紧力的简单标准:即在输送带的中间部位以约50~80N的力下压, 以能使带最多下压15mm为宜。

4.2 改变输送带缠绕方式, 增大包角

传动辊筒趋入点的张力F入和奔离点的输送带张力F离之间的关系应满足下式:F入F离efα

式中:F入-传动辊筒趋入点的输送带张力;F离-传动辊筒背离点的输送带张力;f-动滚筒与输送带间的摩擦系数;α-输送带与传动滚筒之间的包角。

如果不计算输送带僵性所造成的阻力, 传动滚筒上的牵引力 (圆周力) F牵为:F牵=F入-F离

即:F牵 (efα-1) /efαF入

因此在张紧力不变的情况下, 可以通过改变输送带缠绕方式, 增大包角的方式来有效地提高输送带的牵引力, 减少输送带打滑的概率。

5 改进方案实施及效果

在原有结构的基础上通过在上、下输送带上各增加一个过桥辊来改变输送带缠绕方式, 以此来增加带与带轮辊筒接触弧所对的包角角度。经实际计算后得出上、下输送带与传动辊包角变为176°和178°。该措施可以将包角从89.41°变为176°。

假设摩擦系数f以1来计算:

在同等条件下就可以使传动辊部分的牵引增大为1.6倍左右, 从而使输送带打滑的可能性大为降低。

目前上述改进措施已在ZB45机组上试用, 通过对其实物试车 (包装速度350~400包/min) 进行检测, 结果无打滑现象, 达到了预期效果。

6 结语

此次改进活动通过对烟包输送通道合理改进, 使输送带与传动辊间的包角更为合理, 避免了输送带打滑现象的产生, 提高了设备效率, 取得了预期效果。因此, 对于某些存在缺陷的机构, 用创新的思维, 突破其结构的限定, 经常会寻找到有效的解决问题途径。

参考文献

[1]ZB45型硬盒包装机使用说明书[Z].上海烟草机械有限责任公司, 2005.

硬盒包装 第6篇

在中速和高速香烟包装机中，其铝箔纸供料装置传动一般采用间歇运动方式，利用槽轮或凸轮机构实现间歇运动的输出。最新的YB48硬盒超高速包装机整体设计思路为双通道设计，主体传动仍采用了成本较低的间歇运动方式，但出于结构上的考虑，其内框纸部件为单通道，其速度为整机传动速度的两倍。若仍完全采用传统间歇机构运动，冲击、震动和噪声状况会明显恶化。为适应运转高速度，YB48内框纸部件传动采用了连续运转方式。但在内框纸部件将裁好的单张内框纸送入往复模盒时，为与往复模盒相配合，在内框纸高速输送的同时，必须有短暂的停送时间以供往复模盒将内框纸带走。这就需要设计一种稳定机构满足在连续运转的同时动作输出件动停平稳，冲击和震动小。本文所述齿轮四杆输出机构连续运转，其动作输出也是连续的，动作输出件的加速度和跃度变化平稳，没有明显的拐点，可实现分段间歇式的内框纸输送，在输送行程的末段接小幅回程，可使接送内框纸的动作平稳、无冲击，且保证了输送内框纸的高速连续性。

1 工作原理

内框纸装置是硬盒包装机的内框喂料部分，包括两个内框纸盘卷输送装置、换卷装置、内框纸切割部件、加速部件及纵向输送部件。工作时，由内框纸切割部件的传动辊拉动内框纸材料，内框纸经由盘卷输送装置进入换卷装置，内框纸盘卷切换时可进行内框纸不停机拼接，内框纸进入切割装置后，切割辊连续匀速旋转，将内框纸材料切割为单张的内框纸继续向前传输，经加速部件将多张内框纸间距拉开，依次进入纵向输送部件。纵向输送部件的动力来自于同步带轮，其带动的同步带上设置有若干推手，推手之间的间距略大于单张铝箔纸的长度。当同步带轮正向转动时，每个推手各推送一张内框纸向烟支轨道方向行进。

同步带轮动力来自于齿轮四杆机构，齿轮四杆机构带动同步带轮做平滑的间歇式转动，将同步带向前移动一定距离，推手带动内框纸到达位置后，带轮稍反转，将同步带向后移动一小段行程，因推手之间的间距略大于内框纸长度，推手的回退不会带动内框纸，而使其位置发生变化，此时往复模盒移动带走处于静止状态的内框纸，然后带轮再次正转使同步带向前，输送下张内框纸。

齿轮四杆机构由两部分组成，其一为曲柄四杆机构，其二为三个齿轮组成的齿轮组，三个齿轮的中心分别位于曲柄四杆机构的节点上，如图2所示，其中齿轮1与曲柄固定连接在一起，与其啮合的齿轮2在连杆节点处形成转动副，齿轮3在摆杆旋转中心处也形成转动副。

2 运动分析

同步带轮的转动可视为两部分运动的叠加，其一为齿轮Z1经由齿轮Z2传递到齿轮Z3的纯齿轮传动，其二为齿轮Z2绕齿轮Z3中心摆动所致齿轮Z3的转动。两部分运动的动力均来源于曲柄的旋转。

当曲柄轴以角速度W1持续旋转时，齿轮Z1亦绕曲柄轴转动，但齿轮Z1旋转中心与曲柄轴中心不重合，这就使得齿轮Z1与齿轮Z2啮合点处的线速度作规律变化，经计算可得：

其中：Z2、Z3为齿数；l为曲柄轴距齿轮Z1和Z2啮合点距离，此值为W1的函数，可通过几何关系算出；R1、R2分别为齿轮Z1、Z2的节圆半径；e为曲柄轴距齿轮Z1的中心距。

曲柄1运动同时驱动摆杆4，在此作用下，摆杆4与连杆3节点处的齿轮2绕齿轮3做转动，转动角速度与摆杆4角速度一致。经计算推导可得：[1]

其中：L1为曲柄长度，曲柄轴中心距齿轮Z1的中心距；L3为摆杆长度；θ为曲柄与坐标轴的夹角；φ为摆杆与坐标轴的夹角。

齿轮3的转动角速度W由W3和W4叠加得出，即：W=W3+W4。因为两种运动的叠加作用，由机构参数决定的齿轮3的转动可呈现多种规律，为满足YB48硬盒包装机内框纸输送提供了可行性。

3 方案实施

YB48硬盒包装机双导轨间距为106mm，内框纸输送轮为同步带轮，受与其相配的同步带标准规格所限，设定同步带一次向前输送距离为105mm，完成后向后移动2mm。根据上述设计边界，结合四杆机构的运动分析，利用Pro/E设计模块得到齿轮四杆机构的具体参数，并在Pro/E环境中实现，如图3所示。

齿轮轴与齿轮旋转中心偏置设计，形成齿轮曲柄1，连杆3两端分别与齿轮2和齿轮5铰接，以保证两齿轮啮合，而摆杆4两端分别与齿轮5和齿轮6铰接，可保证两齿轮啮合。工作时，曲柄旋转带动齿轮2绕曲柄中心做旋转运动，齿轮传动带动齿轮6转动；同时由四杆传动使摆杆摆动，带动齿轮5绕齿轮6中心转动，亦将运动传递给齿轮6。

因内框纸部件和整机的速度比例为2:1，整机运转一周对应内框纸完成两张内框纸的输送。对此齿轮四杆机构进行具体相位分析，如图4所示。

从4°至134°，W3和W4合成的W值逐渐由零变为正值，再回归为零，从而驱动内框纸推手向前运动105mm，将第一张内框纸运送到外轨道，从134°至184°，W3和W4合成的W值逐渐由零变为负值，再回归为零，从而使内框纸推手后退2mm。自184°至314°，W值再由零逐渐变化为正值并回复为零，从而驱动内框纸推手再向前运动105mm，将位于外轨道上的第一张内框纸输送至内轨道，同时输送第二张内框纸至外轨道就位，自314°至364°，W值再次由零变至复职并回复为零，内框纸推手后退2mm。完成一个工作周期，为往复模盒顺利带走两张内框纸做好空间和时间上的准备。由此可见，齿轮四杆复合机构完全能够满足内框纸部件工作要求。

4 结论

齿轮机构和四杆机构组合而成的齿轮四杆机构可以实现运行平稳的间歇传送运动，动作输出件的加速度和跃度变化平滑，没有明显拐点，能满足YB48硬盒包装机内框纸传送装置的工作需求。且其结构简单，执行效率较高。通过配置不同的参数，还可适当调节同步传送带正向和反向输送的相位和时限，为满足不同工况提供可能。

参考文献

[1]成大先主编.机械设计手册[M].北京:化学工业出版社,2009.

[2]Maintenance Instuction Manual Hinge Lid Packer Model700S.Germany.Verden:Focke&Co,2010.

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[4]崔灵芝,李树森.齿轮四杆组合机构优化设计[J].天津轻工业学院学报,2000,(03):46-49.