喷淋装置范文

喷淋装置范文（精选8篇）

喷淋装置 第1篇

1.原喷淋装置的结构

图1所示为以往复合肥厂家常用的喷淋装置结构, 由于洗涤塔内的水被循环利用, 液体浓度不断增大, 造成喷淋口极易堵塞, 且不易清理, 给维修带来很大不便。

2.改进后喷淋装置的结构

通过分析研究, 设计出了比较合理的喷淋装置, 如图2所示。

通过在喷头上铣三个均布的螺旋升角为60°、槽宽为3～5mm的螺旋槽, 有效地解决了堵塞问题。即使液体浓度较大, 当通过螺旋槽时, 液体对槽有冲刷过程, 不易堵塞;即使堵塞了, 因为喷头与喷水管是用丝接相连, 容易拆卸。另外, 通过增加喷头的数量来提高洗涤效果也很容易实现。

喷淋设置要求 第2篇

请教：一高层住宅楼（一类高层建筑 大于50米 小于100米）其一层是商业网点 各网点独立门户 均小于300平方米 各网点与住宅部分不相通 问：这样的商业网点用安装自动水喷淋吗？

这个是需要的，因为自喷系统的主要设计宗旨是在人流量较大，疏散困难的地方，尽最大可能防止火灾发生。这种专门的商网是必须设的。

你说的这种不是住宅楼，应该是商住楼的范畴；

《高层民用建筑设计防火规范》7.6.2建筑高度不超过100m的一类高层建筑及其裙房，除游泳池、溜冰场、建筑面积小于5.00m2的卫生间、普通住宅、设集中空调的住宅的户内用房和不宜用水扑救的部位外，均应设自动喷水灭火系统。（这条是强制性条文，必须严格执行）

你说的这种住宅是高层建筑，在满足《建筑设计防火规范》的基础上应该满足《高层民用建筑设计防火规范》的规定，肯定需要安装喷淋系统。

首先你应该确定一下这个建筑的一层是否就是商业服务网点，高规条文解释，住宅底部（地上）设置的百货店，副食店，粮店，邮政所，储蓄所理发店等小型的商业服务用房，层数不能超过两层，并且建筑面积是指的是这种小型的商业服务用房的建筑面积之和不能超过300㎡，而不是每个都不超过三百平方，所以你要确定是否你的建筑满足这个条件，而按照你的说法，个人判断很可能是属于商住楼范畴，那么17楼那里有明确的解释，设吧！没办法，消防这东西，能设就设，安全系数越高越好啊！

不用的，建筑属性还是住宅，商业也是网点，又不大于300平，还要看当地消防部门如何认定

消防中的规定，对于商业区，每层面积超过3000m2的或建筑面积超过9000m2的百货商场、展览大厅就要设，你这个应该可以不设，因为你的商业区在一楼，消防时易于灭火和疏散，但有钱的话，最好就是设咯

这个虽然是小于300平米的独立的商业网点，但必须考虑其疏散距离有没有超过20m?超过了，还是要设的。具体可参照江苏省省内防火规范相关规定。

这栋楼属于《高规》7.6.2条规定中的普通住宅，可以不设喷淋，但是江苏省有关于连家店的设计要求，如果连家店总建筑面积超过3000平方米，则还是要设。

那些建筑需要做自动喷淋建筑设计防火规范

8.5 自动灭火系统的设置场所

8.5.1 下列场所应设置自动灭火系统，除不宜用水保护或灭火者以及本规范另有规定者外，宜采用自动喷水灭火系统： 大于等于50000纱锭的棉纺厂的开包、清花车间；大于等于5000锭的麻纺厂的分级、梳麻车间；火柴厂的烤梗、筛选部位；泡沫塑料厂的预发、成型、切片、压花部位；占地面积大于1500m2的木器厂房；占地面积大于1500m2 或总建筑面积大于3000m2 的单层、多层制鞋、制衣、玩具及电子等厂房；高层丙类厂房；飞机发动机试验台的准备部位；建筑面积大于500m2 的丙类地下厂房； 每座占地面积大于1000m2 的棉、毛、丝、麻、化纤、毛皮及其制品的仓库；每座占地面积大于600m2 的火柴仓库；邮政楼中建筑面积大于500m2 的空邮袋库；建筑面积大于500m2 的可燃物品地下仓库；可燃、难燃物品的高架仓库和高层仓库（冷库除外）； 特等、甲等或超过1500 个座位的其它等级的剧院；超过2000 个座位的会堂或礼堂；超过3000 个座位的体育馆；超过5000 人的体育场的室内人员休息室与器材间等； 任一楼层建筑面积大于1500m2 或总建筑面积大于3000m2 的展览建筑、商店、旅馆建筑、以及医院中同样建筑规模的病房楼、门诊楼、手术部；建筑面积大于500m2 的地下商店； 设置有送回风道（管）的集中空气调节系统且总建筑面积大于3000m2 的办公楼等； 设置在地下、半地下或地上四层及四层以上或设置在建筑的首层、二层和三层且任一层建筑面积大于300m2 的地上歌舞娱乐放映游艺场所（游泳场所除外）； 藏书量超过50万册的图书馆。

＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝＝ 高层民用设计防火规范：

7.6 灭火设备

7.6.1 建筑高度超过100m的高层建筑及其裙房，除游泳池、溜冰场、建筑面积小于5.00m2的卫生间、不设集中空调且户门为甲级防火门的住宅的户内用房和不宜用水扑救的部位外，均应设自动喷水灭火系统。

7.6.2 建筑高度不超过100m的一类高层建筑及其裙房，除游泳池、溜冰场、建筑面积小于5.00m2的卫生间、普通住宅、设集中空调的住宅的户内用房和不宜用水扑救的部位外，均应设自动喷水灭火系统。

7.6.3 二类高层公共建筑的下列部位应设自动喷水灭火系统： 7.6.3.1 公共活动用房；

7.6.3.2 走道、办公室和旅馆的客房； 7.6.3.3 自动扶梯底部； 7.6.3.4 可燃物品库房。7.6.4 高层建筑中的歌舞娱乐放映游艺场所、空调机房、公共餐厅、公共厨房以及经常有人停留或可燃千赫多的地下室、半地下室房间等，应设自动喷水灭火系统。

建筑给排水、消防设计若干问题的探讨作者：陈芬

内容提要：根据近几年规范的修改，就日常设计、审查工作中遇到的问题与程宏伟总工等同行进行了探讨，提出以下一些看法。

近几年来《建筑给水排水设计规范》、《高层民用建筑设计防火规范》、《建筑设计防火规范》、《自动喷水灭火系统设计规范》、《人民防空地下室设计规范》作了大量的修改，新增了《住宅建筑规范》等规范，以下就设计、审查工作中遇到的实际工程问题，应如何掌握规范条文合理设计进行探讨，提出本人的一些看法，若有不妥之处，请给予指正。

一、建筑给排水设计

1、生活水池溢流管直接排入室外污水检查井或雨水检查井。

这样设计违反了GB50015-2003第3.2.4条，生活水池溢流管应间接排水，不可直接排入污水检查井，以防污水污染生活水池水质。雨水检查井在实际使用中可能接入污水，故生活水池溢流管也不可直接排入雨水检查井，应间接排入雨水检查井。，生活水池最好不要直接埋地，若条件不许可必须埋地敷设时，溢流口宜设在水池进人孔处且应高出地面。

2、游泳池补水箱是否应采用独立结构形式？

根据《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003第3.2.10条“建筑物内的生活饮用水池（箱）体，应采用独立结构形式，不得利用建筑物的本体结构作为水池（箱）的壁板、底板及顶盖”。第3.9.3条“游泳池和水上游乐池的初次充水和使用过程中的补充水水质，应符合现行的《生活饮用水卫生标准》的要求”。所以游泳池补水箱应当采用独立结构形式，以保证其水质符合要求。

3、水龙头设置高度问题：

根据《建规》第3.2.4条，生活饮用水管道不得因管道产生虹吸回流而受污染。建议龙头以下高度： ⑴家用洗衣机的取水水咀，宜高出地面1.0～1.2m。⑵公共厕所的连接冲洗软管的水咀，宜高出地面1.2m。

⑶医院太平间或殡仪馆类似房间的连接冲洗软管的水咀，宜高出地面1.2m。⑷绿化洒水的洒水栓应高出地面至少400㎜。

⑸带有软管的浴盆混合水咀，宜高出浴盆溢流边缘400㎜。应注意99S304标准图均未达到此要求。⑹垃圾间给水龙头，宜高出地面1.2m。

4、住宅用水点压力要求 ⑴根据《住建规》第8.2.4条，要求住宅用水点的压力为0.05MPa～0.35MPa，注意这里是指动压，而不是静压。

⑵对于变频给水系统，给水用水点的压力不可超0.6MPa。

5、电动阀水位问题：

设电动阀进水的消防水箱，应注明电动阀开、关水位。

6、存水弯水封深度值：

所有排水存水弯水封深度不得小于50㎜。该条应在说明中加以说明。

二、低层建设室内消火栓设计

1、连排式住宅车库消火栓的设置

2～5层连排式住宅（一梯一户），每户之间均设有防火隔墙，每户底层设一个车库，车库数超过5个，但每个车库有一定的间距，要不要设室内消火栓系统呢？按《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》GB50067-97第7.1.2条，车位大于5部的汽车库应设室内消火栓系统，按现行《住宅建筑规范》GB50368-2005、《建筑设计防火规范》GB50016-2006以下简称《低规》可不设室内消火系统。本人认为该车库是为上部住宅用户配备使用的车库，且每个车库之间有一定的防火间距，火灾危险性可等同于住宅，故可不设室内消火栓系统，建议室外消火栓加密布置。

2、低层建筑，一层车库，二层以上为住宅，如何确定室内消火栓用水量？

根据现行《低规》，室内消火栓用水量按住宅设计应为二股2.5L/S，按车库设计应为1股5L/S。由于车库是住宅用户使用的一部分，本人认为可不按“其它民用建筑”类别设计室内消火栓用水量。若一层车库的停车位小于等于5部，且其住宅楼总层数小于8层则可不设室内消火栓系统。如果一层车库的停车位超过5部，住宅楼总层数小于8层，由于一层车库必须设室内消火栓系统，故住宅各层均应设室内消火栓。如果是8层及8层以上住宅楼，一层车库的停车位小于等于5部，由于住宅部分应设室内消火栓，故一层车库也应设室内消火栓。并且建议室内消火栓用水量最好按10L/S设计。

3、室内消火栓系统仅设消防水泵接合器及屋顶十分钟消防水箱，未设消防 水泵及消防水池、或市政给水管、或高位消防水池。

这样设计无法保证火灾设计延续时间内消火栓栓口的出流量及栓口压力能满足灭火要求，不符合现行《低规》要求。应当是违反有关强制性规定的。

4、殡仪馆消防用水量如何确定？

殡仪馆人流量等与车站、码头、机场的候车楼相似，火灾危险性也相似，故可按“车站、码头、机场的候车楼”类别确定室内消火栓用水量。

5、消火栓系统环状管用未设二条进水管

这种设计违反《低规》第8.4.2.1条《建筑设计防火规范》GBJ16-87版，曾将室外消防用水量大于15L/S改成室内…，一字之差造成了相当多建筑室内消火栓环状管网未设二条进水管，众所周知环状管网的作用就是一条进水管发生事故，其余的进水管应仍能供应全部的用水量，只设一条进水管，环状管网的作用无法圆满实现。现行《低规》第8.4.2.1条条文已改为：“室内消火栓超过10个且室外消防用水量大于15L/S时，其消防给水管道应连成环状，且至少应有2条进水管与室外管网或消防水泵连接。当其中1条进水管发生事故时，其余的进水管应仍能供应全部消防用水量”。

6、室外消防水量已存入消防水池内，且消防水池也做了符合要求的取水口，室外消火栓是不是可以不做？

根据《低规》第8.1.2条规定“在城市、居住区、工厂、仓库等的规划和建筑设计时，必须同时设计消防给水系统。城市、居住区应设市政消火栓。民用建筑、厂房（仓库）、储罐（区）、堆场应设室外消火栓。民用建筑、厂房（仓库）应设室内消火栓，并应符合本规范第8.3.1条的规定。消防用水可由城市给水管网、天然水源或消防水池供给”。上述规范条文非常清楚的回答了这个问题，也就是说设了消防水池，不能取代室外消火栓。除开符合下列情况之一才可不设室外消火栓： ⑴耐火等级不低于二级，且建筑物体积小于等于3000m3的戊类厂房（《低规》第8.1.2条）⑵居住区人数不超过500人且建筑物层数不超过两层的居住区（《低规》第8.1.2条）⑶耐火等级为一、二级且停车数不超过5辆的汽车库（《汽车》第7.12.1条）⑷Ⅳ类修车库（《汽车》第7.1.2.2条）（≤2车位）

⑸停车数不超过5辆的停车场（《汽车》第7.1.2.3条）。当建筑物在市政消火栓保护半径150m范围以内，且室外消防用水量小于等于15L/S时（《低规》第8.2.8.4条）可不设室外消火栓。

7、室外消防水池保护半径大于150m时可采取下列作法：

⑴在150m范围内设消防水池取水口，若是消防水池直接接出的，取水口与消防水池最大距离为40m。⑵设消防泵将室外消防水增压至作为取水用的室外消火栓，消防水池取水用室外消火栓处应设消防水泵启动按纽。

⑶设消防泵将室外消防用水增压到室外消火栓系统，室外消火栓管道与市政管连接处应设管道倒流防止器。

8、厂房各部位火灾危险等级不同，如何设计室内消火栓系统？

厂房各部位火灾危险等级不同，可按《低规》第3.1.2条进行设计。即⑴当火灾危险性较大的生产部分占本层或本防火分区面积的比例小于5%或丁、戊类厂房内的油漆工段小于10%，且发生火灾事故时不足以蔓延到其他部位或火灾危险性较大的生产部分采取了有效的防火措施，可按火灾危险性较小的部分确定。⑵丁、戊类厂房内的油漆工段，当采用封闭喷漆工艺，封闭喷漆空间内保持负压、油漆工段设置可燃气体自动报警系统或自动抑爆系统，且油漆工段占其所在防火分区面积的比例小于等级20%时可按火灾危险性较小的部分确定。例如：戊类厂房，在一层设了占一层面积4.8%的丙类车间，该厂房可按戊类厂房设计室内消火栓系统。

9、体育场建筑室内消火栓用水量如何确定？

体育场建筑室内消火栓用水量可不按体育馆的要求设计，可按“其他民用建筑”类别选用。也就是说，体育场建筑体积大于等于10000m3的，应设室内消火栓系统，其用水量采用15L/S，体育场体积小于10000m3的，则不设室内消火栓系统。还要注意一个问题，若看台下方设器材室，且器材室面积占体育场建筑面积小于5%时，可不设室内消火栓系统，若器材室面积占体育场建筑面大于等于5%时，则应按仓库危险等级设计消防。

10、室外消防水量25L/S，5～40m范围内设有二个市政室外消火栓，可否不设室外消火栓？ 根据《低规》第8.2.8.4条规定，室外消防用水量小于等于15L/S时，方可不设室外消火栓，所以应设1～2个室外消火栓。

11、底层民用建筑，商业网点体积大于5000m3的，是否应设室内消火栓？ 根据《低规》第8.4.1条规定，应设室内消火栓。

三、高层建筑室内消火栓设计

1、一层为车库，二层以上为住宅，室内消火栓系统是按住宅楼设计？还是按综合楼设计？

本人认为一层车库为住宅楼附属用房，可不按综合楼设计，应按车库或住宅设计室内消火栓用水量，且应取二者的较大值。

2、设置了多层杂物间，如何确定其室内消火栓系统设计水量？

⑴一层、二层为杂物间，三～九层为住宅，应按低层住宅设计室内消火栓系统。

⑵一层为商业网点，二层为杂物间，三～十二层为住宅，应按二类商住楼设计室内消火栓系统。⑶一层、二层为杂物间，三～十一层为住宅，至少应按二类高层商住楼设计室内消火栓系统。

3、《高层民用建筑设计防火规范》（以下简称《高规》）GB50045-95列入“工程建设标准强制性条文”2002年版中的条文是否还是强条？

根据《高规》2005年版“中华人民其和国建设部公告”第361号，《高规》2005年版仅对条文修改部分列入强制性条文，采用黑体字表示。没有修改的强条同2002年版的规定仍为强制性条文。与给水排水专业有关的《高规》中这样的条文有第4.1.5.3条、第4.3.6条、第5.1.5.3条、第5.2.4条、第5.2.7条、第5.5.1条、第6.1.13.6条、第7.1.1条、第7.1.2条、第7.1.3条、第7.2.1条、第7.2.2条、第7.2.4条、第7.3.1条、第7.3.2条、第7.3.4条、第7.3.5条、第7.4.1条、第7.4.7条、第7.4.7.5条、第7.5.3条、第7.5.4条、第7.6.7条、第7.6.8条，共24条条文。

4、底层层高6m，设有50%夹层的二～九层住宅，是按《高规》还是按《低规》设计消火栓系统？ 根据《低规》第1.0.2条注2应按《高规》设计消火栓系统。

5、一层、二层设有供住宅使用的物业、变配电室、弱电间等，是按住宅还是按“其它民用建筑”（低层建筑）、综合楼（高层建筑）来设计消防？

不管是低层建筑，还是高层建筑，由于物业等是供上部住宅使用，火灾危险等级基本上等同于住宅，故可按住宅设计消防。

6、消防电梯前室消火栓可否算一股充实水柱？

根据“全国给排水设计统一措施”，消防电梯前室消火栓可引出使用。

7、自己单位使用的多功能厅算不算歌舞娱乐场所？ 办公楼内设置的多功能厅不算歌舞娱乐场所。

8、高层民用建筑消火栓栓口的静水压力：

⑴高层民用建筑消火栓栓口的静水压力不应大于1.00MPa。

⑵当大于1.0MPa时，应采取分区给水系统（现一般采用减压阀组）。⑶设有气压罐的消火栓系统最大静水压力为消防气压罐最大压力值。⑷消火栓栓口的出水压力大于0.5MPa时，应采取减压措施。

四、喷淋系统设计

1、高层建筑一层商业网点是否应设喷淋系统？

根据《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95（2005年版）第7.6.2条，一类高层建筑商业网点必须设喷淋系统。根据第7.6.3条，二类高层住宅建筑商业网点可不设喷淋系统，二类高层建筑除住宅外的其它建筑商业网点均应设喷头，比如二类高层综合楼、二类高层办公楼的一层商业网点应设喷头。

2、高层住宅建筑，一层车库是否应设喷淋系统？

根据《高层民用建筑设计防火规范》第7.6.3.4条，一类、二类高层住宅建筑一层车库均应设喷淋系统。

3、喷头上下设置，如吊顶内增设喷头，该支管管径按8个喷头计还是按16个喷头计？ 根据火灾次数为1次的原理，应按8个喷头设计管径。

4、设有二层商业网点，且每层面积大于1500㎡是否应设喷头？ 不管是《高规》还是《低规》均要求上述场所应设喷头。

5、医院产房、手术室该不该设喷头？

由于考虑到设喷头喷水，会危及到病人的生命，故医院产房、手术室不应设喷头。

6、一类高层建筑封闭阳台是否应设喷头？ 根据《高规》第7.6.2条规定，应设喷头。

7、一类高层架空层、管道层是否要设喷头？ 根据《高规》第7.6.2条规定，应设喷头。

8、一类、二类高层建筑住宅部位是否应设喷淋系统？

根据《高规》第7.6.2条、第7.6.3条住宅部位可不设喷淋系统，但若住宅有走道，且为一类、二类高层公共建筑的住宅走道部位应设喷头。

9、喷头感应温度选择 ⑴一般场所均采用68oC。⑵厨房喷头采用93 oC。⑶钢屋架喷头采用127 oC～141 oC。⑷玻璃顶喷头采用141 oC。

10、病房可否设成边墙型喷头？ 可以的。

11、高层建筑地下自行车库及设备用房是否应设喷淋系统？ ⑴一类高层建筑地下自行车库及设备用房应设喷淋系统。

⑵自行车库为戊类库房，二类高层民用建筑自行车库可不设喷淋系统。

⑶二层高层地下设备用房除空调机房内应设喷淋系统外，其余设备用房可不设喷淋系统。

五、人防给排水设计

1、人防排水设施设置

⑴所有密闭通道、防毒通道均应设防爆地漏或集水坑等排水设施。不管其为第几通道，排水出户管和防爆波地漏应在工程施工、安装时一次完成。（《人防》第3.7.2条）。

⑵扩散室应设地漏或集水坑（《人防》第3.4.7.3条）。

⑶防空地下室战时主要出入口的防护密闭门外通道内以及进风口的竖井或通道内，除尘室、滤毒室、洗消间、简易洗消间应设置洗消污水集水坑、地漏或清扫口。洗消污水集水坑可按平时不使用，战时使用手动排水设备（或移动式电动排水设备设计）。坑深不宜小于0.60m，容积不宜小于0.5m3（《人防》第3.4.10条）。注意一点洗消污水集水坑排水出户管应设计到位（《人防》第3.7.2条、第6.4.5条）。

⑷人防柴油发电机房的适当位置宜设置拖布池（《人防》第6.5.6条）。

⑸占时生活污水集池的有效容积应包括调节容积和贮备容积。调节容积不宜小于最大一台水泵5min的出水量，且污水泵每小时启动次数不宜超过6次；贮备容积必须大于隔绝防护时间内产生的全部污水量的1.25倍（《人防》第6.3.5条）。

例如：6级人防按隔绝防护时间按3h计，则V贮=7×人数×3×1.25/1000×24=0.0010940·人数（m3）。V调=Qb×5/60=0.0833Qb V污水池=V贮+V调

按污水泵Q=20m3/h，人防人数800人计，则污水池容积为2.55m3。按污水泵Q=15m3/h，人防人数800人计，则污水池容积为2.125m3。污水泵流量越大，则污水池容积越大。

⑹《人防》第6.3.10条，生活污水集水池宜设于清洁区内厕所、盥洗室的下部，注意是厕所，而不是干厕。

2、人防给水的设计

⑴在防空地下室的清洁区内，每个防护单元均应设置生活用水、饮用水贮水池（箱）。贮水池（箱）的有效容积应根据防空地下室战时的掩蔽人员数量、战时用水量标准及贮水时间计算确定（《人防》第6.2.6条）。洗消用水一般可按10m3确定（《人防》第6.4.5.4条）。

⑵饮用水的贮水施池（箱）宜单独设置。若与生活用水贮存在同一贮水池（箱）中，应有饮用水不被挪用的措施（《人防》第6.2.9条）。一般来说二个水池应分开设置。

⑶生活用水、饮用水、洗消用水的供给，可采用气压给水装置、变频给水设备或高位水池（箱）。战时电源无保证的防空地下室，应有保证战时供水的措施（《人防》第6.2.10条）。现在六级人防饮用水一般是在饮用水箱中上设取水龙头，未加压。而生活用水、洗消用水设有增压设施。供墙面及地面使用的冲洗栓或冲洗龙头，其服务半径不宜超过25m，供水压力不宜小于0.2MPa，供水管径不得小于20㎜。

⑷战时使用的给水引入管应在工程施工、安装时一次完成（《人防》第3.7.2条）。

3、人防密闭措施设计

⑴当密闭隔墙上有管道穿过时，应采取密闭措施（《人防》第3.2.13条）。

⑵管径不大于DN150㎜的管道穿防空地下室的顶板、外墙、密闭隔墙及防护单元之间的防护密闭隔墙时，在其穿墙（穿板）处应设置刚性防水套管（《人防》第6.1.2.1条）。⑶管径不大于DN150㎜管道穿过乙类防空地下室临空墙或穿过核5级、核6级和核6B级的甲类防空地下室临空墙时，在其穿墙（穿板）处应设置刚性防水套管（《人防》第6.1.2.1条）。

⑷管径大于DN150㎜管道穿人防围护结构时，在其穿墙（穿板）处应设置外侧加防护挡板的刚性防水套管（《人防》第6..1.2.2条）。

⑸管径不大于DN150㎜管道穿核4级、核4B级的甲类防空地下室临空墙时，在其穿墙（穿板）处应设置外侧加防护挡板的刚性防水套管（《人防》第6..1.2.2条）。

⑹需设防水套管之处应标注，否则施工可能遗漏。

⑺当给水管道从人防出入口引入时，应在防护密闭门的内侧设置防护阀门（《人防》第6.2.13.1条）。⑻当人防给水管从人防围结构引入时，应在人防围护结构的内侧设置防护阀门（《人防》第6.2.13.1条）。

⑼当人防给水管穿过防护单元之间的防护密闭隔墙时，应在防护密闭隔墙两侧的管道上设置防护阀门（《人防》第6.2.13.1条）。

⑽防护阀门的公称压力不应小于1.0MPa（《人防》第6.2.13.2条）。

⑾防护阀门应采用阀芯为不锈钢或铜材质的闸阀或截止阀。注意不可用蝶阀（《人防》第6.2.13.3条）。⑿通气管在穿过人防围护结构时，应在人防围护结构内侧设置公称压力不小于1.0MPa的铜芯闸阀（《人防》第6.3.8.5条）。

⒀污水管道在穿人防围护结构时，应在人防围护结构内侧设置公称压力不小于1.0MPa的铜芯闸阀（《人防》第6.3.12条）。

六、存在下列问题有待解决

1、一层为商业网点、二～十一层为单身公寓，是按住宅设计消防系统还是按综合楼？还是按普通旅馆等级设计？还是按高级住宅设计？

建议高层公寓按高级住宅设计消火栓系统。

2、楼梯间、卫生间消火栓保护不足2支水枪，可否放宽。

3、一层为汽车库，二～九层住宅，是按住宅还是按“其它民用建筑”类别设计消火系统？

4、十八层及十八层以下的单元式住宅，十八层及十八层以下、每层不超过8户、建筑面积不超过650㎡的塔式住宅，消火栓系统可否立体上为枝状，一层平面设消火栓环网？

5、住宅厨房排水立管与卫生间排水立管可否在一层汇合后排出？

喷淋急冷式烟气净化装置研究 第3篇

目前,我国对医疗垃圾的处理主要采用焚烧的方法。但医疗垃圾焚烧会产生含有多种成分的有毒烟气,对大气产生二次污染,严重威胁周围居民的身心健康,因此需要对烟气进一步处理才能排入大气。在这些有毒成分中,人们最为关注的是二噁英,因为它是一类多氯代三环芳香化合物,其中有些化合物具有强烈致癌、致畸、致突变的特点。垃圾焚烧是二噁英最主要的来源,直接焚烧医疗垃圾所产生的二噁英类物质是一般垃圾的数倍或数十倍[1]。二噁英毒性很强,是迄今为止发现的最具致癌潜力的物质,被人们称为“世纪之毒”[2,3]。但现有的处理手段,大都是采用简单的喷淋处理,此手段虽可以去除有毒烟气中的大部分有毒成分,但不能去除包括二噁英在内的其他有毒成分。

1 垃圾焚烧中二噁英的控制

根据二噁英生成因素、分解条件,在医疗垃圾焚烧处理的过程中应当注意如下2个问题。

1.1 原料的预处理

二噁英是某些氯化物的简称,其分子成分中包含氯原子,直接导致二噁英的生成。在医疗垃圾燃烧过程中,某些金属元素会起到催化剂的作用,促使二噁英的生成。由于医疗垃圾中含有大量的氯化物和重金属,所以在燃烧前可以采用分离的办法去除其中的含氯组分和重金属物质,即可有效减少二噁英类物质的生成[4,5,6]。

1.2 燃烧控制

对医疗垃圾燃烧过程中产生的烟气可通过“3T”控制法减少其中二噁英的含量。“3T”控制法温度、混乱度、停留时间的控制[7,8],即对烟气在大于850℃的温度下停留时间超过2 s,同时对流动的烟气采取扰动措施,使烟气均匀受热,从而使烟气中的二噁英大量分解。

2 烟气净化措施

垃圾虽经过预处理再进行焚烧,但焚烧后的烟气中仍不可避免含有含氯组分(PVA)和重金属物质,在烟气逐渐冷却过程中会发生二噁英的再次合成。喷淋急冷式车用烟气净化装置从2个方面对烟气进行处理:一是将废烟气进行喷淋除尘、除酸,降低其中的含氯成分;二是将喷淋后的烟气引入焚烧炉的燃烧室,利用燃烧室的高温,使烟气均匀升温至850℃并停留2 s以上,然后对烟气进行急冷处理,使其在1 s时间内急冷至150℃以下,避免二噁英的再合成。

3 结构组成与工作原理

如图1所示,喷淋急冷式烟气净化装置由水箱、3个烟气引管、燃烧室内盘管、燃气风机、2个水泵等组成。

盘管位于垃圾处理装置的燃烧室内,其作用是加热废烟气至850℃,保证废烟气在850℃高温区停留2 s,使其中的二噁英分解。如图2所示,盘管内部每隔100 mm交错焊接一直径23 mm、壁厚1 mm的钢管,其作用为产生紊流,使废烟气快速均匀升温和延长废烟气在850℃高温区的停留时间。

如图3所示,水箱内部被隔板分隔为独立的2个部分:喷淋段和急冷段。在喷淋段均匀布置12个花洒;在急冷段均匀布置6个花洒,设置1个曝气头组件。

烟气引管三两端分别连接垃圾处理设备的燃烧室和水箱的喷淋段;烟气引管一两端分别连接燃烧室内盘管和水箱的喷淋段;烟气引管二两端分别连接燃烧室内盘管的另一端和水箱的急冷段。烟囱连接水箱的急冷段。

喷淋水泵给水箱的喷淋段供水;急冷水泵给水箱的急冷段供水。当水温高于60℃时,2台管道水泵自动打开将水送至水箱顶端的花洒处,增大水与外界空气接触面积进行物理降温。

喷淋急冷式烟气净化装置的工作原理:烟气风机运行,垃圾处理设备燃烧室内产生的废烟气经烟气引管三被抽入水箱的喷淋段。喷淋段的喷淋水中含有火碱和活性炭,废烟气在此段经过喷淋除尘、除酸、降温后,变成平均温度为90℃的混合气。混合气此时抽入烟气风机内,由烟气风机增压后经烟气引管一打入位于燃烧室的盘管内。盘管内交错焊接的钢管使混合气产生紊流,混合气均匀升温至850℃。炉内盘管长度及容量保证废烟气在850℃高温区停留2 s以上,保证其中的二噁英完全分解。然后,混合气在烟气风机的高压下经烟气引管二进入水箱的急冷段,从曝气头组件的2个曝气头打入急冷段的急冷水中。混合气在1 s时间内急冷至150℃以下,避免二噁英的再合成。急冷后达标的混合气经由烟囱排至大气。

4 试验比较

项目组先后研制出烟气直接净化装置和喷淋急冷式烟气净化装置,用于一种热解式医疗垃圾处理设备的烟气处理,并委托中国检科院综合检测中心对2种装置进行了二噁英检测。

直接净化装置是在不改变垃圾处理装置结构基础上增加烟气后处理模块,该模块采用喷淋净化结构(如图4所示)。

烟气净化流程:垃圾处理设备燃烧室内产生的废烟气直接由喷淋塔底端的进气口进入塔内,经降温、喷淋、吸附,由排烟管排入大气。经洗涤后的烟泥由排污口排出。

直接净化装置在正常热解750℃炉温状态下,从烟气排放口采集烟气3 h,二噁英检测结果见表1。

喷淋急冷式烟气净化装置,从烟气排放口采集烟气3 h,二噁英检测结果见表2。

ng/m3

注:I-TEQ:Toxic Equivalent Quantity毒性当量,即样品中某PCDDs或PCDFs的浓度与其毒性当量因子TEF的乘积;实测浓度Cs:二噁英类浓度测定值(ng/m3);换算浓度C:二噁英类浓度的12%含氧量换算值(ng/m3at O2=12%)

ng/m3

注:检测方法:HJ-77.2-2008,国家标准GB18484规定为0.5TEQ ng/m3;I-TEQ毒性当量:即样品中某PCDDs或PCDFs的浓度与其毒性当量因子TEF的乘积;实测浓度Cs:二噁英类浓度测定值;换算浓度C:二噁英类浓度的11%含氧量换算值

直接净化装置排放烟气的毒性当量为52.856 38TEQ ng/m3,根据二噁英形成3T控制原理分析[9,10],有以下几方面原因:热解温度750℃,略显不足;烟气经过喷淋塔,降温速度不足,没有避开炉外二噁英类低温再合成温度区域300~400℃。

喷淋急冷式烟气净化装置排放烟气的毒性当量为0.213 479TEQ ng/m3。试验结果标明,喷淋急冷式烟气净化装置有效抑制了烟气中二噁英类物质的排放总量,低于《GB 184842001危险废物焚烧污染控制标准》[11]中规定的二噁英类最高允许排放浓度限制0.5TEQ ng/m3。

5 结论

由喷淋急冷式烟气净化装置的工作原理可以看出,该装置遵循了“温度、混乱度、停留时间”的“3T”控制法。盘管长度及容量保证废烟气在850℃高温区停留2 s以上,盘管内交错焊接的钢管使混合气产生紊流,保证其中的二噁英完全分解。经处理后的烟气在1 s时间内急冷至150℃以下,避免二噁英的再合成。试验证明,废烟气经本装置净化后,二噁英含量为0.2TEQ ng/m3,达到了国家对固定垃圾处理设备二噁英标准的要求,具有较好的应用前景。

摘要：目的:研制一种喷淋急冷式烟气净化装置,用于医疗垃圾处理产生的烟气的净化。方法:分析医疗垃圾焚烧中二噁英的控制方法,提出烟气净化措施,设计出烟气净化装置。结果:与直接净化措施相比,喷淋急冷式烟气净化装置能明显抑制二噁英类物质排放总量。结论:喷淋急冷式烟气净化装置设计遵循“3T”控制方法,具有良好的应用前景。

关键词：二噁英,急冷,喷淋,烟气净化

参考文献

[1]李艺星.医疗废物处理与二恶英类物质[J].中国预防医学杂志,2002,3(4):344-345.

[2]Department of the environment.Dioxin in the environment pollutionPaper NO.27[R].London:HMSO,1989.

[3]马德金.二恶英类化学物质的分类及其危害分析[J].科技传播,2011(3):72-73.

[4]曾宪平,郝志武.城市生活垃圾焚烧过程中二噁英的生成与控制技术[J].能源与环境,2011(4):112-114.

[5]马洪亭,张于峰.PCDD/F从头合成的影响因素和抑制方法[J].化工进展,2006,25(5):557-562.

[6]李春福,姜欣.二噁英的形成机理及分析方法的研究[J].皮革与化工,2009,26(1):37-39.

[7]李其云,闫和钢,冷鹏.简述二噁英降解方法的研究进展[J].中国环境管理干部学院学报,2009,19(3):70-73.

[8]厉巍,李静,杜文旭.二噁英的研究进展[J].北方环境,2011,23(7):70-71.

[9]周丰,刘永,郭怀成.医疗废物处置过程中关键参数研究[J].环境科学研究,2005,18(3):24-28.

[10]徐旭.燃烧过程中的二噁英生成及排放特性研究[D].杭州:浙江大学,2002.

异味处理喷淋塔水过滤装置的研制 第4篇

制丝车间异味处理设备的应用, 对去除混合型卷烟加工异味杂气作用显著。由车间各废气收集点送来的含尘异味气体, 通过异味处理设备进行收集。异味气经喷淋塔雾化水喷淋后烟尘颗粒或纤维物沉积在喷淋塔水箱内 (图1) , 因喷淋水是循环水, 会造成喷淋泵前的过滤器堵塞, 使得异味处理能效降低。

二、原因分析

喷淋水压工作压力应≥4bar, 水量应不低于15m3。因为过滤器堵塞, 喷淋水压在过滤器工作200min后就降低至2bar, 此时环境异味很大, 需停机维修, 造成相应的生产线停机。

三、问题解决

1. 过滤装置设计

借鉴了除尘器的工作原理, 设计出一种新型的过滤装置 (图2) 。

通过在新过滤装置的过滤网板前后安装水位计, 通过两件水位计能够直观的了解过滤网板的堵塞情况, 从而确定清理周期。为了清理过滤装置时不停机, 在过滤装置内并联两块过滤网板, 从而可以任意清理单独一块过滤网板。

2. 过滤装置能力校验

设备原有DN50斯派莎克过滤器过滤面积S1=0.0019625m2, 就过滤装置的平面过滤网长800mm、宽400mm, 面积S2=0.192m2;效能比=S2/S1=0.192/0.0019625=97.8倍。

3. 水箱设计

(1) 箱体每小时输出水量Q计算:泵出口管径为50mm;泵出口水流速V=2.26m/s;Q=Vπd2/4=4.44L/s=16m3/h。

(2) 箱体每小时输入管径, 经计算, 得出结果:箱体进水管路管径取值100mm。

4. 过滤装置的材料选择

首先, 箱式滤网水过滤装置需要过滤的水是由喷淋塔水箱流入的, 水质相同;其次, 喷淋塔设备运行6年多的时间, 喷淋塔水箱没有因为碱性水质, 出现腐蚀情况。所以, 箱式滤网水过滤装置制造材料应与喷淋塔水箱材质一致, 根据喷淋塔设备说明书确定所需材质:2mm厚的304不锈钢板。

5. 使用效果

生产过程中, 异味处理设备连续15个班次运行, 检测喷淋水压力始终稳定在4bar以上。

摘要：为解决异味处理喷淋塔循环水过滤器堵塞频繁的问题, 在设备原有基础上, 设计安装箱式水过滤器, 满足了使用要求。

关键词：异味,喷淋塔,过滤,设计

参考文献

[1]杨伦, 谢一华.气力输送工程[M].机械工业出版社, 2007.

[2]童谷余等.卷烟机械[M].北京出版社, 1989.

喷淋装置 第5篇

1 喷淋系统介绍

装置采用的日本钟纺直接酯化、连续缩聚生产工艺,有2个酯化釜、3个缩聚釜。3台缩聚反应釜各配有1套EG喷淋系统。

1.1 喷淋系统简介

喷淋系统由刮板冷凝器、液封槽、循环泵、冷却器及相关附件组成,工作原理为:缩聚釜中的乙二醇混合蒸气经气相管线进入刮板冷凝器后,经刮板冷凝器顶部的乙二醇液喷淋,大部分气相物冷凝,少部分被真空泵吸入真空系统,同时混合蒸气中所夹带的聚合单体、低聚物和其他低分子物质,被乙二醇液喷淋后经刮板式搅拌器清除,随凝液收集在液封槽,液封槽有内外两层,一部分低聚物沉积在液封槽内层低部,另一部分随凝液由内层溢流到外层的过程中,沉积在液封槽顶部的弧形滤网内,并定期清理。经过滤的乙二醇通过循环泵和冷却器循环使用。具体工艺流程如图1所示。

随着装置的长周期运行和生产负荷的提高,我们发现低聚物沉积量越来越大,离心泵泵前过滤器堵塞也越来越频繁,离心泵需频繁切换,有时甚至几个小时切换一次;换热器也需经常切换以便冲洗换热器叶片上的结垢,以保证循环EG的换热效果和流量;并且从每天EG喷淋流量的记录结果可知EG流量有逐渐降低的趋势,每次流量偏低时都需调节阀门的开度来调节EG的喷淋流量,直接影响了真空系统真空度波动和切片的等级。

E01.刮板冷凝器T01.EG液封槽F01.废液过滤槽V-1/2.泵前过滤器P01,02.循环泵E-02A/B.板式换热器

1.2 低聚物成分分析

聚酯合成的主反应有酯化反应、缩聚反应,副反应主要包括醚键(即二甘醇,简称DEG)、环聚体的生成和聚酯高分子的降解。在终缩聚反应釜进行缩聚的单体BHET和低聚合度聚酯中,存在着未酯化的羧基。在缩聚过程中,除了BHET和低聚合度聚酯的端基β-羟乙酯基脱EG缩聚外,还有未酯化的残余羧基和端基β-羟乙酯基脱水进行的酯化反应。由此可知,缩聚反应中EG真空喷淋系统中主要的低聚物和小分子组分可能有:对苯二甲酸、苯甲酸、二甘醇、乙醛、各种醚和酯以及在高温(250~286℃)和高真空阶段形成的含有酯和醚键的环状二聚体、三聚体和少量四聚体。

2 影响喷淋系统长周期运行的因素及改进措施

2.1 刮板冷凝器损坏

刮板冷凝器(图2)的作用是把从最终反应釜里抽出来的EG蒸气进行冷凝,以确保真空系统正常运行。由于EG蒸气在冷凝降温过程中会把其中夹带的低聚物析出,这些低聚物析出后附在刮板冷凝器内壁上,经刮板刮除后随凝液进入液封槽。在生产中出现过大刮板变形和刮板电机联轴节销子折断的现象。

2.1.1 大刮板变形

由于气相管线出口处堆积的物料粘度和硬度较高,大刮板在刮剥过程中产生微量变形,刮板变形导致间隙变大,间隙变大后堆积的物料体积和强度更大,导致刮板更大的变形,由此形成恶性循环。由于在刮板冷凝器中凝结的物料块过大,当最终被刮下来时无法从液相排出管线顺利排出而堵塞在出口上。

改进措施:在大刮板后面焊接1条加强筋,提高大刮板强度。这样在刮剥过程中,大刮板不会产生变形,间隙不会变大,保证刮剥下来的物料不会堆积成强度和体积都过大的物料块。

2.1.2 刮板电机联轴节销子折断

当刮板冷凝器中凝结的物料块过大时,刮板电机的电流也随之增大,电机负荷过高,由于刮板系统采用的是联轴节销子自断保护系统,销子会被折断,导致电机空转,造成刮板系统仍正常运行的假象,会使刮板冷凝器中的凝结物越来越多,进而影响真空系统。

改进措施:根据刮板电机电流曲线图,设定电流报警值,并手动盘泵,优化工艺,加强巡检,设立特护监控。

2.2 大气腿堵塞

随着装置的长期运行,部分凝结物会沾附在大气腿上,造成大气腿内壁“变窄”,当生产负荷过大或凝结物物块过大时,会造成大气腿堵塞,凝液溢流不畅,进而影响真空系统。

改进措施:初期,我们采取用木锤定期敲击大气腿的办法,起到了一定效果,但随着运行周期的增长,效果逐渐不明显,并且还会对大气腿管线造成破坏。经过优化,我们在停工检修期间在大气腿低部引入1根氮气管线(图3),定期对大气腿氮气吹扫,虽然此操作会对真空系统稳定产生一定影响,但可以通过后续反应弥补,基本上解决了大气腿堵塞的问题。

2.3 离心泵前过滤器的堵塞和板式换热器结垢

开工初期,液封槽内循环EG杂质比较少,离心泵运转平稳,换热器运行周期长,换热效果好,随着装置运行周期加长和负荷的提高,堵塞现象越来越严重,经过分析,发现有以下两方面的原因:(1)泵前过滤器堵塞是由于分散的丝状物或絮状物未能被及时清理,且当操作人员处理液封槽内层与外层之间的过滤网时,所有易堵塞的丝状物或絮状物顺流进入循环管道并积聚在管道的泵前过滤器,因此而产生堵塞。(2)生产实际还表明,在整个工艺流程中,对于循环回用EG中的悬浮物或乳状物,除液封槽中用于过滤丝状凝结物的粗过滤网和泵前的目数为10的过滤网外,根本没有分离和清理EG中悬浮物或絮状物的设施或过程,导致絮状物在泵前过滤器和板式换热器叶片上沉积。

改进措施:(1)在进行弧形滤网清渣作业时,预先用一方形滤网卡在液封槽内层,暂时取代弧形滤网,阻止液封槽内层的乳状物进入外层,保证液封槽内层EG纯净。(2)在液封槽顶部引入新鲜EG,定期对液封槽内的回用EG进行置换,减少回用EG中杂质含量,提高EG纯度。

2.4 EG喷淋系统辅助管线堵塞

液封槽内的回用EG杂质较多,在长时间的循环过程中,这些杂质和低分子物质会沉积在系统管线的管壁上,尤其是流量控制阀部分、回用EG收集槽17-T03的入口处等位置,其管径为DN25的管线,时间长后会造成管线堵塞。此外管线的弯头部分,如果管线内部焊接面不够光滑,低分子物质就很容易在此沉积。

改进措施:以往的经验处理方法是在装置停工时对整个系统管线进行碱洗,效果很好。但在装置运行期间发生堵塞就很难处理,对于流量控制阀部分和17-T03入口的堵塞可以拆法兰进行疏通,但对于管线弯头部分的堵塞,无法进行疏通,在装置运行期间没有较好的处理方法。为了保证EG能够正常打入17-T03,现增加了由EG循环泵至17-T03的临时管线,在板式换热器的EG放空管线处接皮管将EG引入17-T03,调节手阀阀位即可控制流量,暂时解决了管线堵塞问题。在装置停工检修时对EG回流管线进行改造,可以更好的解决堵塞问题。中纺院设计的EG回流管线管径为DN25,检修时可将管径改为DN40,对于管线弯头,可以将1个90°弯头改为2个45°弯头,以降低局部阻力,增加EG的流动性,并且把主管线(DN150)与液封槽液位控制管线的接头由钢管改为软连接,堵塞时可以将管线拆下,临时接皮管代替,拆下的管线进行碱洗后重新投用,就能有效地解决管线堵塞问题。

3 结论

通过以上分析可以看出,喷淋系统最容易出现的问题就是堵塞问题,堵塞的根本原因是缩聚反应过程中的气相物内含有低分子夹带物,气相物在被抽出和冷凝的过程中使真空系统变脏,堵塞设备和管线。针对这些原因,首先应尽量保持喷淋EG清洁,并及时清渣,其次对容易堵塞的部分管线、设备进行工艺改进,找准堵塞原因,有针对性地给予冲洗、疏通。

摘要：针对聚酯装置EG喷淋系统在生产中遇到的问题,进行原因分析,采取优化工艺、技术改造等措施,确保喷淋系统长周期运行。

丙烯酸丁酯反应器喷淋装置设计改造 第6篇

丙烯酸丁酯应用广泛, 在工业上多采用丙烯酸与丁醇在浓硫酸催化下酯化合成。一般工艺是原料丁醇经脱水塔流入第一酯化反应器, 原料丙烯酸和催化剂在管道混合后经换热器加热后进入第一酯化反应器与丁醇混合后, 依次经过两个串联着的反应器, 两台反应器采用低压蒸汽加热, 反应生成的水和未反应的丁醇一起被蒸馏至脱水塔, 丁醇通过脱水塔自流至第一反应器循环使用, 直至丙烯酸转化为丙烯酸丁酯的反应在第二酯化反应器B区内完成, 反应后的粗液进入后续系统提纯, 工艺流程如图1所示。反应器内部气相空间物料冷凝后因无阻聚剂而易发生聚合。喷淋装置作用在于物料发生相变过程后, 防止物料在反应器顶部长时间停留、积聚而引发聚合。原内置式喷淋装置因无法在线清理堵塞的喷嘴和管线, 而必须装置停车处理。

二、操作与运行维护特点

丁酯单元反应器设置有喷淋管, 改造前反应器喷淋管线为反应器出料泵脱气管线, 管线经反应器上部进入, 沿反应器轴向布置喷淋管线, 分接喷淋接头, 如图2所示。由于喷淋物为反应物料 (介质:丙烯酸丁酯+丁醇+丙烯酸) , 反应器顶部空间气相易发生相变而比较容易聚合, 造成喷淋孔堵塞, 使生产工艺不平稳, 控制与操作难度加大;由于反应器喷嘴为固定内装式, 正常开车时无法拆卸清洗, 一旦堵塞就需要停车处理, 喷淋孔清理比较困难, 同时清理过程会造成物料损失严重。

三、改造方案

将原来单元反应器喷淋主管线移到反应器外, 外置的喷淋主管线为加接管线, 不再使用原来的脱气管线;每个喷淋头单独接外置的喷淋支管线;原来喷淋装置只在主管线安装一块压力表, 改为每个喷淋头支管线安装压力表和阀门;在喷淋管线进入反应器处开孔接喷淋管, 并安装法兰, 对反应器进行开孔补强 (接管补强) ;带法兰的补强管作为喷淋管进入反应器的套管, 喷淋管加装带有密封结构的法兰和补强接管法兰对接。改造后的喷淋布置如图3所示。

四、方案实施

由工艺可知, 所需喷淋压力为0.3 MPa, 温度90℃, 喷淋物料量2600 kg/h。经工艺核算, 在反应A区装4个喷淋量为300kg/h的喷淋头, B区装2个喷淋量为700 kg/h的喷淋头;喷淋头选用316L制造, 喷淋角度120°, 喷嘴距反应器高度350 mm。喷嘴与DN15的支管线使用外螺纹连接, 为便于检修安装, 喷嘴最大尺寸不超过反应器接管补强套管内径35 mm。总喷淋管安装压力表和流量计。喷淋支管线与反应器开孔法兰的对接密封结构如图4所示。

改造后, 为方便巡检和维护检修, 原有反应器平台做相应改造。改造后的反应器喷淋装置及平台如图5所示。

五、改造效果

改造后, 每个喷嘴外置支管线安装有压力表, 喷嘴是否堵塞, 从每个支管线的压力表压力情况来判断比较容易。当某个喷嘴堵塞, 不需要停车, 可以经带密封的补强套管取出喷嘴, 对堵塞的喷嘴进行清洗或更换。改造后反应器喷淋管线运行良好, 聚合物较少, 运行周期延长至10个月 (原3个月) , 全年可减少停车2次 (原3~4次) 。全年增加丁酯产量324 t。减少清理过滤器造成的物料损失15.9 t。以丙烯酸丁酯每吨平均销售价格8200元计算, 全年创效益278.71万元。

摘要：丙烯酸丁酯反应器原采用内置式喷淋装置, 无法在线清理堵塞的喷嘴和管线, 改为外置式喷淋结构, 不需要停车, 可以经带密封的补强套管取出喷嘴, 对堵塞的喷嘴进行清洗或更换。

喷淋装置 第7篇

在核电项目的系统调试之前, 均需要根据工程公司 (或业主) 调试队的要求进行临时特殊装置的设计和制作。如何在有限的时间内设计出符合现场需求且结构简单、功能合理的临时装置, 需要扎实的设计经验积累和随机应变的能力。本文以安全壳喷淋系统调试用临时地坑的设计为例, 介绍了机械类临时装置设计的基本思路和设计要点。

1 临时地坑功能要求及设计概述

临时地坑的主要功能是临时收集和储存EAS系统调试过程中产生的试验喷淋水, 以便循环使用。与岭澳一期相比, 岭澳二期的过滤器形状、规格变化很大, 再加上试验方式的不同, 要求临时地坑的容积几乎为岭澳一期的3倍, 并且设置位置也有很大不同。

结合厂房实际构造, 初步规划该临时地坑用碳钢板预制8个1.8 m高的临时闸门, 与安全壳环廊共同组成, 将过滤器围在其中。为了保证临时地坑的作用与功能, 临时闸门必须密封不漏水。

2 临时地坑结构设计及要点分析

临时地坑由8个临时闸门与安全壳环廊共同组成, 其结构设计时应考虑以下几个方面:

1) 闸门的机械结构组成;2) 闸门与安全壳环廊墙体、地面之间的固定方式;3) 闸门与安全壳环廊墙体、地面之间的密封方式。

根据环廊及闸门预计布置情况, 共需设计5种宽度不同的闸门, 其中与环廊外墙连接的两个闸门为梯形, 其斜边与墙体倾斜度保持一致。并且对于宽度大于1 m的闸门均设置了H型钢构成的斜支撑, 用以保证闸门的受力负荷。

2.1 结构设计

根据上面提到的基本设计要求, 矩形闸门的主体由4根槽钢焊接围成矩形框架, 并与碳钢板焊接形成闸门的主体结构, 即门板;闸门与两侧墙壁及地面通过等边角钢进行连接, 角钢一侧与门板通过卡子与螺栓连接 (见图1) , 中间填充密封材料 (氯丁橡胶) ;另一侧均匀的留出了若干椭圆孔, 在安装时使用地脚螺栓固定在墙体和地板上。

梯形闸门的结构形式与矩形闸门类似, 不同之处在于与墙体接触边缘为斜边, 需要最大程度的保证与墙体的贴合;同时由于不允许在安全壳上打孔的限制, 其固定方式不能采用地脚螺栓, 而是采用了螺杆调节固定的方式。

螺杆调节的形式非常巧妙。其借用钢管作为固定支撑, 焊接在与墙体贴合的角钢上;中间部分使用螺杆及配套螺母, 作为支撑钢管的调节装置。在闸门安装之前, 螺母应处于较松位置, 便于闸门就位和调整;闸门就位后, 即可调节螺母位置, 对钢管形成作用力, 使角钢与墙体贴合紧密, 达到固定和密封的作用。

2.2 要点分析

岭澳二期临时地坑的设计与岭澳一期相比, 主要不同之处在于1号电梯口处。在岭澳一期, 临时地坑的两端由两扇梯形闸门封堵而成;在岭澳二期, 由于过滤器型号、规格的变化, 其末端正好进入1号电梯口范围内, 临时地坑要将过滤器完全包含在内;而工程公司调试队要求1号电梯口不能封死, 要允许人员进出。这给此处临时闸门的设计出了一道难题。经过现场实地察看及测量, 对此处的封堵闸门初步给出了两个设计方案:

1) 整体式L型闸门。采用一扇矩形闸门与一扇梯形闸门组合焊接的形式, 形成一体的L型闸门。其矩形闸门一端与1号电梯口侧墙固定, 梯形闸门一端与环廊外墙紧贴。其尺寸满足1号电梯口人员进出的要求, 同时能将过滤器包括在临时地坑范围之内。

2) 分散组合型闸门。分散组合型闸门其尺寸与整体式L型闸门一致, 但其两扇闸门 (一扇矩形闸门与一扇梯形闸门) 之间不进行焊接, 而是通过与墙体连接类似的方式, 通过角钢使用螺栓进行固定和连接。

上述两种方式均能满足临时地坑在系统调试中的功能要求。整体式L型闸门结构强度大, 稳定性好;但其体积较大, 现场预制、施工操作不便;另外, 其在现场焊接成型后, 适应性的调节比较困难, 可能难以适应现场偏差。分散组合型闸门在结构强度上低于整体式L型闸门;但其预制、安装操作就简化许多;对于现场出现的偏差, 可以灵活的进行调节, 最终使用螺栓进行固定即可。根据现场施工环境并结合施工工序进行综合比较, 分散组合型闸门相比于整体式L型闸门存在如下优点:

a.闸门结构与其他闸门类似, 无需单独设计;b.受现场施工区域和空间的限制较小, 便于预制;现场安装、组装便捷;c.便于根据实际情况进行适应性调整;d.使用后拆除、运输方便。

据此, 最终确定选用方案二, 分散组合型闸门。为保证其结构强度, 在矩形闸门和梯形闸门上均设置了H型钢支撑。最终的现场施工也表明, 这种结构方式确实大大降低了施工的难度, 节约了一定的工期。

3 结语

临时特殊装置相关的设备、部件均比较少, 选材通常按照国家标准执行, 所以其设计相对比较简单。但临时装置的变化性大, 通常没有可以直接参考的资料, 需要设计人员对机械、工艺、材料、力学、设备等方面均比较熟悉, 而且还要有较为系统的设计经验, 方能灵活的应对系统调试阶段对临时特殊装置设计的需求和时间的限制。

摘要：以岭澳二期核电站核岛三号机组安全壳喷淋系统调试用临时地坑设计为例, 对安全壳喷淋系统临时地坑在调试中的作用、设计要求及要点等进行了描述和分析, 以期对类似的临时装置的设计起到一定的借鉴作用。

关键词：喷淋,调试,临时装置,设计

参考文献

[1]苏林森.900 MW压水堆核电站系统与设备[M].北京:原子能出版社, 2005.

喷淋装置 第8篇

山东晨阳碳素股份有限公司碳素分厂在36室敞开式焙烧炉中设计选用了WS-32m2卧式双电场除尘器, 于2003年建成使用。建设初期增设了烟气降温装置, 配备了模拟量输出的自动调节降温系统, 根据现场实际温度, 由PLC作出判断输出信号至智能电动执行器, 控制降温水量采用全蒸发喷雾冷却技术, 使沥青烟气温度始终保持在85℃±2℃之间, 以防止沥青烟气气化和比电阻高而不被捕集。由于原设计采用智能电动执行器控制水阀开度来调节水量, 而公司供水为自备井, 距水源较远处水压依然不稳定, 况且该设备高度在20多米, 小流量时自然供水量达不到预期目标, 降温效果不佳, 以至不能正常使用。

针对存在的问题, 选用自动降温喷淋装置进行烟气降温, 该装置由1台智能温度控制仪、2个电磁阀、4个喷头、1台增压泵、冷却水池及相关管路组成, 分手动和自动两种控制模式。根据工艺要求, 通过智能温度控制仪, 可自由设定多个温度段, 控制水泵的启停及电磁阀的开闭。当温度超过设定温度上限时, 增压泵启动, 其一电磁阀打开喷头喷水降温, 若温度持续上升至某一设定值时则另一电磁阀打开, 增加喷水量。当温度低于设定温度值时, 电磁阀逐一关闭, 减少喷水量, 当低于温度设定下限时增压泵停止运行。

自动降温喷淋装置运行后, 含氟及沥青烟气体会附着在水汽上从而被捕集下来, 经冷却器后的沥青烟气进入电除尘器, 保证最佳除尘效果, 外排烟气降温效果明显改善, 运行过程中产生的废水循环利用, 达到设计目的。运行一定时间后水质呈弱酸性, 为此增设一套酸碱度检测仪, 设定液体pH值范围, 当液体pH值超标时, 自动加碱中和, 既有利于烟气的吸附, 也有利于保护电场内部结构的安全。