大跨度建设范文
大跨度建设范文（精选9篇）
大跨度建设 第1篇
1 大跨度桥梁中基础工程施工的关键技术
深水高桩承台、沉井及地下连续墙的工程, 均属于大跨度桥梁中基础工程的施工内容, 这些工程主要致力于为桥梁打设地基、加固支撑、避免工程底部出现渗漏水问题等, 是工程的生命根基所在。本文具体针对以上三个方面的内容, 谈论其关键施工技术。
1.1 深水高桩承台
此工程普遍居于流域深厚覆盖层的位置, 水流深急, 流向紊乱, 难以为钻孔施工提供稳定的平台, 且其平台搭设施工极其困难, 同时, 钻孔桩施工也面临着桩基密集、桩间距小、垂直度高, 以及钻孔中易遇到溶洞地层需要快速成孔, 并进行护臂保护等问题。此外, 其承台结构就较大的尺寸, 使用钢套箱或钢吊箱等结构进行施工, 均具有较高的施工难度。该部分施工应当使用以下几点技术作为辅助:1) 可采用钢吊箱及钢护筒两种施工工艺, 进行钻孔桩平台的搭设。钢吊箱平台一般应用于承台高程以下部位土层的结构比较松软、承台地面及河床基层比较高的工程施工, 它是以定位较为精准的钢吊箱, 辅助钢护筒加装施工所形成的钻孔平台。钢护筒平台则是单纯地使用钢护筒进行竖向承重的支撑, 使用打桩机具及打桩技术, 将钢护筒打入设计深度的地层, 然后再将支撑安装于钢护筒的顶部, 接着进行平台板的布设及钻孔施工机械的安装。2) 在进行钻孔桩施工时, 还应当从泥浆的配置、钻孔垂直度的控制、钢筋笼的预制下放施工、混凝土水下灌注施工几个方面加以严格地控制。而大型的钢吊箱施工, 在目前主要可以使用现场的整体同步控制工艺、整体吊装技术进行施工, 其中, 同步整体控制主要以计算机操作平台作为技术支撑, 通过以计算机控制大功率的千斤顶 (200 t以上) , 与千斤顶进行配合作业, 可有效地应用于已完成桩基础桥墩结构部位的钢吊箱整体施工。
1.2 沉井
沉井基础工程主要分为进行地基基础处理、加工与安装钢壳沉井、浇筑混凝土、下放混凝土沉井、清理基底、封闭基底几个部分, 多采用空气幕、降排水、射水等技术来辅助下沉施工, 并以空气幕、吸泥取土进行纠偏施工, 以推动工程的顺利建设。为做好这一部分的施工, 设计人员应当为其设计合理的着床时机、高度与状态, 同时采用岸边锚地的临时锚固结构作为钢沉井的接高, 并做好对于钢沉井的整体浮运动力设计, 并根据沉井状况, 进行调位与着床施工。
1.3 地下连续墙
地基基础施工中, 地下连续墙工艺具有较高的适应性、刚度、防渗功能及较小的噪声, 且不会对底层结构造成过多的破坏, 可以有效应用于桥梁施工中的基层处理, 它主要包括钻孔成槽、基底清理、钢筋笼预制下放、接头、浇筑混凝土几个方面的施工。此项工程需要有严密的基坑施工监控、底板施工控制、混凝土控制等几项工作作为辅助, 以便及时精准地掌握各部分施工的具体状况, 最终使工程施工得以顺利完成。
2 大跨度桥梁中索塔工程施工的关键技术
在大跨度的桥梁工程中, 索塔工程多为钢结构或钢筋混凝土结构, 包括钢筋、混凝土、模板、劲性骨架的塔柱施工, 以及钢筋、混凝土、模板、预应力张拉的横梁施工, 还有其他附属设施几个部分的施工。下面就具体分析塔柱及横梁的施工技术。
2.1 塔柱施工
施工人员在对塔柱进行施工时, 主要应当采取抗倾斜的措施, 对具体的工程进行辅助, 以避免塔柱出现倾斜。具体来讲, 大悬臂施工状态下, 塔柱必会受到自重及其他外部的影响, 出现倾斜问题, 进而在过大的倾斜拉应力影响下, 造成开裂问题, 所以, 施工人员必须采用约束结构或水平支撑等措施, 对其倾斜问题加以全面控制, 以尽可能地推动其倾斜柱在受力与变形方面的稳定性。目前, 施工人员可以使用的抗倾斜技术主要为主动支撑的逐段设置技术, 在施工完成之后, 将主动支撑拆除, 若塔身出现向外倾斜的问题, 还应当根据其具体的高度, 设置受压支架或受拉拉杆。同时, 施工人员还可以追踪棱镜的技术, 对索塔的中心位置进行修正, 并以测量机器人以及自动检测软件, 对索塔进行线形测量与监控。
2.2 横梁施工
索塔横梁部位的施工主要应用到塔吊以及电梯两项设备, 其施工可以为柱、梁的同步或异步进行, 以钢管落地的支架法组织开展施工工作, 且要以其横梁的具体尺寸为依据, 对混凝土的浇筑工作进行分层、分段的浇筑, 并一次性地完成预应力张拉的施工。若横梁高度在5 m以下, 可以将混凝土的浇筑也定位为一次性实施。同时, 施工人员还要在钢结构加工制作完成之后, 使用驳船对桥梁钢索塔进行分解运输, 待到达施工现场之后, 再以塔吊或其他设备进行分节吊装与接高施工, 以最终完成索塔施工。
3 大跨度桥梁的上部结构施工的关键技术
大跨度桥梁的上部结构工程主要分为斜拉桥、悬索桥、桁架拱等几种形式, 各种形式均有其自身的施工技术与注意事项, 需要在施工中加以妥善处理, 以下就具体对斜拉桥的施工技术加以分析。
3.1 基础施工
大跨度的斜拉桥具有较长的长度与宽度, 且主梁为钢箱梁, 具有较大的节段重量, 其悬索安装还需要具有足够的抗风稳定性。因此, 在进行安装时, 要努力做好对于梁体集中跨合龙施工的控制。具体来讲, 梁体的施工人员主要应当做好对于支点反力的控制, 降低各梁段之间的变形幅度, 并使用高速的起吊系统, 保证梁段的高速提升。而中跨合龙施工则应当采取顶推装置与临时固接体系进行辅助, 以保证结构受力和线性理论之间的一致性。同时, 施工人员需要严格做好对于0号块箱梁的施工控制, 并采用合适的机械对钢箱梁进行悬吊拼接, 然后做好支架安装及混凝土浇筑施工控制, 进而奠定斜拉索施工的基础。
3.2 斜拉施工
对于超长的斜拉索施工来讲, 由于该结构具有较长的斜拉索 (达500 m) 、极大的牵引力、较重的斜拉索 (单根可达50 t) , 所以, 应采用合适的张拉工艺进行施工。比如, 为塔柱附近的短索选择塔吊进行提升, 并以梁内手扳葫芦进行牵拉, 以做好张拉施工工作。而长斜拉索则要以桥面吊索桁车, 对索盘进行起吊与展索, 并以连续千斤顶、桥面卷扬机作为牵引设备实施牵引施工。
在进行长索牵引锚固时, 还应当根据以下公式, 做好对于牵引力的计算, 以保证锚头和锚垫板二者之间距离的合理性。同时, 施工人员还要根据计算出的数据, 对牵引工作的方式与设备进行协调搭配, 并选择合理的张拉杆、撑脚以及连接套。而且, 设计人员还要对梁端空间、塔端空间进行合理设计, 为长索张拉施工创造充足的空间。
4 结语
随着珠江口的跨线工程、渤海湾的跨海工程及各大陆、岛屿间大型联络工程项目的建立, 大跨度桥梁逐步成为不可替代的桥梁建设趋势, 为未来出现更多的大型桥梁奠定了坚实基础。但是, 大跨度的桥梁施工面临新型技术难题是不可避免的, 施工队伍必须努力研究、总结各类关键施工技术, 以推动技术的突破、创新及改善, 使我国大跨度的桥梁建设水平更进一步。
参考文献
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大跨度大空间火灾扑救措施 第2篇
(二)坚持以人为本、贯彻救人第一的指导思想。一是大跨度建筑火灾应贯彻“固移结合”的原则进行人员疏散与救生。二是要充分利用建筑物内已有的设施进行疏散和营救。三是利用移动消防装备救人，在利用建筑物内部消防设施疏散救人。
(三)科学预判意识，准确选择进攻突破口。大跨度大空间建筑物火灾，必须在火灾初期阶段准确选择内攻突破口，建立有效的进攻通道。要牢固树立“选准、快进、守住”的作战意识。选准进攻突破口，应充分考虑到进攻路线的快捷，有效，在短时间内控火灭火。要重点以内部通道为依托选择突破口;以建筑防火分区为依托选择进攻突破口;以存放物资少、火灾荷载小的地段或区域为依托选择突破口;同时要充分考虑建筑的形状，如建筑形状不对称或呈不规则形状时，应选择在跨度最短处作为进攻突破口，并尽量选择上风或侧上风方向;选择燃烧相对较弱的部位作为进攻突破口，对称布阵、同步设防、堵截火势、消灭火灾。
(四)科学破拆，排烟散热。在大跨度大空间建筑物火灾扑救中应选择下风方向安全可靠的位置，实施快速有效排烟排热。在扑救大跨度大空间建筑物火灾中，切忌形成四面围攻灭火的阵势，这样会造成火场高温烟气不易散出。要考虑充分运用建筑内部自动排烟设施、通风空调系统进行排烟，利用移动排烟设施进行排烟，调用地方排烟、通风设备进行排烟，也可根据现场实际情况进行必要的破拆进行排烟，在短时间内排出现场高温烟气。同时也可采取破拆排烟口引导和改变火势蔓延方向，实现取舍适当，攻放结合，让现场高温烟气尽快散出，为有效实施内攻控火创造有利条件。
(五)保证火场供水不间断。消防车到场后应就近占据水源，尤其是第一出动的消防力量应先行利用厂区或附近的市政水源。水源较远时，应及时组织人员寻找外围的天然水源，如江河、湖泊、池塘等天然水源取水，也可用消防车接力或运水向火场供水，确保火场供水的不间断。
大跨度拱桥施工控制分析 第3篇
某桥为钢管混凝土劲性骨架拱桥,设计荷载:公路—Ⅰ级,人群2.5 kN/m2。桥面净空:净9 m+2×1.5 m(含栏杆在内)。拱圈采用单孔净跨180 m的上承式钢筋混凝土劲性骨架箱形拱,矢跨比1/8,线形采用等截面悬链线,拱轴系数m=1.543,单箱三室,拱箱高3.0 m,宽9.0 m。劲性骨架作为施工立模支架,亦作为使用阶段受力结构的一部分,采用3节段缆索吊装成型;拱箱混凝土分环、分段进行浇筑,拱脚部分的箱肋顶、底板逐渐加厚成实体。拱上建筑采用10 m的预应力钢筋混凝土空心板梁,双柱式钢筋混凝土腹孔墩,U型桥台。空心板梁高0.4 m,宽1.0 m,预制安装成型,全桥共计24孔,桥梁全长256.5 m。全桥劲性骨架吊装分为6节段,分段吊装并用缆风固定,空中焊接;管内混凝土压注时,先浇上弦管,再浇下弦管,横向先浇外侧管,再浇内侧管;劲性骨架钢管混凝土强度达到100%即可进行拱圈混凝土浇筑,本桥采用横向分环,纵向分段的方法。通过分析计算,横向浇筑本着“先边箱、后中箱,先底板、后腹板、再顶板”的原则,纵向采取13个工作面对称均衡浇筑,浇筑顺序见图1。横向分为4个浇筑环,第一环浇筑拱箱两边肋底板混凝土,且分段浇筑,其重量由钢管混凝土承担,成型于两铰拱;第二环浇筑腹板混凝土,横隔板及拱脚实体段,其重量由钢管混凝土及第一环混凝土所组成的两铰拱结构承担,成型于无铰拱;第三环浇筑拱肋间底板,其重量由前两环所形成的无铰拱承担,成型后仍为无铰拱;第四环浇筑顶板混凝土,其重量由前三环所形成的无铰拱承担,完成裸拱施工。
2 仿真计算
为了准确地计算桥梁在各阶段的受力情况,为施工监控提供准确的数据,采用了有限元程序ANSYS进行结构施工过程的受力计算。在该桥的建模中,根据各构件的形式及受力特点,分别对应在ANSYS软件中选用合适的单元类型。本桥采用了Beam44和Shell63两种单元。
劲性骨架为典型的空间杆件系统,可简化为空间梁单元。把全桥上、下弦的8根弦管分别用空间梁单元Beam44来模拟,每3 m划分一个单元,在节段吊装处增加单元。劲性骨架的腹杆、平联杆、横撑、横联都采用Beam44来模拟,拱箱采用Shell63单元;拱上立柱、盖梁和桥面板采用Beam44单元。桥面板位于盖梁处的节点与盖梁进行节点耦合,使桥面板能够与盖梁在Uy方向具有共同位移。各施工阶段按照施工进程进行单元生死控制,以更好的模拟施工过程。全桥共用6 244个节点,10 692个单元(其中有8 736个梁单元,1 956个板单元),全桥ANSYS模型见图2。
3 施工控制结果分析
3.1 位移控制
该桥将位移控制作为第一级控制项目,在施工过程中对各控制截面的变形进行跟踪测量,得出不同施工阶段主拱圈的变形情况,并与仿真计算值进行比较,比较结果见图3,由结果可知,分析值与实测值基本吻合。
3.2 应力控制
1)钢管应力控制。
本桥将应力控制作为第二级控制项目,根据计算分析,得出各工况下的钢管应力,将计算值与实测值进行比较。比较结果见图4,由图4可知,分析值与实测值基本吻合,产生偏差主要是测试环境较差,传感器受到一定程度的破坏与失真,以及温度等因素所致。
2)主拱圈混凝土应力控制。
混凝土应力测试难度较大,本桥采用钢弦应变计,测试控制比较成功,分析值与实测值比较吻合,且均在控制范围内。比较结果见图5。
摘要：结合具体工程,对钢管混凝土劲性骨架拱桥的施工控制进行了分析研究,通过理论值与实测的对比,说明该桥施工方案合理可行,为今后同类桥型的施工控制提供相关依据。
关键词：拱桥,劲性骨架,施工控制
参考文献
[1]罗玮,虞建成.大跨简支窄系杆拱桥稳定性能分析[J].山西建筑,2007,33(32):315-316.
[2]钟善桐.钢管混凝土结构[M].第3版.北京:清华大学出版社,2003:16-17.
[3]向中富.桥梁施工控制技术[M].北京:人民交通出版社,2001:22-23.
大跨度结构工程施工方案 第4篇
1.工程概况和模板选用....9－12－2
1．1工程概况...9－12－2
1．2结构设计要点...9－12－2
1．3结构特殊部位设计...9－12－2
1．4选用模板类型...9－12－2
2.模板计算书....9－12－3
2.1荷载及荷载组合...9－12－3
2.2模板结构的强度和挠度要求...9－12－6
2.3模板结构构件的计算...9－12－6
2.4支模参数计算结果...9－12－10
3.模板施工方法....9－12－10
3.1模板承重架...9－12－10
3.2模板制作...9－12－10
3.3模板安装...9－12－11
3.4梁柱节点设计...9－12－11
4.模板工程量....9－12－11
5.模板质量要求和措施....9－12－12
5.1模板工程质量程序控制示意图...9－12－12
5.2模板工程应注意的重点：...9－12－13
6.拆模方案....9－12－13
7.附图....9－12－15 大跨度结构模板工程施工方案 1.工程概况和模板选用 1．1工程概况
浙江经济职业技术学院下沙新校区图书信息楼工程，位于下沙高教园区东区，北临２号路，南临４号路，东临25号路。本工程为桩基、现浇钢筋混凝土框架结构，总建筑面积24422Ｍ2，其中地下室2637Ｍ２，地上十层，建筑高度为45.9Ｍ，由浙江经济职业技术学院筹建。杭州市质监站质监；浙江江南监理公司监理；同济大学建筑设计研究院设计；*********有限责任公司总承包。
1．2结构设计要点
柱最大尺寸为800×850；粱最大尺寸为450×1500，跨度为24米，强度等级为C40，4.25米以下柱强度等级为C40,梁板为C35,4.25米一层柱、梁板为C35，七层以上C30。
1．3结构特殊部位设计
（1）九层8~11轴之间，柱中跨距为24000，1/A、B、C、D轴框架梁为无粘结后张法预应力大梁，梁底标高为33.450m，断面尺寸为450×1500，楼板厚度为250。
（2）十层8~11轴之间，柱中跨距为24000，A、B、C、D轴框架梁为无粘结后张法预应力大梁，A轴梁底标高为36.600m，B、C、D轴梁底标高为37.650m，断面尺寸为450×1500，楼板厚度A~B为150；C、D轴为250。
（3）由于上述部位采用为无粘结后张法预应力大梁，根据施工进度安排，承重支撑架必须按三层荷载计算。
1．4选用模板类型(1)模板材料
模板质量直接关系到混凝土观感质量的好坏，为了保证混凝土密实度及外观质量，我项目部计划在模板方面进行一定的投入，决定模板以采用九合板与竹胶板为主——在开工前购置，用钢管与方木作支撑。为了保证施工进度，模板总量按以满足进度需要为标准进行配置，周转使用。
模板统一安排在木工间集中加工，按项目部提供的模板加工料单及时进行制作，复杂混凝土结构先做好配板设计，包括模板平面分块图、模板组装图、节点大样图等。
制作完成后堆放整齐，随用随领。加工间至现场采用人力翻斗车运输，现场至作业点采用塔吊直接吊至施工部位。
(2)模板支设注意事项
A、模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾的固定设施。
B、支模时，必须考虑有足够的承载力，包括模板及其支架自重、新浇筑混凝土自重、钢筋自重、施工人员及施工设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载、新浇筑混凝土对模板的侧压力、倾倒混凝土时产生的荷载。
C、本工程预应力大梁模板支设承重架采用MF1219型门式钢管架。
D、模板内面及时清理干净，并涂刷专用脱模油，施工时应注意严禁脱模油污染钢筋。
E、为了保证混凝土观感质量，在模板拼缝处贴胶带纸，确保无漏浆现象。
(3)特殊部位的模板支设
详见预应力大梁支模示意图。
2.模板计算书 2.1荷载及荷载组合 2.1.1荷载
计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。
1、荷载标准值
模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对高度较大的梁，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。
1）新浇混凝土自重标准值
对普通钢筋混凝土，采用25KN/m3。
① 8~9轴、10~11轴，预应力大梁：
q=(7.3×0.45×1.5+3.45×0.3×0.7×2)×25=159.4KN
② 8~9轴、10~11轴，九层1/A~B轴、C~D轴各层楼板：
q=(7.3×0.25×2.2+2.2×0.15×0.35)×25=103.3KN
③ 8~9轴、10~11轴，十层以上A~B轴各层楼板：
q=(7.3×0.15×7.95+0.25×0.55×7.95×1.5+0.25×0.35×7.3×2)×25=274.6KN
④ 9~10轴预应力大梁：
q=(9.0×0.45×1.5+3.45×0.3×0.7×3)×25=206.2KN
⑤ 9~10轴、九层1/A~B轴、C~D轴各层楼板：
q=(9.0×0.25×2.2+0.3×0.35×2.2)×25=129.5KN
⑥ 9~10轴、十层以上A~B轴各层楼板：
q=(9.0×0.15×7.95+0.25×0.35×9×2+0.25×0.55×7.95×2)×25=348.8KN
2)施工人员及设备荷载标准值：
施工人员及设备荷载标准值 表2-1 计算项目
均布荷载（KN/m2）
模板及小楞 2.5 立杆 1.5 立杆支架 1.0 3)振捣混凝土时产生的荷载标准值
振捣混凝土时产生的荷载标准值 表2-2 计算项目
均布荷载（KN/m2）
板、梁（底面）2.0
柱、墙、梁（侧面）4.0
4)新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值--采用内部振捣器时，按以下两式计算，并取其较小值:
（1）
（2）
其中：F—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2；
--混凝土的重力密度，KN/m2；
--新浇混凝土的初凝时间，h，按实测确定取值2 h；
V—混凝土的浇筑速度，一般取2m/h；
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m；
--外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
--混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
5）倾倒混凝土时产生的荷载
倾倒混凝土时产生的荷载 表2-3
向模板内供料方法
水平荷载(KN/m2)
溜槽、串筒或导管 2
容积小于0.2m3的运输器具 2
容积为0.2～0.8m3的运输器具 4
容积大于0.8m3的运输器具 6
2、荷载设计值
荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。
荷载分项系数 表2-4 序号
荷载类别
类别
分项系数
编号 新浇混凝土自重
恒载 1.2 A 2 施工人员及设备荷载
活载 1.4 B 3 振捣混凝土时产生的荷载
活载 1.4 C 4 新浇筑混凝土对模板侧面的压力
恒载 1.2 D 5 倾倒混凝土时产生的荷载
活载 1.4 E
2.1.2荷载计算结果 编号
部位
区间
表2-5 梁
板
轴线(KN)轴线(KN)A 33.450 8~11 1/A、B、C、D 525 1/A~B、C~D 336、336 37.650 8~11 A、B、C、D 525 A~B、C~D 336、898 41.850 8~11 A、B、C、D 525 A~B、C~D 336、898 B
8~11
C
8~11
D
8~11
----E 8~11
148
2.1.3荷载组合
荷载组合表 项次
项 目
荷载组合（KN）
表2-6
计算承载能力A+B+C 验算刚度A+B A~B轴 C~D轴 A~B轴 C~D轴 8~9轴二层施工 1486 1113 1434 1061 2 10~11轴三层施工 2340 1613 2288 1561 3 9~10轴二层施工 1910 1480 1748 1318
9~10轴三层施工 2763 2150 2601 1988 4 侧面模板 37.5KN/m2 37.5KN/m2
2.2模板结构的强度和挠度要求
施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。其强度和刚度应满足下表的要求。
模板允许强度和允许刚度 表2-7 模板类型
允许应力[б] N/mm2 允许挠度[f] mm
结构表面外露（不装修）的木模板 13
结构表面不外露（装修）的木模板 13
钢管支架 170 ——
注：--模板的计算长度。
2.3模板结构构件的计算 2.3.1模板计算
（1）计算理论
模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。当模板构件的跨度超过三跨时，按三跨连续梁计算（图2-2）。计算时,按常规构件的惯性矩沿跨长恒定不变；支座是刚性的，不发生沉陷；受荷跨的荷载情况都相同，并同时产生作用。
图2-2 模板计算简图
则： 剪力：（2-1）
弯矩：（N.mm）（2-2）
应力： ≤13 N/mm2（2-3）
挠度： ≤l/250（2-4）
梁底模板厚度（mm）（2-5）
（mm）（2-6）
梁底模板厚度取（2-5）和（2-6）式中较大值
式中：q-作用在梁底模板上的均布荷载 KN/m
E-模板的弹性模量，对木材取（9-10）×103N/mm2
W-模板的抵抗矩，对矩形截面，I-模板的惯性矩，对矩形截面，b-梁底模板宽度（mm）
（2）构件计算
本工程预应力大梁截面尺寸450×1500，底模板采用胶合板，楞木间距l=600，梁底模板宽度b=450。
① 作用在梁底模板上的均布荷载
q=0.45×1.5×25×1.2+0.45×（2+1.5）×1.4=22.45 KN/m
② 梁底模板厚度
梁底模板厚度取h=30mm ③ 剪力
④ 弯矩
⑤ 应力
≤13 N/mm2
满足要求。
⑥ 挠度
≤l/250=2.4mm
满足要求。
(1)计算结果
根据计算，预应力大梁底模板采用两层18厚胶合板，楞木间距为600，楞木截面尺寸为60×80。
2.3.2对拉螺杆计算
柱和墙模板在支模时的对拉螺杆的间距按下式计算。
（2-7）
式中：--对拉螺杆截面积；
--对拉螺杆容许拉应力，对I级钢取205N/mm2
--模板侧压力，单位：N/mm2。取d=12mm即可满足要求。
2.3.3支撑计算
（1）支撑设置
本工程8~11轴预应力大梁部位采用MF1219门式钢管架，间距为0，门式钢管架支撑主要承受模板或楞木传来的竖向荷载，按两端轴心受力压杆进行验算。
MF1219门式钢管架设计参数 表2-8 立杆
加强杆
高度
mm 宽度
mm 截面积
cm2 回转
半径
cm 细长比
λ
稳定 系数
强度
设计值
N/ mm2 Φ48×3.5Φ26.8×2.5 1900 1200 9.786 1.625 115 0.483 205
（2）每根立杆承受的荷载
按梁板均布荷载计算：
N1=1613÷48=33.6KN
按预应力大梁支撑间距600、三层恒载、一层活载计算：
N2=3×(0.6×0.45×1.5)×25×1.2+0.6×0.45(2+1.5)1.4 =37.8KN
N取N1和N2较大值，N=37.8KN
（3）立杆强度计算
σ=N/AS（2-8）
σ=N/AS = 37.8×103/489=77.3 N/mm2 <205 N/mm2
（4）立杆稳定性计算
（2-9）
式中：--轴必受压杆件稳定性系数，AS杆件截面积。
=37.8×103/0.483/489=160N/mm2 <215 N/mm2
满足要求。
2.4支模参数计算结果
支模参数表 表2-9 项目
截面
模板厚度(mm)楞条最大间距(mm)支撑间距
(mm)对拉螺栓间距
板 150厚 12 400 800 600 800
250厚 18 400 600
梁 450×750 18 1000 600
450×1500 36 600 Ф12@ 500
3.模板施工方法 3.1模板承重架
1、由于裙房屋面（标高11.100）处不足以承受上部荷载，经与设计院商定，采取架空措施，具体做法详见设计联系单。
2、模板承重架采用门式钢管架支撑体系，门式钢管架型号为MF1219。
3、为了提高门式钢管架的承重能力，在门式钢管架中部加设一道竖向钢管，钢管规格为φ48×3.5。
4、为了保证承重架的稳定性，每步门式钢管架用φ48×3.5钢管设一道水平拉结杆。
5、承重架底部设置一道扫地杆；每道水平方向拉结杆与框架结构柱拉结，以保证承重架的整体稳定性。
3.2模板制作
模板制作，采用釉面九合板。模板安装前，先设计好定型尺寸，确保结构和构件各部位形状、尺寸、位置、标高、预留孔洞的正确。并具有足够的稳定性、刚度和强度，既要考虑拆装方便，又要兼顾模板接缝严密不漏装，梁侧采用φ12拉杆，确保模板整体刚度。
3.3模板安装
1、模板安装采用内支外拉方法，立模前先搭设好内模架子，待立模完成，并支竖向、水平方向Φ48架子钢管后，方可粗调紧拉杆，内模架子水平纵横钢管与外模上方水平撑钢管固定后，再次紧拉杆，边紧边检查尺寸至达到要求。墙模板的紧固以设置对拉螺栓为主，根据本工程的结构构件截面尺寸情况，该工程对拉螺栓按＠500mm的间距设置，个别地方可在此基础上略加调整。
2、在混凝土浇筑前，必须对模板系统进行技术复核，复核内容主要包括标高、轴线、截面尺寸、垂直度、平整度、支模架强度、刚度、稳定性等。避免混凝土在浇筑时直接冲击模板，墙混凝土采用分层浇筑的原则，使模板系统受力均匀，以免受集中荷载而变形、胀模。特别要注意留出的进出管口的预留位置、标高、大小要准确。
3.4梁柱节点设计
在工程结构施工中，框架结构梁柱接头如果处理不好，容易产生混凝土外观的蜂窝麻面以及梁柱的不规则形状。为了避免以上情况发生，对梁柱接头模板采取如下措施：
梁柱接头模板由专人进行制作，利用计算机进行放样，以保证梁柱接头模板的尺寸准确性。梁柱接头模板与梁模板一次支设，以确保梁柱接头的方正。
4.模板工程量 名 称
规 格
数 量
目前在何处使用 计划进场时间 钢 管
Φ48壁厚3.5 800（T）
集团调度
开工分批进场
防水模板 18 厚 13000m2 集团调度
开工分批进场
方 木 80×60 10000根
集团调度
开工分批进场
扣 件
十字扣、活动口、对接扣 6万只
集团调度
开工分批进场
架 子 工 搭设支模架 3500工日
开工分批进场
5.模板质量要求和措施
5.1模板工程质量程序控制示意图 发送图片到手机，此主题相关图片如下：
5.2模板工程应注意的重点：
1、实施专人负责预留洞口、预埋管道等模板的安装，在浇筑混凝土时派专人检查。
2、应力筋波纹管严格按设计图纸侧预埋，模板的对拉杆螺杆设置时，应注意避免与波纹管交叉。
3、预应力大梁底模在预应力筋张拉前不得拆除，以确保混凝土的养护质量。
5.3模板质量检查
模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。
1、要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。
2、模板接缝全部采用胶带纸粘贴。
3、模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。
4、模板安装的允许偏差及检验方法。
模板安装的允许偏差及检验方法 项次
项 目
允许偏差
检验方法 轴线位移
梁 3 尺量检查 标 高 +2，-5 用水准仪或拉线和尺量检查 3 截面尺寸
梁 +2，-5 尺量检查 每层垂直度 3 用2m托线板检查 相邻两板表面高低差 2 用直尺和尺量检查 6 表面平整度 5 用2m靠尺和楔形塞尺检查 预埋钢板中心线位移 3 拉线和尺量检查 预埋管预留孔中心线位移 3 6.拆模方案
1、严格建立模板块和立柱的拆除申请、批准制度，防止为赶进度而盲目拆模。
2、模板的拆除：非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏（大于1N/m2）方可拆除，承重模板应按《混凝土结构工程施工质量验收规范》的规定执行。
3、板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全面拆除后，方可将模板、配件、支架等运出堆放。
5、拆下模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂。以备待用。
6、模板块在装、拆、运时，均用手传递，要轻拿轻放，严禁摔、扔、敲、砸。每次拆下的模板，应对板面认真清理，立柱底脚螺栓等要定期刷油防锈。
7、现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求，当设计无具体要求时，按下列规定：
（1）在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，予以拆除。
（2）底模，在混凝土达到以下设计强度后，方予拆除：
板： 结构跨度≤2m时，50%；
板： 结构跨度＞2m，≤8m时，75%。
梁： 结构跨度≤8m时，75%；
＞8m时，100%。
悬臂构件：结构跨度≤2m时，75%；
＞2m时，100%。
8、侧模拆模时，按合理顺序进行拆除，一般按后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。拆模时不得强力震动或硬撬硬砸，不得大面积同时撬落或拉倒，对重要承重部位应拆除侧模检查混凝土无质量问题后方可继续拆除承重模板。
9、已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，先进行核算，加设临时支撑。
7.附图
1、结构平面图（1）
2、结构平面图（2）
3、预应力梁详图
4、预应力梁剖面图
5、架空
6、接点详图
7、门式钢管架荷载分布图
8、门式钢管架平面布置图
大跨度分段涂装工场设计 第5篇
近年来, 船舶涂装污染物排放的控制可以说是从无到有, 从在露天进行船舶涂装施工, 污染物排放完全不受监控, 到在分段涂装工场内进行表面处理和涂漆施工。然而, 由于我国船舶工业的跨越式发展, 造船总量的增加以及国际海事组织 (IMO) 颁布并强制执行的《所有类型船舶专用压载水舱和散货船双舷侧处所保护涂层性能标准》 (以下简称“涂层性能标准”) (PSPC) 的实施, 船厂分段涂装的工作量明显增大, 现有的涂装车间已无法满足生产需要, 因此, 各船厂都在积极挖掘现有分段涂装工场的生产潜力, 并对新建分段涂装工场的面积提出了较高的要求, 涂装车间的设计面临新的挑战。
2 工程概况
分段涂装工场长度和跨度均为60m, 净空高度分别为12.0m、15.0m。每间分段涂装工场二侧设机房。
由于IMO《涂层性能标准》的实施, 涂装工作应在控制湿度和表面温度的条件下进行, 在下述情况下不应进行涂装:相对湿度超过85%或钢材表面温度低于露点以上3℃。故新建分段涂装工场内设置压缩空气接头、防爆插座及有机废气治理装置、加热、去湿装置等, 以满足标准要求。
由于车间跨度较大, 厂房部分屋面采用正放四角锥网架, 网架端部高度约3.0m, 在冬季生产时耗能较高, 为此提出在车间内增设吊顶。
分段涂装工场为有爆炸危险的乙类厂房, 设计时设置了必要的泄压设施。设计中采用彩色压型镀铝锌钢板的屋面及屋顶机械成型暗扣式透光板天窗作为泄压面积。该轻质屋盖每平方米质量不应超过60kg。设计泄压比超过0.11, 泄压面积经计算满足厂房的防爆要求。增加吊顶后, 是否能满足泄爆的要求?设计人员经过综合研究后, 认为尚不能独立解决此问题, 故邀请相关单位进行泄爆能力评估。该单位采用FLACS数值模拟技术来确定分段涂装工场网架下方增设1层吊平顶的情况下, 在分段涂装工场发生爆炸时是否还能有效泄爆。
3 泄爆能力评估
3.1 FLACS软件介绍
FLACS软件是基于CFD技术开发的集成气体扩散、燃烧和爆炸后果数值计算功能的软件, 具备二维扩散、燃烧和爆炸数学模型不可比拟的优势和特征。
FLACS软件能够模拟危险气体扩散流动、燃烧和爆炸过程中复杂的流体动力学和热物理现象, 不仅考虑黏性、分子量、燃烧热、燃烧速率、毒性和可燃性等危险气体的物理和化学性质, 而且结合风向、风速、湿度、稳定度、逆温层、大气湍流等自然条件, 以及地面粗糙度、建筑物和装置的布局和几何特征、阻塞率和约束边界条件等固体特征的影响。
FLACS数值模拟技术具有国际领先的技术优势, 代表着定量风险评价技术的前沿和发展趋势, 在全球范围内正在被越来越多地应用到工程设计和量化风险管理领域, 其结果的高准确度、技术原理的先进性、事故场景的三维表现力、丰富的计算结果数据及其利用价值, 已经成为量化风险管理技术的最佳方案和必然选择。
3.2 泄爆能力评估
利用CFD软件FLACS模拟和评估涂装车间在增加1层吊顶时对泄爆效果的影响。根据涂料溶剂的挥发量, 折算成化学计量比的气体云团, 也即最差场景下的气体云团。将云团设置在车间的不同位置, 选择不同的点火位置, 进行气体爆炸分析。
通过对比各工况条件下蒸气云爆炸式, 车间屋顶位置的超压及冲量分布情况, 评估屋顶强度以及吊顶对整体泄爆效果的影响, 以及不同的点火位置、云团位置、工件摆放方式等对气体爆炸后果的影响等。分析得到以下基本结论:
1) 点火位置会对冲击波形成及传播有重要影响, 点火位置的不同, 火焰沿气云传播的距离大小以及传播方向上遇到的障碍物会有所不同, 因此所形成的湍流作用对火焰加速的效果不同, 最终使得冲击波的传播和最大超压发生变化。
2) 云团的位置会影响冲击波超压的大小。这是由工件的摆放方式决定的, 由于工件摆放方式使得不同的云团位置对应不同的阻塞程度、火焰加速环境和约束, 从而影响超压的大小。而且云团位置会与点火位置综合发挥作用, 不同的云团位置所得到的最强爆炸后果会对应不同的点火位置。工件的结构特点及摆放方式, 会影响车间内火焰的发展及压力的形成和传播, 是决定涂装车间爆炸后果的关键因素之一。
3) 吊顶的存在对冲击波波形影响很小, 说明不会对爆炸机理, 冲击波传播方向和特点产生影响, 而只是影响到了超压值的大小。
4) 在屋顶质量不变时, 吊顶存在, 屋顶超压通常会减小, 有时有些区域也会增大。吊顶存在会使车间内冲量增大。
5) 在保持屋顶质量不变时, 吊顶的强度增大, 对冲击波的波形影响很小, 但影响到了超压值的大小。由于约束的增强, 通常会使屋顶处的超压减小, 减小的幅度在50%以内。但有些区域也会增大, 这与气云位置、工件类型和点火方式等因素有关。当吊顶质量增加时, 到车间内测点上的超压值与吊顶质量较轻时相比, 通常会较大, 这是由于约束增强而导致的。
6) 增大屋顶强度会使屋顶处的超压增大, 冲量增大。同时使车间内的超压增大, 冲量增大, 并影响超压的破坏范围。
7) 在增加吊顶同时减小屋顶强度的情况下, 可以使屋顶超压减小。车间内超压有时增大有时减小, 与云团位置、点火位置、工件结构及摆放等因素有关。
根据以上分析结果, 可以合理地推论:
1) 在屋顶下方增加吊顶, 不会影响爆炸冲击波的传播机理, 而只对超压和冲量的数值有一定影响。
2) 在与本研究考虑相同的工况条件下:当屋顶强度不大于30kg/m2时, 增加面密度不大于12kg/m2的吊顶后, 可燃蒸气云爆炸产生的冲击波仍能将屋顶冲破, 起到与安装质量60kg/m2屋面时相当的泄压作用。但随着吊顶强度的增大, 车间内部承受的冲击波超压也增大, 建筑结构面临的破坏风险也随之增大。
3) 车间内及屋顶处承受的超压和冲量, 不止受到自身强度的影响, 也与云团位置、点火位置、工件结构以及摆放方式等因素有关。
4) 本研究使用的可燃气体量为涂装工场日常工作的平均用量, 若涂装工场使用的可燃溶剂量增大时, 由于气体爆炸产生的冲击波的超压的大小, 与气体爆炸的能量的大小有关, 随物质量的增大, 爆炸产生的冲击波超压随之增大, 则屋顶处的泄爆效果不应受到影响。
4 工程设计
4.1 建筑设计
分段涂装工场作业的有机溶剂含二甲苯, 其闪点大于28℃, 因此按生产的火灾危险性分类, 分段涂装工场的火灾危险性为乙类。整个厂房的耐火等级设计为一级。
整个分段涂装工场分为两个防火分区, 每个防火分区的面积为4986m2, 小于5000m2, 满足《建筑设计防火规范》 (GB50016—2006) 的相关要求, 防火分区间用防火墙与其他部分分隔, 每个防火分区的面积均小于规范规定的最大面积要求。所有的穿防火墙的管道均加装防火阀, 满足生产工艺的要求, 同时又符合防火规范。
分段涂装工场为有爆炸危险的乙类厂房, 设置了必要的泄压设施。作为泄压面积的轻质屋盖每平方米质量不应超过60kg。设计泄压比超过0.11, 泄压面积经计算满足厂房的防爆要求。
吊顶材料的燃烧性能必须相应满足耐火极限不小于0.25h的不燃烧体。因此, 考虑吊顶采用耐火极限不低于0.25h的防火石膏板, 与屋面彩色压型镀铝锌钢板的屋面及屋顶机械成型暗扣式透光板天窗共同泄爆。
4.2 环保设计
根据《采暖通风与空气调节设计规范》 (GB50019-2003) 的规定, 涂装工场涂装作业采取全新风的全室通风换气措施。净高为12m的分段涂装工场喷漆时排风量为240 000m3/h, 车间内平均浓度为0.1g/m3, 固化时排风量为120 000m3/h, 车间内平均浓度为0.12g/m3。净高为15m的分段涂装工场喷漆时排风量为300000m3/h, 车间内平均浓度为0.08g/m3, 固化时排风量为150000m3/h, 车间内平均浓度为0.1g/m3。通过机械通风措施后车间内二甲苯浓度远低于其爆炸下限40 g/m3的25%的限值。
涂装工场排风设备均为防爆型, 排风管道采用防静电接地。
考虑到分段涂装工场的建筑面积大, 送风方式采用侧送风与屋顶送风相结合的方式将新鲜空气直接送至操作面, 以稀释作业区周围空气。
在屋顶内布置送风管, 每根送风管在穿越防火分区处时均设有重力式防火阀, 送风管采用镀锌钢板制作, 送风介质为车间外的新鲜空气。
涂装车间吊顶内为密闭空间, 在涂装作业中部分有机废气扩散至吊顶内, 因此在吊顶标高为12m和吊顶标高为15m的涂装车间吊顶内分别增加1套可燃气体报警装置, 其设置报警极限为爆炸下限的25%。同时在每间涂装车间屋顶上增设通风器对吊顶内进行通风换气, 使吊顶内二甲苯浓度远低于其爆炸下限40g/m3的25%的限值。
4.3 防排烟设计
虽然本工程设计中屋面采光带面积满足上海市《建筑防排烟技术规程》 (DGJ 08-88—2006) 的相关要求, 且屋面采光带采用可熔材料, 在温度大于80℃时能自行熔化, 并不产生熔滴的可燃材料。但是, 由于分段涂装工场增设吊顶, 排烟不符合消防规范, 无法满足自然排烟的要求, 需增设机械排烟系统。
本项目新建2间分段涂装工场, 根据工作间尺寸, 每个车间划分为2个防烟分区。排烟风机位于机房内;风机后排烟管上翻出屋面排烟;每个防烟分区的侧墙高处或吊顶下设置常闭排烟风口。
4.4 电气设计
增加吊顶后, 照明需重新设计。具体变更如下:
1) 分段涂装工场吊顶按爆炸性气体环境危险区域划分为2区。
2) 分段涂装工场吊顶内电力、照明装置以及线路按爆炸性气体环境危险区域2区的要求配置。
3) 配置1套区域型火灾报警系统, 火灾自动报警系统按二级保护对象设计, 控制分段涂装工场的火灾自动报警及排烟风机的联动控制。分段涂装工场一旦发生火灾, 火焰探测器报警, 经确认后, 报警主机发出火灾信号, 同时自动打开对应防烟分区电动排烟口, 自动启动对应排烟风机进行排烟。
4) 火灾报警系统、电动排烟口、排烟风机电源二级用电负荷供电, 双重电源在末端自动切换。
4.5 给排水设计
车间的消防系统对保障车间的安全运行、减少爆燃的发生, 起到了重要的作用。
车间属单层建筑, 主要依靠消防队员外部救援, 内部消防系统主要用于人员疏散保护。
1) 室外消防。由厂区供水管网上的室外消火栓负责保护, 供消防车及消防队员临时从室外消火栓取水灭火, 室外消火栓供水压力P>0.25MPa。
2) 室内消防。由于车间跨度大、净空高, 常规消火栓系统无法满足保护要求, 参照飞机库等类似工程, 车间室内采用消防炮系统, 其作用有二:一是作为室内自救措施;二是用于打开疏散通道。
由于本车间属乙类, 以防爆为主, 故消防炮考虑采用手动型, 低平台安装。
3) 灭火器系统。室内按消防要求均配置一定数量手提式干粉灭火器及推车式干粉灭火器。
5 结语
本设计中根据泄爆能力评估报告所提出的泄爆要求, 进行大跨度分段涂装工场的设计工作, 使其在满足泄爆要求的同时降低车间内的温度梯度, 节约能耗。经计算, 增加吊顶后加热、去湿能耗降低30%左右, 节约设备投资费用20%左右。本项目的实施, 为其他类似涂装工程提供一定的指导。
摘要：根据涂装车间泄爆能力的评估报告所提出的泄爆要求, 并结合工程特点, 完成了大跨度分段涂装工场的设计, 在满足泄爆要求的同时, 尽可能降低涂装车间工程造价及运行费用。
关键词：分段涂装工场,泄爆,评估,工程设计
参考文献
[1]GB50016—2006建筑设计防火规范[S].
[2]GB50019—2003采暖通风与空气调节设计规范[S].
[3]GB/Z2.1—2007工作场所有害因素职业接触限值化学有害因素[S].
[4]GB50016—2006爆炸和火灾危险环境电力装置设计规范[S].
[5]GB50140—2005建筑灭火器配置设计规范[S].
大跨度建设 第6篇
工程概况:信大广场四段3#楼位于黑龙江牡丹江市牡丹街以南, 西长安街以北, 太平路与西一条路之间。地下一层, 地上十三层, 其中1~4层为商场, 5~13层为商品住宅, 建筑面积约16313m2, 建筑面积高度45.9m2, 抗震设计烈度为六度, 使用年限为100年。该模板设计为地下室至四层顶商场天井, 高24m, 主梁跨度13.8m。采用满堂红钢管脚手架的模板设计。
本工程 (8) ~ (10) 轴、B~D轴之间地下室至四层顶主梁、次梁的模板设计具有离地面高度高, 支模难度大的特点, 为了保证施工质量和施工安全, 因此该处梁板施工采取两步方案:首先以地下室底板基点搭设施工平台, 使平台上表面与四层地面同标高, 且平台由钢管骨架与木跳板组成。第二部是以施工平台为基点, 支木模支撑、梁底楞木、侧模板等。
1 此处主梁长13.8m, 梁高1.3m, 梁宽0.5m, 梁底距平台上表面3.8m, 侧梁支撑及梁底楞木间距0.5m, 侧模板立档间距500mm, 木材采用白松f`c=10N/mm2, fv=1.4N/mm2, fm=13N/mm2, E=9.510mm2, 砼的重量密度γc=25KN/m3, 经计算确定梁模板底板、侧模板和顶撑的尺寸如下:
底板截面为50030mm
侧模板截面为20030mm
顶撑截面9090mm间距0.5m在中间纵横各设一道水平拉条。
2 此处次梁 (主要) 长20.5m, 梁高0.8m梁宽0.5m梁底距平台表面4.3m, 则梁支撑及梁底楞间距0.5m, 侧模板立档间距500mm木材采用白松fc=10N/mm2, fv=1.4N/mm2, fm=13N/mm2, E=9.5103N/mm2, 砼重量密度γc=25KN/m3, 经计算确定梁模板底板、侧模板和顶撑的尺寸如下:
底板截面为50025mm,
侧模板截面为20025mm
顶撑截面为9090mm, 间距0.5m。
3 钢管架平台
钢管小楞 (主梁下) :钢管小楞选用Φ483.5350mm钢管。
钢管小楞[次 (主要) 梁下]:选用Φ483.5420mm钢管。
钢管大楞 (主梁下) 钢管大楞选用Φ483.5900mm钢管。
钢管大楞 (次主梁下) 钢管大楞选用Φ483.51000mm钢管。
钢管立柱:钢管立柱亦选用Φ483.5mm, 净截面积A=489mm2, 钢管使用长度l=17.2m, 中间设10道水平横杆, l0=l/11=1564mm。
查表得ф=0.664, 由公式容许荷载为:
钢管承受的荷载 (主梁下) :N主=0.50.922.25=10.01KN<67.7KN故满足要求。
钢管承受的荷载 (次梁下) :N次主=0.51.014.3=7.15KN<67.7KN故满足要求。
主梁下:因此平台小楞@350mm, 平台大楞@900mm;
次梁下:因此平台小楞@420mm, 平台大楞@1000mm。
钢管立柱@1500mm (纵向) , @1500mm (横向设置水平横杆) 。
经过理论计算及实际验证, 该模板设计完全满足安全、可靠、经济的要求, 使砼无质量通病及底面下沉现象, 是建筑施工模板设计的好方法。
摘要：通过信大广场四段3#楼这一工程实例, 介绍大跨度、大高层钢筋混凝土结构模板设计的计算方法。
大跨度钢桁架栈桥的设计 第7篇
栈桥作为工厂运输系统的重要组成部分, 承担着为工厂运送原料和产品的重担, 其结构形式的安全、合理对保证工厂的正常运行有着重要作用。栈桥一般长度较长, 在场区内尽可能大跨度布置, 节省投资, 同时方便道路、管线布置。
1 钢桁架栈桥 (楼面为组合楼板) 的优点
纵向结构为钢桁架 (楼面为组合楼板) 是目前综合性能最好的栈桥结构形式。其以钢桁架为纵向承载结构和侧围护的骨架, 侧围护通常采用彩钢板, 楼面为组合楼板, 屋面为彩钢夹芯板。因其具有以下显著的优点而得到广泛使用:
1) 自重轻, 起吊方便;
2) 压型钢板为底模, 上面浇捣混凝土, 施工方便, 整体性好, 节约模板及支撑, 减少现场工作量;
3) 压型钢板非常轻便, 堆放、运输及安装都很方便;
4) 抗震性能好;
5) 压型钢板为底模, 一般大跨度栈桥基本都在空中, 下面看上去十分美观;
6) 楼面板上部为混凝土层, 防火性能好, 且适合水冲洗。
2 钢桁架栈桥 (楼面为组合楼板) 的设计
现以纵向结构为跨度30 m的钢桁架 (楼面为组合板) 栈桥为例, 详述设计思路和要点。
2.1 钢桁架设计
钢桁架纵向跨度取30 m, 楼面活载4 kN/m2, 屋面活荷载0.7 kN/m2。钢桁架每3 m一节间, 共分10段, 上下节点处设置钢梁、承载屋面、楼面荷载。桁架几何尺寸见图1。
采用上述结构形式, 栈桥角度变化, 仅需调整桁架边节点构件, 能显著提高设计效率。
上部中间节点:恒载取30 kN, 活载取8 kN;下部中间节点:恒载取50 kN, 活载取40 kN;上下部边节点:恒、活载取中间节点的1/2。最大值:强度应力比0.84, 平面内稳定应力比0.90, 平面外稳定应力比0.75。满足规范要求。
2.2 组合楼板设计
组合板采用压型钢板为底模, 型号YX75-200-600, 板厚1.0 mm, 其上浇捣C25混凝土, 厚度hc=65 mm。组合楼板截面如图2所示。
压型钢板截面特性:As=1 725 mm2, Is=119.3 cm4, Ws=29.99 cm3, fs=215 N/mm2, Es=2.06×105 N/mm2。混凝土C25, fc=11.9 N/mm2, ft=1.27 N/mm2。
组合楼面的设计须进行施工阶段和使用阶段的验算。
2.2.1 施工阶段验算
在施工阶段, 压型钢板作为浇筑混凝土的模板, 应采用弹性方法计算。强边 (顺肋) 方向的正、负弯矩和挠度应按单向板计算, 弱边不计算。压型钢板凹槽内混凝土折算为平板厚度:
(0.088+0.058) ×0.075/ (2×0.2) =0.027 4 m;
混凝土自重:25× (0.065+0.027 4) =2.31 kN/m2;
压型钢板自重:0.135 4 kN/m2;
恒载:2.445 kN/m2, 施工活载:1.5 kN/m2。
1) 施工阶段的正截面受弯承载力验算。
荷载设计值:q=1.2×2.445+1.4×1.5=5.034 kN/m;
钢桁架3 m一节间, 故组合楼板的跨度L=3 m;
M=qL2/8=5.663 kN·m;
fsWs=6.448 kN·m>5.663 kN·m。
强度满足要求。
2) 施工阶段的挠度验算。
荷载标准值:qk=2.445+1.5=3.945 kN/m;
w=5qkL4/ (384EsIs) =16.93 mm<L/150=20 mm。
挠度满足要求。
注:《高层民用建筑钢结构技术规程》规定, 当压型钢板跨中挠度w>20 mm时, 确定混凝土自重应考虑挠度效应, 计算永久荷载时, 按全跨增加0.7w厚度的混凝土均布荷载计算, 或者增设临时支撑。
2.2.2 使用阶段验算
组合板强边 (顺肋) 方向的正弯矩和挠度, 按承受全部荷载的简支单向板计算;不考虑弱边 (垂直肋) 方向的正负弯矩。
水泥砂浆面层自重:20×0.03=0.6 kN/m2。
细石混凝土台阶:1.34 kN/m2。
混凝土自重:2.31 kN/m2。
压型钢板自重:0.135 4 kN/m2。
恒载:3.045 4 kN/m2, 活载:4.0 kN/m2。
1) 正截面受弯承载力验算 (见图3) 。
荷载设计值:q=1.2×3.045 4+1.4×4=9.255 kN/m。
M=qL2/8=10.41 kN·m。
b=1 000 mm, h0=140-75/2=102.5 mm。
x=fsAss/ (fcb) =31.1 mm<0.55h0=56.375 mm。
塑性中和轴在压型钢板顶面以上的混凝土截面内。
Mu=0.8a1fcbx (h0-x/2) =25.79 kN·m>10.41 kN·m。
正截面强度满足要求。
2) 斜截面受剪承载力验算。
V=qL/2=13.88 kN。
Vu=0.7ftbh0=91.12 kN>13.88 kN。
斜截面抗剪强度满足要求。
3) 叠合面受剪承载力验算。
LV=L/4=3 000/4=750 mm, b= (88+58) /2=73 mm, h0=102.5 mm, t=1.0 mm, a0=78.142, a1=0.098, a2=0.003 6, a3=38.625。
Vu=a0-a1LV+a2bh0+a3t=70.204 kN>13.88 kN。
叠合面抗剪强度满足要求。
4) 变形验算 (见图4) 。
对于荷载效应标准组合和考虑长期作用影响的等效刚度BS和BL按下式计算:
Bs=B=EsI, BL=Bs/2, I=[Ic+Ac (xn′-hc′) 2]/aE+Is+As (h0-xn′) 2, xn′= (Achc′+aEAsh0) / (Ac+aEAs) , aE=Es/Ec;按一个波宽 (即b=200 mm) 计算:xn′=64.7 mm, I=445.71×104 mm4, Bs=91.816×1010 mm4, BL=45.908×1010 mm4。
a.荷载标准组合下 (一个波宽) :
qk= (3.05+4.0) ×0.2=1.41 kN/m。
ωS=5qkL2/ (384Bs) =1.62 mm<3 000/360=8.333 mm。
b.考虑荷载长期作用影响:
qL= (3.05+4.0×0.7) ×0.2=1.17 kN/m。
ωL=5qkL2/ (384BL) =2.69 mm<3 000/360=8.333 mm。
满足变形验算。
5) 组合楼板负弯矩部位混凝土裂缝宽度验算。
板端负弯矩值, 可按一端简支一端固接或两端固接的单跨单向板算得, 裂缝宽度按现行国家标准GBJ 50010-2002混凝土结构设计规范的规定计算。经复核ϕ12@200满足要求。
6) 自振频率验算。
永久荷载:q永久=3.05×0.2=0.61 kN/m;
ω=5q永久L4/ (384BL) =1.40 mm=0.14 cm;
f=1/ (0.178ω1/2) =15.02 Hz>15 Hz。
满足自振频率验算要求。
组合楼板设计方案见图5。
3 结语
1) 钢桁架采用斜向为30 m, 中间节点腹杆垂直于斜向弦杆, 边腹杆与水平面垂直。当栈桥角度变化时, 仅需调整钢桁架边节点构件, 能显著提高设计效率。
2) 组合楼面的设计须进行施工阶段和使用阶段的验算。施工阶段验算压型钢板的强度和变形;使用阶段验算组合楼板的抗弯、抗剪、变形, 以及负弯矩部分混凝土裂缝宽度和自振频率。
3) 该种结构设计形式已先后应用于连云港新城热电厂、张家港热电厂扩建等30多个项目。在今后实践中, 必将得到更广泛的应用。
摘要：从钢桁架和组合楼板两个方面进行了论述, 阐明纵向结构为钢桁架 (楼面为组合楼板) 栈桥的设计思路和方法, 解决了栈桥设计效率和施工方便性问题, 从而进一步推广钢桁架栈桥的广泛应用。
关键词：栈桥,钢桁架,组合楼板,压型钢板,设计
参考文献
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[2]GB 50017-2003, 钢结构设计规范[S].
[3]GB 50205-2001, 钢结构工程施工质量验收规范[S].
大跨度连续梁桥施工监控研究 第8篇
桥梁结构施工控制的目的就是确保施工过程中结构的安全, 保证桥梁成桥线形及受力状态基本符合设计要求。为了达到施工控制的目的, 必须对桥梁施工过程中每个阶段的受力状态和变形情况进行预测和监控。预应力混凝土连续箱梁桥监控的意义在于, 连续梁桥是多次超静定结构, 尽管在设计时已经考虑了施工中可能出现的情况, 但是由于施工中出现的诸多因素, 事先难于精确估计, 而且在实际施工中由于施工误差, 会使实际结构与原设计不符, 所以在施工中对桥梁结构进行实时监测, 并根据监测结果对施工过程中的参数进行相应的调整是十分重要的。已建成的桥梁中就出现过施工控制不好, 造成桥梁内力分配不合理, 主梁线形不和顺的情况, 影响了桥梁的使用。因此, 桥梁的监控工作非常的重要。目前, 国外除了重视桥梁在施工过程中的控制外, 也十分重视桥梁服役状态的控制工作, 在桥梁中埋设测点进行长期观测、预报和分析, 以随时了解服役桥梁的健康状况避免突发事件的发生。在这方面国内起步更晚, 目前主要靠目测和荷载试验来了解服役桥梁的情况, 对桥可能存在的危险因素无法起到预报和避免的作用。但人们己开始认识到对桥梁服役状态进行监控的重要性, 如对上海杨浦大桥、香港青马大桥等特大桥己开始进行长期监控工作, 但还处于初级阶段, 其理论和方法急需研究解决。智能控制是桥梁工程控制 (施工控制和服役桥梁控制) 的发展趋势。大型桥梁工程结构复杂、规模巨大, 已难以用一般的手段来监测与控制, 必须通过埋设新型传感器 (如光纤传感器) 和应用先进的信号处理技术, 以及建立在线 (服役) 桥梁专家系统, 形成智能控制系统, 提高工程控制的科学性、可靠性和可操作性, 这是桥梁工程控制的发展方向。
2 大跨度预应力连续梁桥施工监控建议与对策
2.1 大跨度连续梁桥施工监控特点
大跨度连续梁桥施工控制的主要目的是使施工实际状态的线形和受力最大限度地与设计状态相吻合。而连续梁的施工通常采用分阶段逐步完成的施工方法, 结构的最终形成, 需要经历一个漫长而又复杂的施工过程以及结构体系转换过程, 对施工过程中的每个阶段的变形计算和受力分析, 是桥梁施工控制中最基本的内容。要实现上述目标, 就必须全面对桥梁施工过程中每个阶段的受力状态和变形情况进行预测和控制。
预应力混凝土连续梁桥施工自引入悬臂施工方法后, 预应力混凝土梁的设计和施工得以全面发展, 该类桥型已成为我国大跨径桥梁的主要桥型之一。对采用悬臂施工的连续梁桥, 为确保桥梁结构合拢精度, 成桥线形与内力符合设计要求, 运营一定时间后能达到设计所要求的标高, 需要对施工过程中的挠度变形和控制截面应力进行监测, 并与设计值比较, 然后调整其误差。采用悬臂施工的预应力混凝土连续梁的施工误差很难消除, 所以, 对下一阶段的状态预测显得尤为重要。
悬臂浇筑连续梁桥施工中标高控制的特点是, 已完成梁段的误差无法调整, 而未完成梁段的立模标高只与正装模拟计算有关, 与已完成梁段的误差基本无关。因此, 在连续刚构施工控制中一般不起作用, 同时, 参数估计及对计算模型的修正就显得尤为重要, 只有与实际施工过程相吻合的计算模型计算出的预报标高才是可实现的。
2.2 大跨度连续梁桥施工监控建议与对策
2.2.1 完善施工监控内容
桥梁的施工控制就是围绕上述任务而展开的, 不同类型的桥梁, 其施工控制工作内容不一定完全相同, 但总体上来说主要包括以下几个方面:
1) 主梁结构设计参数确定。在桥梁结构设计时, 结构设计参数主要按照规范取用, 由于在实际工程中, 存在部分设计参数值可能会小于实测值, 因此在设计中, 结构内力和位移较实测值偏大。因此, 对部分主要设计参数应该提前进行测定, 以便在施工前能够进行修订, 保证成桥后桥梁线形和结构内力均满足设计要求。
2) 主梁结构变形监测。桥梁结构变形监测主要包括:a.在每一节段施工完成后与下一阶段底模标高定位前的桥面标高观测;b.挂篮行走前后、混凝土浇筑前后和预应力张拉前后挠度观测。
3) 主梁应力监测。应力监测主要为桥墩和箱梁截面的应力的测试, 还有部分关键的临时构件的应力也要加以注意。一般来说, 桥墩上测点布置在墩底、横系梁及墩顶截面处, 主梁测点布置在悬臂根部、L/4、L/2等关键截面上。
4) 温度观测。温度变化包括环境温度变化和日照温度变化两个部分。其中日照温度变化较为复杂, 日照会引起主梁顶底板和墩身两侧的温度差, 产生挠曲和位移。由于日照温度变化的复杂性, 所以只有尽量减少日照温度对监测结果的影响, 观测时间一般安排在早晨太阳出来前。
5) 混凝土弹模、容重和收缩徐变系数的测试。
6) 管道预应力摩阻损失的测定。
2.2.2 完善施工监控方法与机制
对于大跨度连续梁桥的施工, 应当在采用传统的监控及有限元仿真的方法基础上, 发展借助于现代管理理论和技术实现的监控方法和机制, 这里主要有两种主要的监控技术与方法。
1) 前进分析。若反馈控制分析后预留拱度误差分布具有明显的方向性, 则需调整参数进行前进与倒退分析改变理想状态, 使系统趋于稳定。前进分析的目的在于确定成桥结构的受力状态, 其计算的特点是:随着施工阶段的推进, 结构型式、边界约束、荷载型式在不断改变, 前期结构发生徐变和几何位置的改变。因而, 前一阶段结构状态将是本次施工阶段结构分析的基础。这种按施工阶段进行的结构分析就称之为前进分析。
前进分析是根据确定的施工方案, 模拟施工步骤, 从施工初态逐阶段分析至竣工后徐变完成为止, 分析的任务是确定各阶段的内力和位移。分析内容主要有:a.挂篮 (支架) 行走;b.节段重量;c.预应力张拉;d.预应力损失;e.损失卸载效应;f.混凝土收缩;g.混凝土徐变等7项因素产生的内力和位移。
2) 倒退分析。倒退分析与前进分析恰好相逆, 由于中等跨径连续梁桥结构的非线性效应可以忽略, 倒退分析则只根据桥面设计曲线与前进分析计算的各施工阶段的内力值倒退计算出各阶段的状态过程曲线及预留拱度曲线, 徐变倒退分析是桥梁施工阶段的计算方法。但是以往的倒退分析方法都无法计入徐变收缩对结构内力和变形的影响。原因是徐变收缩计算在时间上只能是顺序的, 而倒退分析方法在时间上又恰好是逆序的。对于混凝土材料的桥梁 (特别是悬浇的情况) 如果在结构变位和内力计算中不计入徐变收缩的作用, 引起的误差将是显著的。
3 结语
大跨度桥梁施工技术探究 第9篇
自从改革开放以来,我国大跨度桥梁施工的发展进入了一个高速的发展时期,主要表现在近几年来大幅度增加的桥梁建筑总数量,多样化体系的桥梁结构,桥梁结构的跨度也日益变大,建筑桥梁施工的工程环境也越来越复杂化,因此对大跨度建筑桥梁施工的技术有了更高程度的要求。施工是桥梁建筑工程中很重要的一个环节,合理正确的施工措施能使得施工管理与组织的水平得到有效提升。通常的大跨度桥梁建筑工程包括施工前的准备、基础方面施工、索塔方面施工和工程上部结构施工等。施工方面的准备是指工程开始时的各种施工材料和机械设备的工程进场;基础方面的施工是指深水承台的施工、沉井的施工、连续墙的施工;上部结构方面的施工是指大跨度钢筋的斜拉桥施工。
1大跨度桥梁施工的控制意义
大跨度桥梁工程施工连续是一个复杂而又系统的建筑工程,其中施工质量与安全直接关系着建筑工程竣工后能否正常运行;与此同时,其涉及的工作面很广,要求工程的施工人员必须重视施工的质量控制。
1.1 保证桥梁的高质量
要想安全使用大跨度桥梁的混凝土,就应当严格遵循建筑施工的标准和设计,从而控制施工质量。对于上部结构的工程多层次、多工序的桥梁架体结构,必须确保内部结构与高程设计的施工质量满足国家的相关规范和符合桥梁施工的设计要求;在此过程中可以运用相关设备技术仪器对工程的施工进行模拟与监督,预估各个层次的结构内力和变形计算,并科学的对比施工进程中的模拟计算数值和实际发生的数值,最终达到工程设计方面的最优处理。如果发现施工过程中的质量和效果不能达到设计的标准,就应该迅速采取措施去纠正,直到各方面都能达到工程设计的要求。
1.2 保证桥梁的安全使用
目前,大跨度混凝土的桥梁连续结构的可靠性和安全性已经成为工程界关注的重要问题之一。建筑桥梁的可靠性、行车的舒适性、安全性、耐久性等,以及桥梁精品工程与桥梁控制施工的实施是桥梁建筑工程中不能缺失的主要内容。要控制连续桥梁的施工过程,预先留下长期的观测点可以为桥梁建筑制造安全监测的长期条件,进而提供给桥梁在运营阶段科学、可靠的养护工作数据,从而确保桥梁的使用安全。
2 大跨度桥梁施工的重要技术
2.1 深水高桩方面的承台施工基础
1)施工的特点。
a.该工程处在比较深厚的覆盖层,因为水深、水流急、水流的流态紊乱,使得钻孔时的平台和钻孔桩在施工过程中难度偏大。b.钻孔桩施工时密集且桩间距小,对垂直状的钻孔要求高;在特殊层面如易坍土层和溶洞等,就高要求护壁泥浆,要其成孔时能够快速度。c.承台建筑结构的尺寸较大,不仅钢吊箱而且钢套箱结构,它们的规模尺寸也很大,在设计、制作、安装方面拥有较大的难度。
2)施工技术。
a.大型建筑钻孔平台在深水流中的施工技术。通常的高桩深水在承台的基础上是采用钢管桩的钻孔平台,但是对于钢管桩的平台刚度较小、水深有40 m,最大时的水流速度有4.17 m/s的苏通大桥的北索塔主墩,在施工过程中打桩定位困难、在水动力的作用下易断裂且悬臂很长。所以需要采用钢护筒直接用作成平台的支承工程结构方案,见图1。b.覆盖层的深厚与超大灌注桩的直径钻孔施工技术。苏通大桥在针对不同的地层利用合适的钻速与钻压;配置了能够保护泥浆的优质PHP;运用桩底的后压浆方法来降低群桩的基础沉降量,从而加强了基础桩的整体基础刚度与承载能力,注浆管布置见图2。c.超长且超大的钢吊箱的设计施工技术。苏通大桥在施工时是运用钢吊箱的双壁进行系梁和承台,建成后的钢吊箱就是桥梁结构中的永久部分。钢吊箱长118 m、高16.5 m、宽52 m,总重6 180 t。苏通大桥的北索塔的基础就有3 200 t首节的钢吊箱,但是在国内没有该起重量的桥梁浮吊。对此是运用了组拼,连续多台在整体下千斤顶的释放钢吊箱的方法,利用了液压的程控、可靠设计和信息化的监控等技术集成,从而实现了钢吊箱的大型进水与定位精准,见图3,图4。
2.2 索塔方面的施工
大跨度桥梁的索塔工程一般分为钢筋的混凝土结构与塔柱结构,索塔方面的施工主要是塔柱的施工(钢筋、混凝土、模板、骨架)、横梁的施工(钢筋、混凝土、模板、预应力),还有附属设施方面的施工。
1)在斜塔柱悬臂时的抗倾斜状态下,施工时的荷载成导致混凝土在塔柱底出现开裂情况,所以,设置水平约束与支撑能够降低开裂对工程的影响,确保倾斜塔柱的稳定、变形和正常受力。逐段的设立主动支撑,建成塔后再拆除这些主动支撑一直是国内外在横向塔出现内侧倾的惯常用法。如果横向塔出现外倾时,应考虑在塔柱的外侧设立受压的支架,从而确保斜塔的稳定性,或者在每一定的高度中建立受拉的杆件。
2)大跨度桥梁索塔的混凝土施工设备主要是电梯与塔吊。横向桥梁的施工方法有柱梁的同步施工与异步施工两种,而横梁通常采用的是钢管支架着地法进行工程施工,根据横梁的尺寸在施工时分层,分块的浇筑施工,通过一致性的张拉预应力来完成。由于横梁的高度比较低,在低于5 m的情况下就能一次张拉和浇筑,大跨度桥梁的钢索塔是在加工完钢结构后,使用船舶将其运送到施工场地,此后使用塔吊等比较大型的装备吊装,最后完成该工程的施工。一般的电梯与塔吊施工的布置如图5所示。
2.3 安装钢塔的施工技术
1)工程施工的特点。
a.钢塔柱的施工架设也是工厂精度的制造再现过程,工厂在制造时相连匹配节段与相连接段金属的接触率。b.钢塔柱的吊装节段超高。c.钢桥塔的结构部件超大且超重。
2)安装钢塔的施工技术。
南京长江的三桥桥塔是曲线状钢塔(见图6),各个节段间是使用金属面的接触端强螺栓与磨光顶一同传力。a.安装钢塔要满足接口的对位精密以及金属的接触率,拼接装线的工厂再现。b.采用大吨位的起重机安装钢塔的起吊节段。c.对于曲线状的钢塔,在其安装的过程中设置可调节的节段、横梁的主动横撑等技术,同时在施工时结合高精度监测,从而完成曲线状的钢塔安装过程。南京三桥的横撑施工图见图7。
2.4 桁架拱方面的施工技术
1)钢桁架的悬臂安装由抗风、抗颠覆的线性控制。
在中跨型的桁拱悬臂安装中需安装的是扣塔在中支座的上弦节点位置,将两排扣索锚固在主桁上来提高桁拱的刚性,进而降低中跨悬臂在安装时可能出现的结构变形。采用一些跨钢构件,布置两个有压载平衡能力的临时节点在边跨上,同时设置混凝土的压载形体块,并安装上倾覆力矩到平衡悬臂上,但其倾覆的系数一般要稳定在1.3左右。
2)中跨型桁架拱全的误差调整和无应力的合龙控制。
无应力合龙作为大跨度桁拱桥施工的重要环节,在安装钢桁架时就提前使桁架偏向跨中以及减小边支点的方法,从而使得桁拱悬臂向跨中位移,达到桁拱跨桥梁的无应力合龙。
3)桥梁临时系杆的安装和其索力的调整。
合龙桁拱梁后,安装好临时系杆到主桁下的弦点位置,再安装中跨的钢系杆,调整合理的施工顺序,使得主梁牵动中跨塔侧合龙。
2.5 超长的斜拉索方面施工
大跨度的斜拉桥梁的拉索最长可以有500 m,单根的索量就有50 t左右,所以要在斜拉索施工的过程中根据具体的索长情况使用不同的张拉或牵引方法,一般在安装完桥梁段后,在第一次把桥面的吊机张拉到下一节段时实施第二次的张拉。最好是在塔端实施张拉,可以降低梁段的负荷。
1)斜拉索的施工通常是在塔柱的附近运用塔吊来提升塔端的挂索,在塔端进行张拉梁内手扳,锚固上索套管索引,超长斜拉索是利用塔吊来展索并起吊桥面的桁车吊索,千斤顶连续使得梁端牵引入索套来锚固。
2)斜拉索方面的施工使用的关键设备有塔吊和汽车吊,其中长斜拉索的辅助设施主要有两个环节:a.在梁面吊机。如果重量是超过50 t的索盘,使用该方式将提放到桥面再放索,见图8。b.在塔顶吊机。如果要考虑整个索重,通常使用展索与塔端的提升和挂索,如图9所示。
3 结语
为了适应近年来我国经济迅猛发展的需求,建立在我国交通行业的发展基础上,为了缩减行车的路程,缓解线路的交通压力,修建大跨度桥梁成了必然趋势。大跨度桥梁施工要比普通的桥梁施工难度大,其施工过程也更复杂、所需的投资成本也较高,因此控制好桥梁的施工就显得尤为重要。
摘要：结合具体工程实例,总结了各种类型的大跨度建筑桥梁施工技术的关键与经验,并简要分析了各种类型桥梁结构施工技术的要点,为今后我国大跨度桥梁施工提供了借鉴。
关键词：大跨度,桥梁,施工技术,质量
参考文献
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[4]刘利英.高顿大跨径桥梁安全施工控制要点[J].山西省交通科技,2010,207(6):40-41.
大跨度建设范文
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