污水主干管范文

污水主干管范文（精选6篇）

污水主干管 第1篇

晋阳污水处理厂主干管四标位于滨河西路西侧, 设计起点风峪沟, 终点北瓦窑村。污水主干管P103~P113管径2 600 mm、长为1 135 m, P113~P139管径2 800 mm、长为3 023 m, 共计4 158 m。4趟支管, 管径800 mm, 长度为105 m。管线埋深7.2 m~9.5 m, 沿线穿越滨河西路辅道西侧绿化带中, 工作井、接收井均采用沉井施工, 管线采用泥水平衡顶进的方式施工, 管材为钢筋混凝土顶管专用管。工作井和接收井采用钢筋混凝土沉井, 按一间一设计实施。沉井平面尺寸:矩形工作井9.6 m×5.6 m, 井壁厚0.9 m;矩形接收井6.5 m×4.8 m, 井壁厚0.7 m;圆形工作井直径9.6 m, 井壁厚0.7 m;圆形接收井直径6.5 m, 井壁厚0.5 m。

2 环境与地质条件

1) 场地岩土构成与工程特性。a.①层主要为耕地, 以低液限粉土 (粉土) 与粉砂为主, 层厚、埋深均为0.30 m~0.70 m之间。b.②层黄褐色粉细砂, 含石英、云母、煤屑及氧化铁铝等。层厚4.90 m~8.40 m之间, 埋深5.50 m~8.80 m之间。c.③层灰褐色细砂, 颗粒级配差, 磨圆度差, 粘粒含量小。d.④层灰褐色细砂, 含石英、云母及氧化铁铝等, 层厚5.20 m~7.20 m之间。

2) 地下水分区评价 (见表1) 。a.场地液化等级为中等。b.不良地质作用和地质灾害。

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拟建道排场地沿线在本次勘探深度范围内未发现有岩溶、滑坡、崩塌、泥石流、采空区、地面沉降、活动断裂等不良地质作用和地质灾害道路各段均揭露湿陷性土层, 地下水对混凝土结构及钢筋没有腐蚀作用。

3 沉井的主要施工技术

1) 基坑开挖。在沉井外4 m处打2排直径为850 mm水泥搅拌桩, 相邻搭接长度250 mm。沉井内外均采用深井井点降水。先放样出井位中心坐标及其轴线位置, 在无地下管线或其他障碍物影响的情况下开挖基坑。采用放坡开挖, 坡度按土质情况及施工机械确定。先暂定为1∶0.33。开挖深度4 m, 采用人机配合的方式挖土, 挖出的土方用自卸车运至弃土场堆放。

2) 沉井制作。沉井要分节制作。第一节制作到刃脚顶, 第二节制作到预留洞口往上60 cm处, 待混凝土达到强度要求后, 下沉沉井至基坑底标高的位置, 再制作第三节沉井至设计高度, 最后一次性下沉至设计标高。

a.基坑平整后, 浇筑混凝土垫层, 厚度10 cm, 且四周比刃脚宽出10 cm。刃脚处采用砖模, 在垫层上沿内边长进行砖砌, 将刃脚斜边用水泥砂浆找平, 表面涂一层环氧树脂, 保证在拆除刃脚砖模后刃脚表面的混凝土光滑平整。

b.沉井制作首先需要搭设脚手架, 其优先选用碗扣式支架。外脚手架竖管均坐落在沉井基坑内, 竖管下端应设底托或枕木, 以增大受力面积。脚手架纵、横向间距均为1.2 m, 顶层底面走道板低于混凝土浇捣面0.5 m, 并配有1 m高的防护栏。为了确保外脚手架整体稳定, 在垂直井壁方向设置斜撑。

内脚手架用来固定钢筋及沉井的井壁模板, 要保证其受力及其稳定性。脚手架使用完毕后应自上而下逐层拆卸, 不允许上下两层同时拆除。拆除的扣件必须分类管理, 以便运输和保管。

c.钢筋进场要报验, 经检验合格后方可使用。钢筋要按图下料和绑扎。当直径不大于16时采用绑扎连接, 直径大于16时采用电弧焊焊接, 接头交叉错开并保证一定的搭接长度。

先立好内模再绑扎内外墙钢筋, 钢筋要严格按照图纸要求的间距绑扎。在刃脚及洞口的位置设加强钢筋时, 双排钢筋之间用拉筋连接。井壁内的横向钢筋应水平, 竖向钢筋应上下垂直, 绑扎牢固, 其位置应按轴线尺寸校核。

设置塑料垫块, 以保证钢筋的保护层。

d.井壁采用1.5 cm厚的木胶合板, 竖向用方木、横向用钢管, 并用的对拉螺栓固定。

模板在自检合格的情况下报请监理验收。模板表面要平整无凹凸, 边口整齐, 拼缝严密, 安装模板按自下而上的顺序进行, 模板安装位置准确、表面平整, 支模横平竖直不歪斜, 几何尺寸要符合要求。模板安装前必须涂刷脱模剂, 使沉井混凝土表面光滑, 以便于下沉。

e.混凝土采用商品混凝土, 由混凝土搅拌运输车运到现场, 设置泵车送至沉井浇筑部位, 沿井壁均匀对称浇筑。采用水平分层浇筑, 每层厚度宜为30 cm~50 cm。将沉井沿周长分成若干段同时浇筑, 保持对称均匀下料, 以避免一侧浇筑, 使沉井倾斜。井壁设凹型接缝, 为了保证粘结要把接缝凿毛并用水冲洗干净。

混凝土采用插入式振捣器振捣, 要做到快插慢拔。当混凝土面出现浮浆且没有气泡时方可拔出振捣器, 避免混凝土漏振或过振, 并应避免碰撞钢筋、模板和预埋件。

f.当混凝土达到一定设计强度时, 方可拆除模板。在沉井四周挂麻袋浇水养护, 养护期为14 d, 保持混凝土表面湿润。沉井下沉前, 用M10水泥砂浆砖砌洞口并抹面, 在孔洞周围增设加固钢筋, 以增加洞口的稳定性。

3) 沉井下沉。沉井采用挖土下沉。用小挖掘机开挖, 吊车吊装土方, 人工辅助配合, 或长臂挖机直接挖土, 将挖出的土装车运至土方存放场地, 二次装车外弃。挖土应分层、均匀、对称进行;正常过程中应进行连续排水, 保证沉井范围内地层水疏干。

沉井过程中遇到难沉现象时, 依靠增加沉井自重 (如提前浇筑上一节井或沉井顶上压沙袋等) 和减小井壁摩阻力 (井壁内埋设高压射水管组或采用泥浆润滑套、空气幕等) 两个方面解决。

在沉井下沉过程中应加强测量工作, 以便及时发现井身是否偏斜, 如发生偏斜, 采用沉井冲水掏土法纠倾。

4) 沉井封底。沉井第二次下沉至设计标高需要2 d~3 d, 下沉稳定, 8 h内累计下沉量不超过10 mm时, 即可进行沉井封底。当地下水水量不大时, 采用干封底;在有丰富的地下水时, 等地下水达到井内外水位平衡时, 采用水下封底方法封底。封底混凝土强度达到30%时, 绑钢筋浇筑底板混凝土, 经养护井壁及底板混凝土均达到设计强度后, 方可进行顶管设备的安装。

5) 井中井施工及井周围的回填。顶管结束后, 在沉井中浇筑混凝土支墩, 明铺钢筋混凝土管, 然后现浇钢筋混凝土检查井。检查井做成验收合格后, 顶管用工作井和接收井上部地面下4 m范围段拆除, 检查井周围采用级配碎石回填至地面 (绿化内回填至地面以下2 m, 再用素土回填至地面) 。回填时使用蛙式打夯机夯实, 按照一定的厚度虚铺, 在接近最佳含水量的情况下保证达到设计要求的压实度。

4 效益分析

1) 采用沉井施工, 基坑大开挖相比, 减少了土方量的开挖。在场地狭小, 无土方堆放场地的情况下, 节省了土方外运回运的费用。

2) 在有地下水及淤泥流砂的地方, 深基坑的支护一般采用混凝土灌注桩加锚喷混凝土或旋喷桩止水帷幕, 基坑内还要采取深井降水措施, 基坑支护费用甚至超过了结构物本身的造价。而采用沉井施工, 在地面上或基坑内制作沉井, 通过在井筒内挖土下沉至设计标高, 利用了井壁挡土挡水, 避免了地下水及淤泥流砂对施工的不利影响, 节省了一大笔基坑支护费用。沉井就位后即可作为构 (建) 筑物来使用。

3) 从现浇结构的制作方面来说, 在地面上或基坑内制作沉井比在基坑底制作要容易、安全得多。

4) 沉井被用作顶管的工作坑, 为顶管提供了坚固的后背与前墙, 同时也为顶管创造了优良的工作环境。较之用其他方式来营造工作坑 (钢板桩或混凝土排桩) 既经济又安全, 可以消除事故 (指后背、前墙垮塌、基坑失稳倾斜, 渗水等) 的发生, 提高管道顶进的效率。

摘要：以晋阳污水处理厂主干管工程施工为例, 介绍了该工程场地的环境与地质条件, 并对基坑开挖、沉井制作、沉井下沉、沉井封底等主要施工技术进行了研究, 指出采用钢筋混凝土沉井施工, 减少了土方量开挖, 节约了工程费用, 值得推广应用。

关键词：沉井,基坑,钢筋,模板,管道

参考文献

[1]GB 50141—2008, 给水排水构筑物工程施工及验收规范[S].

[2]QB—CNCEC, J 010406—2004, 沉井施工工艺标准[S].

污水主干管 第2篇

2010-02-02 16:25:56 来源：互联网

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沟槽开挖采用以机械开挖为主，人工开挖为辅，沟槽开挖将采用单坡式放坡，坡度按1：0.33放坡，挖土机挖至离设计标高20cm时，采用人工

清底。

关键字：雨污水管道

[6篇]

一、项目特点：

四、施工概况

雨水管施工、污水管道施工方案

1)、沟槽开挖

首先清除开挖范围内不可利用土方全部挖除运至指定地点。

沟槽开挖采用以机械开挖为主，人工开挖为辅，沟槽开挖将采用单坡式放坡，坡度按1：0.33放坡，挖土机挖至离设计标高20cm时，采用人工清底。

2)、立模浇筑混凝土基础

根据技术员、施工员共同定出管位中心线后在两侧立模。要求立稳、标高准确，基本平整。底板采用C20砼浇筑，底板砼用平板震动器震动二次后，抹平

拉毛，并及时加盖草袋防东养护。

3)、安管、稳筋

安管采用机械兼人工下管，操作中应轻轻放下，以免撞坏底板，管口基本平接调整管底标高后，方可进行下一接管的吊安。

6)、闭水（污水管道要求）

待污水井砌筑完毕，封头保养好后，方可进行。

先放水浸泡24小时后，目测无明显渗漏方可进行闭水试验。

7)、回填

回填待闭水合格后进行，首先抽干槽内积水，首先采用人工回填，回填厚度为每30cm一层，人工整平后夯实，再用机械分层回填夯实，注意沟槽两边同时

进行。

1、电力管线施工

1)、测量放样

根据建设单位提供的导线点、水准点，准确放出沟槽开挖边线，计算出沟槽

开挖深度。

2)、沟槽开挖

具体施工前，对准备施工的施工段的地下现有管线进行调查，必要时开挖样洞，以摸清其管线位置和深度，对防碍施工的有关管线与相关部门协商并将结果抄报监理和业主，对需要保护的设施，制定保护措施报请有关部门批准后实施。

开挖采用机械挖土，支管及交叉口采用人工开挖，土方就地堆放，沟槽留20cm人工清底至设计标高。沟槽每侧留0.4～0.5m作为工作宽度，按1∶0.33放坡，如遇基底土质不良及时上报监理、甲方，按图纸要求进行基底处理。开挖后，及时做好排水工作，保证槽底土壤不受水浸泡，严格控制高程，严禁超挖。

支管的施工，根据实际情况，主管施工至哪里，支管随即施工，施工过程中要注意对其他管线的保护，以防造成不必要的损失。

3）、排管施工

待用管材按标准逐节质量检验，不合格不得使用，管材严格做好除锈防腐工作，管材在搬运及下管过程中轻抬轻放。排管铺设应严格按照设计要求安放。管道接口要焊接严密，复核高程和直线使之符合设计要求，做到顺直。

5）、电力井施工

电力井为现砖砌结构，管道进入口的引线口、预埋件安设等必须按设计及规

范要求进行。

6）、沟槽回填

沟槽利用土按6%灰土回填多余土方外运。井体及管沟四周范围内分层用电动夯夯实，沟槽两侧应同时回填夯实，以防管道位移。沟槽回填顺序应按沟槽排

水方向由高向低分层进行。

一、工程概况

二、施工准备

由于施工工期在初冬，工期较紧，施工任务重,施工量大等需要做好充足的施工准备。

2.1、施工前我单位已对施工区(段)地下管线、井、沟进行勘察，对原有管道标高、规格、使用情况进行记录并与现设计图纸核对。

2.2、施工人员进场后，再进行一次地下管线的勘察，核对无误后及时进行测量放样，准确放出管道布置的位置和沟槽开挖的边线。

2.2、落实管道供应厂家，进行认真考查，并征求甲方意见，甲方同意后选

定供应厂商。

2.3、所需的材料设备要提前做好计划，按照计划提前3个工作日准备齐全。到场材料、设备必须满足规范设计要求。

2.4、管道施工前进行认真的技术质量安全交底，分工明确，责任到人。

三、施工安排

条件具备后，尽早开始形成工作面，须先进行一段试验段的施工，得出经验数据，以指导后续施工。根据总体进度计划要求，我单位决定先从北端XXXXX分段施工，这样可以尽量减少对现场其它应施工所造成的不便，以保证施工进度。

四、雨水管道施工方案

为收集道路附近的雨水，主要管径为D=800mm钢筋混凝土管道，自流方式汇入东南侧污水处理池。管道埋深一般为3m左右，管道坡度2‰～2.5‰。

4.1、雨水管道施工工艺流程

测量放线→沟槽挖土和支护→管道基础施工→铺设管道→砖砌检查井→沟

槽回填

4.2、测量放线

根据设计图，测设管道中心线和井中心位置，设立中心桩。管道中心线和井

中心位置须经监理复核。

根据施工管道直径大小，按规定的沟槽宽定出边线，开挖前用白粉划线来控制，在沟槽检查井位置的两侧设置控制桩，并记录两桩至检查井中心的距离，以

备校核。

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4.3、沟槽开挖和支护及排水设施

由于现场埋地各专业管道比较复杂，为保证其它管道不被损坏，管沟开挖采取人机结合的方法进行。施工时，要按照工区段的划分情况分段施工。开挖前，对地下管线情况进行实地调查、进行物探确定位置，不明处开挖探坑，确定好开挖尺度，由专人指挥、看护，不得损坏其它管线。

（1）开挖遇其它管线时，确定安全距离，并对所遇管线先进行支撑，悬吊

等保护后，然而开挖土方。

（2）施工时现场应设置明显标志，根据现场实际情况在单位门口及十字路口处，架设临时便桥（T20），采取施工措施加快施工进度，尽快恢复交通。

（3）土方开挖后，应在设计槽底高程以上保留一定余量，避免超挖,槽底以上20cm必须用人工修整底面，槽底的松散土、淤泥、大石块等要及时清除，并保持沟槽干燥，两侧进行边坡支护，修整好底面，立即进行基础施工。

（4）挖槽时，堆土高度不宜超过1.5m,且距槽口边不宜小于0.8m。在电杆、变压器附近堆土时其高度要考虑到距电线的安全距离，离槽边距离不得小于1.2m，施工机具设备停放离沟槽距离不得小于0.8m。槽底量出检验尺寸、标高，合格后填写工程报验单报请有关部门验槽。

沟槽开挖时边开挖边进行沟槽支护，支护采用组合钢撑板，其尺寸为厚6～6.4cm、宽16～20cm，长3～4m，横向放置，竖撑采用20×20cm木方，中间采用Φ63.5×6mm钢管作为撑柱。详见下图。

4.4、管道基础施工

本工程管道基础严格按照“市政排水管渠工程质量检验标准”及施工图纸要求进行施工。管道基础采用碎石砂，碎石粒径为25～38mm。

在沟槽开挖完毕后，在槽口上方每隔20m或30m设置一个龙门板，基础施工前，必须及时复核高程样板标高，以控制挖土、垫层和基础面标高。龙门板必须稳定牢固，有一定刚度且不易变形，其顶部保持水平，用全站仪将中心位置测设在龙门板上并钉上中心钉，安装时在中心钉上系上锤球，确定中心位置，以中心线为准放出基础或垫层边线，如图所示。基础的底层土应人工挖除，修整槽底，如有超挖应用砾石砂或碎石等填实。

碎石砂垫层的铺设：当管道沟槽挖成，验槽达到设计要求，可以从高程样板上测出铺筑高度，插入木桩控制标高，即可进行砾石砂铺设。碎石砂最大粒径应小于4cm，铺筑前槽内不得有积水和淤泥。碎石砂以相应的管道基础宽度，进行

铺筑、摊平、拍实。

4.5、管节的预制、运输及现场堆放

管道在预制时，我部将派施工技术人员会同监理不定期到厂方检查。管道采

用汽车运输。

污水主干管 第3篇

【关键词】雨水管道；方案比选

[文章编号]1619-2737（2016）01-01-126

1. 工程概况

中山北路改造工程二标位于苏州市吴江经济技术开发区的西北部，北起瓜泾港北桥头（K1+605），南至江陵西路（K3+501.423），全长1896.423米。道路等级为城市主干路，道路设计为四幅路段面，规划红线宽度为42～60米，主路路面结构为12cm沥青混凝土+36cm水泥稳定碎石。本次改造不涉及污水管线的改造，改造中废除原雨水管道，新建两条雨水管道，管径DN800（工程地理位置示意图1）。

2. 柳胥小街段现有地下管道情况

中山北路柳胥小街段主车道东侧沿线现有各类主要管线17根和若干条支管线（详见图2）。其中：11万伏强电6根（5+1形式）、1万伏强电4根、380伏电力3根，2根污水管道、1根自来水管道。2根污水管道分别为DN800钢筋砼开槽直埋管和DN1200钢筋砼顶管，其中DN800在柳胥河处变为两根d600的污水管，并在河两岸各修有闸门两座。松陵老城区内污水主要经七里港泵站提升至DN800管再输送到污水厂内，DN1200污水管主要负责将明珠城方向污水经柳胥路输送至污水厂。

3. 设计方案设计

根据现场现状可以看出在宽度10.5米范围内各类管线密布交错，要在这里再放下一根DN1000雨水管困难较大。经多次现场勘察，拟定三种施工方案进行比选，分别是DN800现状污水管并入DN1200污水管，将并入段DN800污水管改为雨水管、DN800雨水管位置变更到主车道、DN800雨水管放入紧邻民房的绿化带内。

3.1柳胥小街段DN800现状污水管并入DN1200污水管，将并入段DN800污水管（约280米）改为雨水管。

采取此方案的理由：

（1）根据2009年《吴江市域排水专业规划》及2011年《吴江市松陵城区运西片区污水工程专项规划》显示：城北污水处理厂远期总规模为8.5万m3/d。该污水厂服务范围内瓜泾港以南地区规划污水量，至2020年松陵中心城区片区规划污水量4.37万m3/d，滨湖北片区1.15 万m3/d，共约5.6 万m3/d左右。而该污水厂在中山北路下污水总管管径为DN1200，经核算，DN1200污水管能排放6.5万m3/d左右污水量。满足日常污水排放要求。

（2）DN1200污水管为2008年新建，管道保存完好。柳胥小街段DN800污水管管内底标高为黄海高程-0.17，DN1200管内底标高为-0.82，将DN800管在该处接入DN1200管标高没有影响，此段原DN800雨水管废弃以利于雨污分流，柳胥小街以北至污水厂段继续利用。

（3）经管道疏通及地下管线探测单位共同检测，此段DN800污水管使用年限已较长，损坏较为严重，管道接口处基本上都处于脱空状态，漏水现象极为严重，对路基的腐蚀日益加剧，道路存在安全隐患。DN800污水管在流经柳胥河时，有两道污水支管接入，有数条雨水支管也接入污水主管中，并与河道相通，如此现状造成下雨时污水厂虽开足马力也抽不干污水管中的污水，长此以往，对污水厂的运营带来很大的压力。

（4）DN800污水管并入DN1200污水管后，在道路东侧绿化带中拖一根d500的管道将柳胥河两侧的支管进行联接并接入DN1200 的污水管中，以保证柳胥河两侧支管的污水正常排出。将废弃的DN800污水管检查井上游孔洞采用浆砌块石进行永久性封堵，防止污水处理厂内污水反灌。

（5）DN800污水管在穿越柳胥河时变为两根d600的管道，且有两道闸门，闸门的位置正处于道路红线范围内，必须废除。因过河管线较多，造成柳胥桥加宽段的桩基至今无法实施。如能将过河的两根d600的管道废除，则解决了桩基无法施工的困难。

3.2将DN800的雨水管放于主车道中。

中山北路改造的设计方案是将原道路中的二灰碎石拆除，铺筑水稳定碎石，不涉及路床的开挖。鉴于道路为拓宽道路，又因当时柳胥小街段拆迁较为缓慢，中山北路是城市主干道路，交通流量大，故先施工主车道。目前主车道已施工完成，并处于通车状态，如将DN800的雨水管放于主车道中，必须进行开挖，对已建好的道路造成极大的破坏，严重影响道路的通行。

3.3将DN1000管放入绿化带中。

如果将DN1000管放入绿化带中，需要解决以下问题：

（1）绿化带中现在4根1万伏强电，且此段土质较差，大开挖会导致大面积塌方。绿化带距离民房较近，仅0.3米，很可能会对民房严重造成影响；

（2）DN800的管道接入柳胥河时将进行大开挖，需要破除河两侧的驳岸及基础，并对河道进行回填以保证施工安全，安全隐患较多，费用较高。

上述三种方案，经过专家论证会的专家比选、评审，认为第一种方案既经济，又安全，并能解决污水管渗漏及河水流入污水管这个长期困扰的问题，故按第一种方案施工。

4. 结语

该方案于2015年8月29日开始施工，2015年9月15日顺利结束，按专家的要求，进污水厂前对DN1200和DN800污水管道的高程进行重新复核，核算进厂污水量的分配，并对合并后的污水管上游DN1200和DN800污水管满负荷试运行2个小时，检查管道负荷能力，经过满负荷试运行，没有产生水涌现象。此方案的成功实施，不仅保证中山北路改造工程的顺利通车，也为今后地下管道复杂的道路改造提供了一种思路。

参考文献

[1]中山北路改造工程施工图.

[2]2009年《吴江市域排水专业规划》.

污水主干管 第4篇

关键词：顶管,拉管,排水施工,新型化学管材

随着天津市市容环境提升工作的不断开展, 备受瞩目的“天津市北郊生态公园”即将启动实施, 然而拟建公园所在区域现状环境极为恶劣, 污水肆意排放, 随处可见污水沟坑, 蝇虫漫天飞舞。大双片区污水干管工程的实施不仅能改善公园周边居民、商业、工业区排放的污水对水系环境的污染, 而且能解决京津快速路、九园路沿线两侧区域的污水排放问题。

工程范围为京津快速路 (北起滨保高速, 南至永定新河北路) 及九园路 (西起京津快速路, 东至京津塘高速, 见图1) 。

1 工程特点

1) 工程沿京津快速路西侧铺设管径为DN500~DN800 mm污水管道。京津快速路为现状公路, 两侧有民宅、工业、商业、加油站等建筑, 按照规划管线位置, 需穿越部分现状建筑物、交叉路口及硬化铺装的广场, 且在京津快速路与九园路交口处需穿越现状郎园引河。

2) 工程沿九园路北侧铺设管径为DN1000~DN1 400 mm污水管道。九园路为现状公路, 两侧建筑较少, 北侧为现状郎园引河, 河道与道路之间为绿化带, 宽度不一, 除靠近京沪铁路和京津塘高速段绿化带较宽外, 在京沪铁路至京津塘高速之间的路段基本无绿化带, 道路人行道边线与河道上口线重合, 无管道开挖工作面, 且管道需穿越现状京沪铁路。

3) 京津快速路沿线收集的污水大部分为居民生活污水, 而九园路两侧分布大量化工企业, 沿线收集的污水为腐蚀性较强的工业污水, 不宜选用普通钢筋混凝土管道。

2 多种管道施工方式

由于工程部分污水管道的开挖条件不乐观, 因此需根据污水管道管径大小采用拉管或顶管的非开挖施工方式, 具体管道施工方式如下。

2.1 具备开挖条件且挖深≤6.5 m的管道, 采用明开挖施工方式

开挖段地面高程为3.030~3.074 m, 基槽底高程为0.350~-2.713 m, 管道基槽挖深为3.200~5.787 m。根据工程地质勘察报告, 考虑到开挖段地势狭窄, 建议采用混合槽形式, 即上部2 m采用1∶0.75放坡开槽形式, 下部采用支撑槽形式。

2.2 不具备明开挖条件, 且DN≤700 mm的管道, 采用拉管施工方式

采用定向钻进拉管技术。钻机施工中的导向, 采用无线电传感仪器测控, 其发射单元位于钻头内, 连续地发出电磁波, 接收单元位于导向员或机械操作者处, 接收机能检测钻头深度、水平位置、倾角、钻头板角度、温度等数据, 通过这些数据指导操作手操控钻机。

施工中遇到的一个主要问题是防沉降。由于回扩头的质量大小不同, 加之不良土质的影响, 在管道的外边必然产生间隙, 为杜绝在穿越交叉路口时有沉降, 采取措施有:

1) 分多次完成扩管, 尽可能消除土体受挠动后的变形;

2) 选择适于管径的刀头, 尽量减小空隙;

3) 采取补救措施, 对有可能发生下沉的管段随管注浆。

2.3 不具备明开挖条件, 且DN≥800 mm的管道, 采用顶管施工方式

顶管段需穿越河道、广场等地上较大宽度的障碍, 需长距离顶管, 且京津快速路段顶管的管径最大为DN800 mm, 九园路段顶管的管径大多为DN1200 mm, 因此本顶管工程的特点是:管径小、顶进距离长, 随着顶进距离加长, 长细比变大, 顶管的刚度降低, 挠度变大;另外因管径小, 与土的接触面积小, 土对管节的约束力小, 如遇到软土, 顶管极容易偏移, 导致纠偏难度加大。

本工程顶管施工需解决2个难点:减小顶进阻力和及时纠偏顶管轴线。经研究采取以下方式。

1) 顶管施工采用泥水平衡法。与其他类型的顶管相比, 泥水顶管施工时阻力最小。

2) 在顶管过程中采用触变泥浆施工法, 即在管道顶进过程中压入泥浆减小顶管顶进的阻力。触变泥浆在地面泥浆站配制后, 经液压注浆泵增压后, 进入输浆总管, 通过环形分管注入顶管机及管节的压浆孔形成泥浆套。当管节顶进时, 利用掘进机尾部环向均匀布置的4只压浆孔, 与顶进同步跟踪注浆, 确保当掘进机向前时在其后形成的环形空隙立即被泥浆所充填, 从而形成完整的泥浆环套, 极大减小顶进阻力。

3) 在及时纠偏顶管轴线方面, 采用工具头自身纠偏法。如果测斜仪及激光经纬仪测量偏位趋势增加时, 增大纠偏力度 (以5 mm为一个单元) ;如果测量偏位趋势稳定或减少时, 保持纠偏力度, 继续顶进;当偏位趋势相反时, 将纠偏力度逐渐减少。

2.4 管道穿越现状京沪铁路支线处, 采用外套管道的顶管施工方式

通过与铁路管理部门沟通, 本段管道穿越现状京沪铁路支线处采用外套DN1650 mm顶管管道的施工工艺, 顶管管材采用钢承口钢筋混凝土管, 内套管材采用DN1200 mm玻璃钢夹砂管道。其顶管过程与前述相同, 内外套管间隙采用吹砂填充。

3 多种管材的选用

结合多种排水管材性能的比较, 综合本地区的地质条件、施工条件、输送污水水质等因素, 该工程管材的选择分以下情况。

3.1 京津快速路段

本工程京津快速路沿线收集的污水为居民生活污水。普通钢筋混凝土管道具有应用时间长、经验成熟、回填无特殊要求、造价较低等优点, 京津快速路沿线明挖段采用普通钢筋混凝土管道。

用于拉管施工的管材一般应满足韧性高、抗拉能力强、抗刮痕能力好等特点。PE管具有独特的柔韧性和抗拉性, 其断裂伸长率一般可达600%以上, 弯曲半径可以小到管径的20~25倍, 可蛇行敷设, 易于绕过障碍物;PE管还具有优异的抗冲击、抗地震、抗磨损性能, 接口焊接工艺简单、材质轻、易搬运, 工程拉管施工段管材采用PE拉管管材。

顶管施工常用的管材为抗压力大的钢筋混凝土管、钢管、球墨铸铁管和玻璃钢夹砂管等刚性材料。虽然钢筋混凝土管道管壁较厚、比较笨重, 但其接头连接比较快, 仅需几分钟至十几分钟, 且无需另作防腐处理, 采用顶管施工上优于钢顶管;钢筋混凝土管在经济性方面远胜于球墨铸铁管及玻璃钢夹砂管, 且本段输送生活污水, 腐蚀性较小, 从经济性方面及应用经验成熟方面考虑, 采用钢承口钢筋混凝土管道。

3.2 九园路路段

此路段主要收集九园路南北两侧工业园区的工业污水, 具有较强腐蚀性, 该段均采用抗腐蚀性能较强的新型化学管材。

钢带增强聚乙烯螺旋波纹管道的结构特点是以高密度聚乙烯为基体 (内外层) , 将表面涂敷粘接树脂的钢带成型为波形而作为主要支撑结构, 并与聚乙烯材料缠绕复合, 形成整体的螺旋波纹管。这就意味着, 该管材可将钢材的高刚度、高强度和塑料的耐腐蚀、耐磨损和柔韧性等优良特性有机地结合起来。钢带增强聚乙烯螺旋波纹管道除保留许多塑料排水管的优点, 如耐腐蚀、寿命长、柔韧性好、耐磨、重量轻及安装简便快捷外, 还具有高环刚度和节约材料成本2个独特的优势。因此, 本段中具备明挖条件的管段, 管材采用钢带增强聚乙烯螺旋波纹管。

玻璃钢夹砂管具有重量轻、耐腐蚀、摩阻系数小、寿命长、管道和接口抗渗强度高等优点, 尤其是在顶进法施工中, 玻璃钢夹砂管除了上述特点外, 还具有顶力小、易纠偏、不沉头、顶进速度快等特性, 因此在有关规范中也明确推荐玻璃钢夹砂管。九园路路段存在道路人行道边线与河道上口线重合, 导致沿线管道局部无开挖, 且本段管道输送工业污水, 具有较强腐蚀性, 本路段顶管管材选用玻璃钢夹砂管。本工程采用玻璃钢夹砂管顶管段约2.8 km, 单段顶进最大距离350 m。在实际施工过程中, 由于玻璃钢夹砂管具有管壁薄、管道外径相对小、表面光滑等特点, 其顶力仅为钢筋混凝土管的55%~60%, 施工速度较钢筋混凝土顶管速度提高1倍。

4 结语

污水主干管 第5篇

1.1 工程概况

成都地铁1号线倪家桥站—省体育馆站右线盾构区间, 在YDK12+069.509～YDK12+144.085段 (74.576 m) 与ϕ1 200 mm污水干管小角度斜交。该段隧道埋深约8.2 m, 主要位于人民南路辅道、花坛、人行道下。污水干管管底埋深约6.5 m, 管底距离隧道顶部距离为1.608 m～1.687 m。

1.2 地质条件

下穿污水干管段盾构隧道主要穿越稍密卵石土、中密卵石土地层, 地下水位位于隧道顶部以上1.8 m。卵石土至地表分布有粉质黏土与杂填土。

1.3 污水干管形式

此污水管为成都市污水排放主干管, 日流量约10万t, 带压运行。污水管管径为1 200 mm、壁厚100 mm, 每节长度为2 000 mm, 以平口形式相接。接口采用水泥砂浆封堵, 砂浆内埋入20号10×10镀锌铁丝网, 铁丝网埋入封堵砂浆内的深度为150 mm。污水管线基础为180°带形混凝土基础 (如图1所示) 。

2 工程分析

砂卵石地层的基本特征是结构松散、无胶结, 呈大小不等的颗粒状, 卵石空隙多被中、粗砂充填。一旦被开挖, 就很容易破坏原来的相对平衡状态, 使开挖面失去约束而失稳, 是一种典型的力学不稳定地层。盾构在其富水饱和状态下掘进施工, 开挖面更容易产生涌水、涌砂, 若控制不力将会发生开挖面失稳、地表坍塌的重大事故。同时, 盾构下穿污水干管距离长 (74.576 m) 、间距小 (垂直净距1.608 m～1.687 m) , 下穿段又位于交通密集的人民南路上, 一旦发生污水爆管, 后果不可想象。因此, 施工风险极大。为确保万无一失, 盾构下穿污水干管总体施工思路是:盾构穿越前对地层与污水管进行注浆预加固;穿越施工中做好盾构掘进综合控制, 确保盾构“连续、平稳、快速”推进;盾构穿越后参照监控量测及时进行地表跟踪注浆, 确保盾构下穿污水干管的最终安全。

3 下穿污水干管施工技术

3.1 盾构通过前的预加固措施

在盾构穿越前采用地质雷达对过污水管段地层进行探测, 并对可疑点进行了钻孔注浆预加固。

预加固采用ϕ42钢花管水泥浆液注浆, 水灰比为1∶1, 最大注浆压力控制在1.5 MPa左右。通过钻孔注浆预加固, 我们得出“密实砂卵石地层在未被扰动的情况下浆液可注性差”这一结论。

3.2 盾构掘进综合控制技术

3.2.1 确保盾构机穿越时的良好工作状态

为使盾构机在下穿污水干管施工中能始终保持良好的工作状态、“连续”作业, 在地质条件较好的YDK12+175处, 停机带压进仓, 对刀盘、刀具进行检查, 并对磨损的刀具进行更换, 同时, 对盾构机及其配套设备进行全面的维修保养, 避免故障停机。

3.2.2 盾构掘进控制

1) 掘进模式、土仓压力。盾构下穿污水干管施工必须采用使开挖卵石土充满土仓的土压平衡模式, 严禁欠土压平衡模式推进。必须使排土量与开挖土量相平衡、适当保持土仓压力, 以确保开挖面稳定和有效控制地表变形。本次盾构下穿污水干管施工土仓内上部压力保持在0.06 MPa～0.07 MPa, 通过调整掘进速度和螺旋输送机的转速, 保证土仓压力的稳定。2) 碴土改良。为确保盾构过污水管段施工安全, 必须通过碴土改良, 使盾构切削下来的碴土具有好的流塑性、合适的稠度、较低的透水性和较小的摩阻力, 本次盾构下穿污水干管施工采用在加膨润土浆液基础上注入泡沫剂, 其效果比单独改良有很大改善。每环泡沫剂用量控制在40 kg左右, 膨润土泥浆约6 m3, 碴土改良效果较好。3) 盾构姿态控制。在盾构下穿施工时必须采取有效措施控制盾构掘进姿态, 减少盾构姿态的调整。4) 刀盘转速与盾构推进速度。a.降低刀盘转速, 减小与卵石的碰撞冲击, 减少对土体的扰动, 避免大的波动。b.盾构推进速度控制在50 mm/min～60 mm/min, 保证刀盘对土体的充分掘削, 减小对正面土体的挤压, 并在施工中结合监测数据进行微调, 避免速度突变对地层造成冲击扰动。5) 碴土排出量控制。盾构掘进过程中出碴量控制通过推进速度与螺旋输送机转速来实现。6) 同步注浆与二次注浆。为保证同步注浆质量, 应进行注浆量与注浆压力双控, 并以压力控制为主。盾构下穿施工平均每环注浆量为6.6 m3, 个别地段注浆量达到10 m3, 注浆压力控制在0.25 MPa左右。

盾构通过后及时利用管片上预留的注浆孔进行二次补充注浆, 浆液采用水泥—水玻璃双液浆, 水泥浆、水玻璃体积比为1∶1, 水泥采用P.O32.5普通硅酸盐水泥, 水泥浆水灰比为1∶1, 注浆压力不低于0.3 MPa。

3.3 地表跟踪注浆

跟踪注浆采用水泥—水玻璃双液浆, 水泥浆水灰比1∶1, 水玻璃波美度20 Be′～30 Be′, 水泥浆—水玻璃体积比1∶1, 注浆压力0.6 MPa～1.0 MPa。根据地表沉降监测情况, 在盾构机盾尾每通过一根预埋跟踪注浆管约2 m～3 m时进行跟踪注浆。

4 监控量测

4.1 监测内容及结果

1) 地表沉降。地表沉降测点分别布置在污水管中线和隧道中线上, 按间距5.0 m布置。从监测结果看, 一般沉降值在7 mm～12 mm范围内, 隧道中线地表最大沉降值为-17.64 mm, 污水管中线地表最大沉降值为-14.4 mm, 均未超出控制值, 后期受地表跟踪注浆影响, 部分测点隆起。2) 土体垂直位移。沿污水管走向轮廓外0.6 m, 在靠管隧道一侧, 每隔10.0 m布置一个土体分层沉降孔, 孔底距离隧道结构顶约1.0 m。在盾构接近测孔时, 深层土体有少量变形, 盾构经过及盾尾脱出时变形较大, 直至盾构通过后20 m左右, 变形趋于稳定。最大变形为-22.22 mm。

4.2 监测频率

按管理等级确定监测频率, 当监测值小于预警值时, 监测频率按2次/d;当监测值在预警值和控制值之间时, 3次/d～4次/d;当监测值大于控制值时, 应暂停施工, 采取加固措施, 4次/d～6次/d。

5 结语

1) 盾构穿越前应对建 (构) 筑物进行较为详细的调查、准确分析其与盾构施工的相互影响, 采用合适工艺对地层及建 (构) 筑物进行预加固。这是保证盾构安全、顺利穿越的前提条件。2) 以“连续、平稳、快速”推进为目标的盾构掘进综合控制是确保盾构安全穿越建 (构) 筑物的最根本的保障。3) 盾构穿越过后的及时跟踪注浆对于确保建 (构) 筑物安全是非常必要, 也是非常有效的。4) 对于富水砂卵石地层, 跟踪注浆是对同步注浆的有力补充, 也应以填充注浆为主, 必要时才适当加大注浆压力进行地层加固与建 (构) 筑物纠偏, 但应做好注浆压力控制, 避免注浆的破坏作用。5) 盾构在砂卵石地层中掘进所引起的地表沉降 (陷) 具有明显的滞后性, 因此盾构穿越重要建 (构) 筑物施工应适当增设土体深层监测点, 以增强监控量测对盾构掘进的指导作用。

摘要：根据成都地铁1号线倪家桥站—省体育馆站盾构工程实例, 对富水砂卵石地层条件下土压平衡盾构近距离下穿污水干管施工技术进行了总结, 为今后类似盾构工程施工提供了一定指导和经验。

关键词：土压平衡盾构,富水砂卵石地层,污水干管

参考文献

[1]GB 50446-2008, 盾构法隧道施工与验收规范[S].

[2]杨书江.土压平衡盾构近距离穿越污水管施工技术[A].第五届中日盾构法隧道技术交流会论文集[C].成都:西南交通大学出版社, 2009.

污水主干管 第6篇

洛河南岸污水截流建设项目 (二期) 工程Ⅱ标西起0+600，东至1+600，全长1 000 m，管径D1350。管道采用Ⅲ级钢筋混凝土排水管，埋深6.4～9.5m。由于该地段地下水位埋深较浅 (5～6 m) ，致使污水管道的铺设施工不能正常进行，需进行基坑降水。初始试验段位于0+600-2+800，全长200 m。

2 水文地质条件

据工程勘察报告，场地地貌单元为洛河Ⅰ级阶地，地层上细下粗，具有典型的二元结构。地表下2～4 m内为冲积形成的黄土状粉质粘土和粉土，渗透系数0.1～0.5 m/d;5 m以下为砂卵石层，渗透系数70.0 m/d (经验值) 。地下水为孔隙潜水，主要赋存于粉质粘土、粉土和砂卵石层中。根据现场调查，地下水径流方向为从场地西北洛河方向流入场地内，水力坡度约2.65‰。洛河从场地西北流过，距场地约150 m。

3 降水工程的难点与工作思路

该工程降水复杂程度为复杂类型，主要具有以下三个特点:需要降水的面积大 (面积42 000 m2) ，线路长、降水深、渗透系数大，场地地层为砂卵石层，渗透系数达到80～120 m/d，基坑涌水量约10 000 m3/d;降深大，降水深度8～11 m。

主要难点。场地地下含水层实际的渗透系数，是降水设计的主要依据，渗透系数的变化往往会引起基坑涌水量的急剧增加。一般的工程勘察工作，不会对地下含水层实际的渗透系数做现场试验，报告中所给数值大部分为经验值，因此，地下含水层实际的渗透系数如何选取，是工程设计的关键所在，如何在地下水文资料缺乏的地区，确定地下含水层实际的渗透系数，也就成了该工程的难点。根据场地的实际情况，结合污水干管一期施工经验，选用管井法降水。依据勘察报告提供水文地质参数，建立水文地质模型，进行初步降水设计。计划在施工过程中，在不影响进度的情况下，平行作业，选取合适的管井，进行单孔抽水试验，以获取该场地正确的渗透系数k，修正经验值，及时地调整工作量。

4 降水设计

4.1 水文地质参数的选取

(1) 计算模型。由于地表水体洛河距场地较近，而管沟短可按、圆形补给、各井点间距、抽水量和影响半径相等的条件，采用“大井法”计算; (2) 水位降深s:场地地下水位埋深5.0～6.0 m，铺设地下污水管道底设有20 cm的混凝土垫层。据此计算，降水深度需在7.0～10.5 m之间 (详见表1) 。因此，水位降深S取8.5 m; (3) 过滤器半径rw:取0.225 m; (4) 含水层厚度H:取3.5 m; (5) 平均渗透系数K:根据2003年1～3月洛南新区东部某污水泵站的深基坑降水实际情况和现场调查的结果，分析认为工程勘察报告所提供的渗透系数数据偏小，综合考虑后，暂按110.0 m/d取用，待单孔抽水试验后，再重新进行修正; (6) 单井出水量q:根据洛阳地区以往工程中管井的出水能力，取720m3/d。管沟尺寸:降水井布置在管沟边线外2.5 m处，基坑长200 m，宽约20 m。

(单位:m)

4.2 计算结果

(1) 管沟涌水量Q。按规程[1]附录第F.0.7-1式计算得:降水影响半径R为597.26 m;基坑等效半径r0为98.25 m;基坑涌水量Q为29 925 m3/d; (2) 降水井的数量n:按规程[1]第8.3.3式计算得，单井出水量按720 m3/d计算，需要降水井的数量n为42眼，备用2眼; (3) 单井过滤器进水长度L:按规程[1]第8.3.6式验算得，单井过滤器进水长度L为5.7 m; (4) 预测各点降深s:按规程[1]第8.3.7式，采用理正岩土工程设计软件 (3.6版) 多次试算。在基坑范围内，最小降深为7.5 m，最大降深为10.7 m。预测各点降深达到设计要求。

4.3 井深设计 (完整井)

按规范[2]第6.3.2式确定:

Hw=Hw1+Hw2+Hw3+Hw4+Hw6=15.00 m。

式中Hw降水井深度 (m) ;

Hw1基坑深度 (最深9.5 m) ;

Hw2降水水位距离基坑底要求的深度 (0.20m) ;

Hw3ir0=1.80m， (i为水力坡度，取0.06, r0取30.00 m) ;

Hw4降水期间的地下水位变幅 (取1.50m) ;

Hw5降水井过滤器工作长度 (取5.7 m) ;

Hw6沉砂管长度 (取0.30 m) 。

4.4 管井出水能力校验

采用水泥砾石井管，外径350 mm，内径320 mm，降水井过滤器工作长度取5.7 m。按规范[2]第6.4.5-1式确定:单井出水能力93 m3/d>720 m3/d，设计成立。

4.5 补救措施

地下岩土体实际地质结构与设计采用的计算模型可能会有所出入，这是因为岩土体是各向异性的缘故。任何模型都是与实际的近似模拟，但不能完全等同于实际。为了降低风险，提高一次成功的几率，当遇到施工的所有管井都发挥作用，但地下水位降深与设计降深还差一定距离时，还设计有基坑补救措施，即启用管沟中布设的管井和水位观测孔，进行管沟内抽水，往往会取得更好的效果。

4.6 初步设计方案

初步设计在基坑两侧共布设44眼管井。管井间距10.0～11.0 m之间，孔径600～800 mm，下入内径350～550mm水泥砾石井管，单井深15.0 m。为了及时掌握基坑的降水效果，观测地下水位的下降情况，在基坑内还布置了2个水位观测孔。水位观测孔的管井结构同抽水管井，作为备用井使用 (见图1) 。

为了进一步验证基坑降水设计，准确掌握卵石含水层渗透系数k，在已完成的管井中，选取管井5#作了3次降深的抽水试验。以管井5#为抽水主孔，沿垂直水流方向的管井3#、4#作为两个抽水试验的观测井，其试验取得的数据计算结果汇总在表2中。按潜水完整井、稳定流抽水试验，取两个观测井数据计算。采用Dupuit计算公式:

式中k含水层的渗透系数 (m/d) ;

Q抽水井的涌水量Q (m3/d) ;

r1*、r2观测井至抽水井的距离 (m) ;

H0含水层的原始厚度 (m) ;

s1、s2观测井中水位降深 (m) 。

流量Q与降深s关系曲线见图2。从图中可以判定该含水层类型为潜水，抽水试验成果是正确的。试验结果表明:含水层的平均渗透系数K为125.52 m/d，原降水设计所取的渗透系数140.00 m/d，稍偏大，但比工程勘察报告所提的渗透系数k要大近一倍。结合现场管井施工中钻进情况，15.0 m以下为粘土隔水层，从中可以看出原设计是合理、可行的。

5 降水施工

5.1 施工方法与效果

本次管沟降水工程中凿井工作采用小冲击钻机施工。该工程共施工直径Ф600 mm管井44眼 (其中水位观测孔4个) ，经基坑大面积开挖后检验，基坑槽底干燥，无积水，达到了污水管道铺设施工所需的环境要求。

5.2 存在的问题

5.2.1 成井质量问题

目前对付卵石地层最有效、最经济的钻进工艺就是冲击法钻进，洛阳地区更是如此。但是在冲击钻进过程中，为了防止孔壁坍塌，往往会向孔中投入较多的粘土，以保持孔壁的稳定。这样，粘土颗粒就会堵塞孔壁进水的孔隙，造成管井的出水能力降低，达不到设计要求。特别是在7#、8#、22#等5眼管井施工中，由于下雨，暂停施工，使得原本计划当天就能完成抽水洗井工作，耽误了2～3 d，致使管井出水量下降，后来采用活塞洗井的方法圆满地解决了问题。

5.2.2 局部地下水位较高问题

在初始降水过程中，开启了1～40#管井，同时抽水。但经过三天的抽水后，发现在基坑的西部，地下水位降至-6.5 m时，水位下降速度明显变慢。产生这种现象的原因是因为该地段处于地下水的来水方向上，补给来源充沛，涌水量较大的缘故。分析了原因后，果断启用41#和42#备用管井后，地下水位很快就降下去了。如果当初管井施工时，未考虑补救措施，那么，此时再考虑补井，就会耽误工期，故有一定的补救措施是非常必要的。

6 不同渗透系数条件下降水设计比较

把三种不同渗透系数条件下 (其它条件不变) 的降水情况，利用理正岩土工程设计软件进行了设计，其结果见表3。由表中可以看出，如果按工程勘察报告所给的渗透系数70.00 m/d进行计算，仅需27眼管井即可，显然不能解决问题。经过现场抽水试验得出的数据，对原初步设计进行修正的思路是正确的、行之有效的。

7 设计与施工体会

(1) 在进行管沟或基坑降水工作前，应首先进行基坑降水勘察工作，进一步的查明场地的水文地质条件，即通过抽水试验或收集资料，查明含水层的厚度、场地的渗透系数等水文地质参数，为基坑降水设计提供正确依据。错误的数据往往会导致设计错误，进而造成降水失败。

(2) 管井出水量的大小是由施工工艺所决定的，它是降水是否成功的关键环节。只有严格按规范和设计要求施工，才能确保成井质量，取得成功。

(3) 根据理论计算和现场群井抽水的情况，发现:在群井抽水时，对于长条形的，位于基坑对称中心附近的管井，由于群井的干扰，降深较大;位于基坑长端纵向边界附近的管井，往往降深较小，这样可以在以后的管井布置中，增大中间管井的间距，缩小边界管井的间距，进而降低工程费用。

(4) 在管沟降水初始阶段，往往需要所有的管井都参与抽水。随着基坑内地下水位的不断下降，降落漏斗不断扩大，补给量和排出量逐渐达到动态平衡。

(5) 如果施工的所有管井都发挥作用，地下水位降深与设计降深还差一定距离时，启用在管沟中另外布设的备用管井，往往降水效果会更好。

8 结语

污水干管管井降水工程实践表明:在大渗透系数的卵石层中，在大降深、大面积情况下，把地下水位降至设计要求是可能、可行的。在技术上主要取决于下列因素: (1) 基坑降水设计要有正确的水文地质参数，特别是场地实际的渗透系数; (2) 严格有效地控制成井质量; (3) 要留有足够的安全储备，既在理论计算的基础上，要有一定的补救措施; (4) 对管井的施工和运行要进行有效地监测和调整。

参考文献

[1]JG J120-1999, 建筑基坑支护技术规程[S].北京:中国建筑工业出版社.