多绳摩擦式论文

多绳摩擦式论文（精选8篇）

多绳摩擦式论文 第1篇

根据《煤矿安全规程》第四百零三条规定, 摩擦轮式提升钢丝绳的使用期限应不超过2年。按照以往的换绳工艺, 所需时间将近30个小时, 对矿井的生产秩序影响较大, 而且施工所需人员也较多, 主要施工人员需要下井底井筒内做绳头, 作业环境恶劣, 上下箕斗做绳头为连续进行, 人员劳动强度大。本文提出了一种新型提升钢丝绳更换工艺。

2 实施内容

2.1 工程概述

车集煤矿主井井筒直径5m, 提升高度649.27m, 井架高度58.4m。提升为SIEMAG-44落地式摩擦轮式提升机, 滚筒和天轮直径均为4m, 采用双箕斗提升, 箕斗型号为GDG-16/1704, 单个箕斗重量为14.5T, 系统采用四根625TS FC1570钢丝绳提升, 钢丝绳单根绳长825m, 单位重量6.55kg/m。

2.2 施工方案

本次换绳采用原提升绳带新提升绳的方法, 先把4根新钢丝绳绳头采用6付Φ40钢丝绳夹固定在2号箕斗 (注:上天轮侧箕斗为2号, 下同) 楔形绳环上 (事先将新绳通过下天轮、绞车滚筒及上天轮与2号箕斗连接) , 徐徐下放2号箕斗, 在井架平台上将新绳和原提升绳采用复合板夹绑紧固定, 复合板夹间距为25m一付。将2号箕斗下放至井底, 待1号箕斗 (注:下天轮侧箕斗为1号, 下同) 到达井口工作位置后, 在井口将4根旧绳拆除, 新绳与1号箕斗楔形绳环联接, 反向开车, 收旧绳。2号箕斗上升到井口后, 拆除旧绳, 将新绳与2号箕斗楔形绳环连接。

2.3 施工方法及步骤

(1) 将2号箕斗开至井口处, 将4根新绳从1号箕斗侧引入, 用一段20m长的φ10钢丝绳, 通过打倒扒扣将新钢丝绳与旧钢丝绳连接 (倒扒扣处用细尼龙绳捆绑) , 开动绞车下放2号箕斗若干米, 使新绳绕过下天轮、滚筒及上天轮至井口处, 拆下固定。 (新绳和旧绳的捻向搭配使用, 如旧绳左捻, 新绳右捻。) (2) 起吊上下天轮及绞车房的新绳, 使新钢丝绳与其脱离开。 (3) 上提2号箕斗至井口处, 位置以方便干活为准。 (4) 搭接工作平台, 将4根新绳头穿过楔形绳环并采用6付40钢丝绳夹牢固连接, 钢丝绳夹间距为240mm270mm之间。 (保护好新绳, 防止损伤新绳, 可在棱角处垫橡胶块) 。 (5) 在上、下天轮平台处安装防溜器卡住新绳, 并派专人看护, 适时调节张紧力。 (6) 将2号箕斗下放, 每25m停车并用电动扳手拧紧固定一付复合板卡, 将4根绳固定牢靠 (新绳要绷直才能打卡子, 并保证各绳均能被可靠卡住) 。2号箕斗下放到井底后, 1号箕斗到井口。 (7) 将1号箕斗停到合适的工作位置, 搭接工作平台, 将2号箕斗侧旧绳采用首绳起重装置固定, 然后采用退楔器拆除旧绳, 将新绳头穿入楔形绳环 (增加) , 在绞车房将下天轮段旧绳采用元宝卡子与新绳固定, 割断绞车房处4根旧绳, 将上天轮段旧绳拖出绞车房, 同时将上下天轮里的新绳入槽, 用手拉葫芦将入楔形绳环的新绳拉紧后固定并打压。 (8) 移除防溜器、首绳起重装置和井口工作平台, 将2号箕斗上提, 将下天轮旧绳拖出井筒, 采用电动扳手逐步拆除复合板卡, 同时将上天轮旧绳回收至地面, 待绞车房元宝卡子快到下天轮时停车, 在下天轮另一侧打好4个元宝卡子, 拆除之前的元宝卡子, 继续上提2号箕斗。 (9) 待2号箕斗上提到井口, 将4根新绳入到楔形绳环内并打压。 (10) 绞车滚筒上多余钢丝绳采用麻绳捆绑 (每10米捆绑一次) , 下放至井口回收。 (11) 所有绳更换完成后, 根据井下容器的位置, 计算出所需调绳的长度, 将首绳起重装置就位, 1号箕斗侧用卡绳器锁住, 动作首绳起重装置, 将2号箕斗提到合适位置, 使钢丝绳松弛, 搭接平台, 用2个固定在井架梁上的手拉葫芦将楔形绳环拉平, 重新调整钢丝绳绳头的位置, 完成后牢固连接。 (12) 拆除临时设施, 试运行。

2.4 创新点

(1) 新绳头过天轮及滚筒时采用倒扒扣固定新旧绳, 较老工艺中使用绳卡固定新旧绳, 过滚筒和天轮更容易, 节省了施工时间。

(2) 带新绳时采用聚氨酯复合板卡, 25米打设一副, 较老工艺中每10米打一副钢板压制的板卡, 卡绳效果更好, 且效率更高。

(3) 做绳头均在井上, 老工艺施工中无法动车, 有一侧做绳头需要人员下井到装载站进行, 相比较, 新工艺做绳头更加节省时间, 人员劳动强度小。

(4) 使用了较先进的调绳器参与施工, 较老工艺调绳需要人工使用手拉葫芦起吊箕斗, 费时费力。使用新装备更加节省人力, 且效果较好。

3 结语

使用该工艺后, 矿井更换提升钢丝绳的施工时间大大缩短, 减少了对矿井的生产影响, 由原来的影响30小时, 减少到18小时。同时施工期间使用了较为先进的设备和施工专用工具, 大大降低了人员劳动强度, 提高了工作效率, 减少了人员的投入。另外, 人员作业环境也得到了大大改善, 更加有利于施工安全顺利进行。

摘要：多绳摩擦式提升机提升钢丝绳的更换工艺有多种, 大部分工艺均为旧绳带新绳, 且新绳绳头与旧绳均为绳卡固定, 经过下天轮后下放。该文介绍了一种新绳头采用倒扒扣固定, 经过下天轮、主滚筒以及上天轮后再随旧绳下放的方法, 在永煤集团车集煤矿主井换绳时得到很好的应用, 安全高效完成了换绳任务, 并减少了人员投入。

多绳摩擦式论文 第2篇

【中图分类号】TD534.3

一、 概况

河南金源黄金矿业有限责任公司副井井筒为立井，采用箕斗配平衡锤的提升方式，井筒内配置箕斗和平衡锤各1台；装备一台JKM-2.8*4（I）型多绳摩擦式提升机，提升绳四绳，尾绳两根。该井主要负责提升全矿区井下所有金矿石，采用钢丝绳罐道。

提升机主要参数

提升机的型号为JKM-2.8*4（I）

其主要技术参数为：

箕斗最大载量：18000Kg

摩擦轮直径：2800mm

主提升绳根数：4根

主提升绳型号为：6V*34+FC

单绳长度：654m

提升绳间距：250mm

尾绳根数：2根

尾绳型号为：34*7+ FC

单绳长度： 580m

尾绳间距：600mm

二、施工总体方法

（一）物资准备

巴氏合金50KG；氧气、乙炔各2瓶；割枪2付；尾绳连接置2套

（二）工具准备

5吨吊链 2台；棕绳 100米； 325钢管制作容器1个；尾绳支架 1

付；5吨滑轮 2个；对讲机3部（220、674井口、卷扬房各1部）；角磨机1个

（三）绳头制作及运输

1、绳头制作及浇铸步骤如下

（1）、拆下锥形连接叉，将圆尾绳穿入锥形套内。

（2）、在距绳端部200～300mm处用细钢丝扎实，松散錐形体内钢丝绳除掉绳心，然后将绳头、锥形体和楔子一起放在汽油里洗净擦干。

（3）、将在锥形体中钢丝绳弯曲180°，弯曲半径约为15～20mm，使其成为高度不同的钢丝钩，然后移动锥形连叉使最突出的钢丝钩距杯形体约10～15mm。

（4）在锥形体中钢丝绳正中心打入楔子。以粘土堵住杯形体底部，用325钢管制作的容器把巴氏合金块烧熔，将杯体同时也加热到巴氏合金熔点接近的温度，然后浇注合金，使杯椎形体与钢丝绳焊成一体。

（5）、警告！巴氏合金的温度应控制造300℃以内，以免温度过高而使钢丝绳回火浇注前应将锥形体及其附近的一段钢丝绳垂直放在支架上，钢丝绳垂直段与水平段弯曲半径要大些，以免由于绳股互相错动和钢丝绳在杯体底处打弯而造成绳股与钢丝绳之间工作载荷分布不均。

（6）、合金冷却后，清理粘土等多余物。

2、在地表将钢丝绳一头与连接装置浇注完毕并缠绕在卷筒上。

3、将钢丝绳通过辅井运输至220中段，并放置在事先预定好位置的

支架上将支架固定牢固。

（四）换绳操作及步骤

1、将箕斗停放在220马头门位置，在220竖井口搭建临时工作平台，

安装5吨吊链及5吨滑轮。

2、用5吨吊链将箕斗下旧尾绳拉起，将连接装置螺栓拆卸；在井底把

尾绳从中间位置割断，用棕绳及滑轮将箕斗侧切断尾绳提至220中段，并将配重侧钢绳绳头提至220中段。

3、将浇注好的尾绳锥形连接叉于箕斗上原尾绳上部部分连接。

4、缓慢上提罐笼放新尾绳收盘旧尾绳，将平衡锤落至220平台位置。

5、用5吨吊链将平衡锤侧尾绳拉起拆卸放到220巷道。

6、用棕绳将新尾绳下放至井底尾绳下限，穿过防扭梁（此时新尾绳绕

底部防扭梁时需特别注意，避免穿错位置或误操作），拉至平衡锤侧底部。留够足够长度后，切断并制作绳头（制作方法同上）。

7、浇注完工后停留1个小时，将绳头与平衡锤侧原尾绳上部部分连接。

8、拆卸专用工具清理现场，试运行。

9、在防扭梁割断尾绳时，要备用水管，防止尾绳着火。

10、更换尾绳前，160水平粉矿要清理干净，加强通风。

11、在井筒内防扭梁处作业时，做好有害气体监测工作。

多绳摩擦式论文 第3篇

龙煤集团鸡西分子公司荣华一矿主井井筒为立井, 井筒直径为6.5米, 井深850米, 年产量210万吨。采用JKMD-44 (Ⅲ) E- (RH) 落地多绳摩擦式提升机, 装备一对25t提煤箕斗, 担负全矿井的提煤任务。

提升机的型号为JKMD-44 (Ⅲ) E- (RH) , 其主要技术参数为:

摩擦轮直径 Ф4000mm

主提升绳型号Φ40 ZAB6V37S 4根

绳间距 350mm

最大静张力 770KN

最大静张力差 270KN

两端两根钢丝绳 1#、4#

中间两根钢丝绳2#、3#

二 施工方案

常用的落地式多绳摩擦轮绞车换绳时, 大多数利用凿井绞车在井口直接收回旧提升钢丝绳, 将其连同提升容器一起拉到井口, 从凿井绞车上卸除旧提升钢丝绳后再缠绕上新提升钢丝绳, 然后下放新绳, 循环作业直到把4根旧提升钢丝绳都更换完成。这种换绳工艺在施工过程中, 需在凿井绞车上卸除旧绳、缠绕新绳、下放新绳, 由于凿井绞车运行速度慢, 需要的施工周期长, 换绳时间长 (72-80h) , 组织施工人员多, 工序复杂;若想一次下放所有新提升钢丝绳, 则需要的凿井绞车数量增加, 增加租赁和运输成本。而本次换绳则采用旧绳带新绳的方法, 一次将绳换完, 安全、快速。

(一) 准备工作

1.将50吨滑轮组栓挂在防撞梁的下方 (付提侧) , 绳扣采用钢丝绳637-Ф40mm, 缠绕三圈。

2.井下-650m水平装载先下好坐罐钢梁, 坐罐钢梁采用工字钢Ⅰ322根。

3.在主箕斗装好更换首绳工具 (起重机、绳扣子、氧气、乙炔) , 氧气、乙炔同时运载至装载间。

4.将新绳盘坐在井口房外的西侧转盘车上, 将四根新钢丝绳绳头拽进井棚内。

(二) 施工过程

1.引绳工作

把主罐停放在±0处, 先在井筒±0副提处搭木质跳板设置施工平台, 将1#4#新绳引入于副提旧绳1#4#用8#铁线绑好, 间距0.2米共绑3道 (图一) 。然后将主罐下放46米, 在下放过程中每下放5米绑一道8#铁线, 在每次绑铁线时新绳都要在同侧, 不能与旧绳进行缠绕。当主罐下放46米后, 新绳头将被带过下层天轮, 此时在±0处开始打首道U型卡子, 继续下放主罐直到U型卡子到2#天轮处停罐, 由此处的A组人员将U型夹子拆掉, 井口处的B组人员接着打U型夹子, 继续下放主罐。待新绳头过绞车房的3#摩擦轮后在新绳头处打一道U型夹子 (技术要求:夹子要打牢固, 旧绳在里, 新绳在外。) , 继续下放主罐直到新绳头到1#天轮处停罐, 将新绳头处的U型夹子拆除待新绳头过1#天轮后再将新绳头的U型夹子打上, 此时井口处的B组人员不打U型夹子, A组施工人员在2#天轮处负责铁线过天轮、打卡子、解卡子。待绳头进入井筒0米处, 将新绳头上的铁线及U型夹子解开, 将新绳头固定在钢梁处。1#、2#天轮及3#摩擦轮处人员要负责利用起重机将新绳与旧绳分离开 (图二) 并随时观察新绳状态, 严禁新绳与旧绳缠绕在一起。检查无问题后, 将主罐重新上提至0米处。松开起重机将新绳搭在旧绳上。绞车司机开始对罐, 引绳工作结束。

2.带绳工作

施工人员在0米主提侧用木质跳板搭建平台, 打夹子人员站在平台上施工, 为了缩短打夹子时间, 可以利用电动扳手进行打夹子。施工人员在0米处将新绳与旧绳用U型夹子夹紧, 将主提下放, 每放25米打一道U型夹子, 每放50米加一道板夹子, 防止新旧钢丝绳缠绕在一起。绞车司机以2m/s速度下放, 下放25米联系好后自行停车。首绳以此类推, 主箕斗引至-702m井下水平装载间。在此同时由C组施工人员从副井坐罐下井到主井装载间等候绳头到来。当主罐成功坐在水平装载间横梁处后, A组施工人员在2#天轮处打墩卡子 (在主罐侧打墩卡子夹旧绳) 。此时C组施工人员将井下主箕斗桃形环内的旧绳头抽出来 (先换两根) , 再将新绳头穿进桃形环内, 用楔铁紧固。然后再换另外两根。待井下新绳头换完之后, 将井口副箕斗利用50吨滑轮组吊起1米, 查看2#天轮处的墩夹子内的旧绳是否有下滑迹象, 如没有下滑迹象则将副箕斗吊到位, 技术人员排好尺寸对井口新绳进行割断。B组施工人员将井口副箕斗桃形环内的旧绳头抽出来, 再将新绳头穿进桃形环内, 用楔铁紧固。然后将副箕斗慢慢回放直至新绳吃劲, 提升主箕斗将墩夹子缓下, 将井下钢梁及井口平台拆除, 完成带绳工作, 开始吐绳。

3.吐绳工作

将主井井架49.5米平台作为吐绳口。2#天轮处派专人拆U型夹子及板夹子, 随着主箕斗的提升, 旧绳从49.5米平台自由落下, 当主箕斗到0米后, 再将套架内的旧绳通过主箕斗下放的方式从0米处吐出。至此完成换绳工作。

三 结束语

多绳摩擦式论文 第4篇

1.1 多绳摩擦式矿井提升机的机械制动装置。

多绳摩擦式矿井提升是一种在矿井运输中广泛使用一种设备, 矿井提升系统的类型众多, 根据提升对象可以分为:主井提升、副井提升, 根据井筒的提升角度可以分为:竖井和斜井等。其中多绳摩擦式矿井提升机主要是由电动机、减速器、摩擦轮、制动系统和深度指示系统、测速限速系统等组成。其中制动系统是其的主要组成部分之一, 其是由执行机构和传动机构所组成的, 其中执行机构是指直接与制动盘相接触的部分, 多为制动盘结构, 其中传动机构则是用来控制并传递一些力矩, 现今, 随着科技的进步, 在制动机构中多使用的是油压盘式制动系统, 相对于原先所采用的油压或者是气压块式制动系统具有制动速度快, 不容抱死等优点。制动系统工作制动时, 紧急制动可采用手动或自动的制动方式。手动操作时, 由司机进行, 自动操作时, 紧急制动由提升设备的保护装置进行, 工作制动由行程调节进行。

制动原理:多绳摩擦式矿井提升机采用的是盘式制动器, 与传统观的抱轴制动的方式不同的是盘式制动器采用的是与汽车制动相似的刹车盘来进行矿井提升机的制动, 同时由于盘式制动器相对于原先的抱轴制动, 面积更大、机构紧凑, 安全可靠, 具有更高的散热效果, 而且闸的副数可按需要灵活增减, 当闸磨损严重时更换更为方便。它是近二十年来移植到矿井提升机上的一种新型制动器, 其制动是依靠蝶形弹簧的弹力来驱动闸与摩擦盘接触的, 相较于依靠电机的抱轴方式, 响应速度更换, 可靠性更高, 其制动数据表明, 其从接到信号到制动仅用时不超过0.3s, 时间非常短。

盘式制动器主要制动方式是通过电信号来控制液压油压松闸, 松开后的蝶形弹簧依靠其自身弹力来驱动活塞通过联结轴推动筒体闸瓦向右运动, 使闸瓦与盘式制动器进行摩擦接触, 从而完成多绳摩擦式矿井提升机的制动。同时当闸瓦与制动盘相接触后, 活塞将会受到蝶形弹簧的力与制动油压所产生的压力的共同作用。当油缸中的油压为0时, 即蝶形弹簧所产生的压力直接作用于摩擦盘上, 此种方式下为全制动状态, 而当油压的压力要大于蝶形弹簧所产生的压力, 即蝶形弹簧的作用力不作用到摩擦盘上, 此时为全松闸状态, 通过调节油压的大小即可调节作用在摩擦盘上的力的大小, 从而达到调节制动力的的目的。

1.2 多绳摩擦式矿井提升机液压站。

液压站的主要用途是向盘式制动器供应不同压力的压力油, 以控制盘式制动器的工作制动力矩, 进行工作制动, 以满足提升机的实际操作需要。并且在安全制动时, 能迅速回油, 实现二级制动。

多绳摩擦式矿井提升机的液压站液压系统功能及工作原理如下所述:多绳摩擦式矿井提升机的制动是通过使用电液调压装置来控制液压系统中的溢流阀的压力, 从而达到控制系统压力的目的, 而压力的改变直接的结果就是油缸中作用于活塞的压力的变化, 通过测量最大的系统工作油压, 同时通过调节溢流阀中的定压弹簧压紧程度, 从而确保系统的压力在可调节的范围内。当多绳摩擦式矿井提升机的制动系统工作时, 安全电磁铁失电, 电液调压装置中的滑阀处于最上面的位置, 切断了压力油的通路, 从而使得油缸中的液压油直接回到油箱中, 液压油缸并不产生压力, 蝶形弹簧快速动作, 制动系统工作。同时制动器通过安全阀的节流阀, 以较缓慢的速度回油, 产生二级制动力矩。并可用调节安全伐的节流杆位置, 来改变二级制动特性。节流杆在上面时, 只是一级制动。

2 多绳摩擦式矿井提升机安全保护设计。

矿井提升机通常安装在地面上, 其主要是通过钢丝绳来传递动力, 从而达到提升井筒内的提升设备的目的, 由于井上井下只能同提升机来进行沟通与物资传递, 多绳摩擦式矿井提升机的工作十分繁重, 因此, 需要做好多绳摩擦式矿井提升机的安全保护工作以及日常的维护保养工作, 如果发现多绳摩擦式矿井提升机存在安全隐患需要及时进行处理, 避免安全事故的发生。同时, 矿井的管理人员需要加强对多绳摩擦式矿井提升机的管理工作, 提升设备的安全保护设施, 从而保障多绳摩擦式矿井提升机的正常运行。

2.1 提升容器的防坠器。

为了保证提升人员的安全, 在进行升降的提升罐笼上必须添加一定的安全保护装置, 保护乘坐提升机的人员与物资的安全。由于本设计应用于主井提升, 且为单一提升, 所以不需安装防坠器。

2.2 防止过卷装置设计。

装设防止过卷开关:根据国家的相关规定, 在提升容器运行超过正常的停车位置0.5m时, 必须具备相应的保护装置能够在故障发生时及时的切断控制电源, 并能使安全闸发生作用, 这要依靠安全防止过卷开关及过卷保护回路来实现。防止过卷装置通常是使用行程开关, 装在井架上, 位于提升容器的上方, 同时也安装在深度指示器相应的位置上。行程开关是串联在提升机电控系统的安全制动电磁铁保护回路内, 一旦开关被压触, 则需要控制切断电机的接触器, 切断电动机的电源, 与此同时保护回路断电, 安全闸立即动作。

2.3 圆尾绳的安全设施。

圆尾绳在运行中, 受到轴向力的作用产生旋转, 为消除这种旋转的轴向力, 而装设了圆尾绳的回转装置。除此之外, 还要设置圆尾绳的导向装置和尾绳环监视开关。

结语

本设计的多绳摩擦式矿井提升机大大降低了箕斗运行阻力, 使提升机电耗量大大降低, 配套机械制动装置和液压系统使设备运行更加稳定, 所以本设计方案在经济运行方面是可行的。

参考文献

[1]初训/国家安全生产监督管理总局宣传教育中心.主提升机操作工[M].北京:冶金工业出版社, 2006.

多绳摩擦式论文 第5篇

镜铁山矿黑沟矿区所使用的提升设备为JKD-Φ17506多绳摩擦式提升机, 其最大承重载荷为5吨, 提升高度为566米, 主要运送黑沟采场、3400米水平平巷矿石运输破碎作业人员及小型备件、材料等, 是镜铁山矿黑沟矿区提升运输主要设备。该提升机采用柔性罐道, 其柔性罐道为4根Φ42.00 mm的钢丝绳, 罐体通过上下8个角上安装的定位导向座, 将罐体固定在柔性罐道的4根Φ42.00 mm的钢丝绳上, 该钢丝绳与导向座钢丝绳套之间采用10 mm尼龙衬套防护, 以防止柔性罐道钢丝绳与导向座座套之间的摩擦, 起到保护罐道钢丝绳和导向座的作用。罐体通过连接在罐体和配重之间的6根Φ21 mm的提升钢丝绳随着摩擦滚筒的转动, 实现罐体升降的功能。

由于罐体导向座原设计为半开口式, 当罐体运行时, 镶嵌在导向座套中的尼龙套和罐道钢丝绳产生摩擦, 尼龙套随罐道钢丝绳旋向发生磨损和微旋转, 当厚度为10 mm的尼龙套磨损1/3时, 尼龙套在导向座中产生松动而脱落, 造成罐体导向座与罐道钢丝绳直接产生摩擦, 同时罐道钢丝绳和罐体产生强烈抖动。一方面对乘罐人员和运送物资的安全产生影响;另一方面对罐道钢丝绳和导向座造成损伤。提升机自2002年投入运行以来, 尼龙套更换周期为每周三次, 由于受不同批次的尼龙套的质量、材质等各种原因的影响, 往往个别尼龙套在不到更换周期时提前损坏, 使提升机不得不临时停运进行抢修, 而每次更换尼龙套均在3小时以上。这中现象的经常发生:一是影响人员及物资的运送和采场的生产;二是提升机运行安全得不到保证;三是造成导向座和罐道钢丝绳损伤, 降低钢丝绳的使用寿命;四是提升机运行成本增加;五是增加了检修工的劳动强度。因此, 为了杜绝在尼龙套磨损或损坏的情况下, 不使之从导向座座套中脱落, 必须对导向座进行改进。

2 导向座改进方案

将原来半开口式结构的导向座改进为对开式结构的导向座, 使改进后的导向座将尼龙套卡在座套中。改进前的导向座与改进后的导向座如图1所示。

由于受提升机罐体和井筒空间的限制, 对导向座的改进需要考虑两个因素, 一是更换尼龙套空间是否足够, 二是要保证作业人员的安全。

罐体导向座与井筒壁加固钢梁的距离是3 0 0 m m, 改进的对开式导向座直径是60 mm, 展开后为150 mm, 在加M18螺母, 对开式连接合页距离3 mm。

改进后的导向座整体长度为195 mm, 空间位置满足更换尼龙套时的要求。

采用改进的导向座, 作业人员只要在提升机马头门平台上即可作业, 不需要在罐体上方搭建安全顶棚, 保证了作业人员的安全, 减少了作业时间。

通过以上可以看出, 改进后的对开式罐体导向座可以使磨损或损坏的尼龙套不脱落。

3 导向座改进后使用效果

(1) 改进后的导向座解决了尼龙套从开口处脱落的问题, 避免了罐体和钢丝绳的抖动现象产生, 避免了导向座套与钢丝绳之间的摩擦而对钢丝绳的造成损伤, 延长了钢丝绳的使用寿命。

(2) 保证了提升机的运行安全。

(3) 确保了更换尼龙套时作业人员的安全。

(4) 延长了尼龙套的使用寿命, 节约了成本和检修时间。

4 导向座改进前后的成本与更换工时对比

(1) 改进前一年内的费用计算。

改进前每周需更换3付尼龙套, 尼龙套平均价格约为80元/付, 一年按50周计算。则每年更换尼龙套所需费用合计为:

80元/付3付/周50周/年=12000元/年。

(2) 改进前更换尼龙套所需工时。

每更换一付尼龙套至少需要4人协同作业, 每次至少需要3小时。所以, 每年更换尼龙套需花费工时为:

(3) 小时/人4人3付/周50周/年=1800小时/年。

(4) 改进后一年内的费用计算。

改进后, 每月只需更换2付尼龙套, 全年更换尼龙套所需费用为:

80元/付2付/月12月/年=1920元/年。

(5) 改进后, 每次更换尼龙套只需2人协同作业, 每次只需2小时。所以, 每年更换尼龙套所需工时:

2小时/人2人2付/月12月/年=96小时/年。

因此, 改进后比改进前可节省费用10180元/年;可节省更换工时1704小时/年。

5 结语

通过对提升机罐体导向座的改进, 提高了罐道钢丝绳、尼龙套的使用寿命, 减少了尼龙套更换次数及劳动时间, 降低了提升机的运行成本和工人劳动强度, 保证了提升机安全运行。

摘要：JKD-Φ1750×6多绳摩擦式提升机罐道钢丝绳导向座原为半开式结构, 当其中尼龙套磨损脱落时, 易造成罐体抖动、罐道钢丝绳损伤等现象, 影响生产和提升机的运行安全。将导向座改进为对开式结构后, 避免了尼龙套的脱落, 提高了罐道钢丝绳、尼龙套的使用寿命, 减少了尼龙套更换次数及更换时间, 降低了提升机的运行成本和工人劳动强度, 保证了提升机安全运行。

关键词：提升机,柔性罐道,导向座,改进

参考文献

[1]王勤贤, 杨兆建.用振波法测提升机钢丝绳张力研究[J].煤矿机械, 1999 (4) :17-19.

[2]梅新框, 张大伟.缠绕式提升机钢丝绳更换工艺改进[J].水力采煤与管道运输, 2011 (2) :71-72.

多绳摩擦提升机的防滑问题探讨 第6篇

1 摩擦传动原理

根据挠性体摩擦传动的欧拉公式:

Fs上升侧 (重载侧) 钢丝绳的张力;

Fx下放侧 (轻载侧) 钢丝绳的张力。

当钢丝绳在摩擦衬垫上处于刚要滑动的临界状态时, 摩擦轮两侧的钢丝绳的张力差为

式 (2) 的左边为摩擦轮两侧的张力差, 因它产生滑动是滑动力。式 (2) 的右边是钢丝绳与摩擦衬垫之间的摩擦力, 它阻止发生相对滑动是防滑力。要实现安全提升, 必须使Fs-Fx

摩擦提升机主导轮上的分离点与相遇点处钢丝绳的静张力

Fsj提升机重载侧的静张力;

Fxj提升机空载侧的静张力。

2 摩擦轮提升机运行中的防滑条件

2.1 提升重载加速度阶段防滑条件

在这一阶段, 只可能发生逆滑, 如图2, 加速过程中, 作用在上升侧钢丝绳上的张力

作用在下放侧钢丝绳上张力

式中, a1提升机加速度;

m1上升侧总运动部分的质量;

m2下放侧总运动部分的质量;

GT导向轮的变位重量;

W矿井阻力。

极限加速度as代a1

因为Fs总是大于Fx, 所以不可能发生超前滑动, 在此阶段防滑必须a1as, 因该阶段a11m/s2。

2.2 提升重载减速阶段防滑条件

在这一阶段, 当紧急制动且制动力矩特别大时, 可能使上升侧钢丝绳的拉力小于下降侧钢丝绳的拉力, 引起钢丝绳顺滑, 即钢丝绳顺主导轮方向滑动。

提升过程中作用在摩擦轮两侧的钢丝绳上的张力

极限减速度

为防止滑动, 必须使实际减速度a2小于as。因为Fs

Fx>Fxj, 则Fs

2.3 下放重载减速阶段防滑条件

重载下放减速过程中, 作用在摩擦轮两侧的钢丝绳的张力

极限下放减速度ax

因该阶段Fs>Fx总成立, 所以不可能发生滞后滑动。紧急制动时要求ax>1.5m/s2, 又要满足防滑条件, 此阶段超前滑动可能性较大。

3 提高防滑安全系数的措施

3.1 选用高摩擦系数的衬垫。

目前国内使用聚氯乙烯和聚氨脂橡胶2种衬垫, 计算时取μ=0.2, 另有一种G-130型衬垫, 其摩擦系数滑动时变大, 使滑动时收剑, 在计算时取μ≥0.25。

3.2 增加围包角α。

一般导向轮的设置是为了使两提升容器保持一定的中心距, 只是附带地起到增加围包角的作用, 通常可增至190~195°。

3.3 加重容器。

在提升钢丝绳的安全系数及衬垫的比压和钢丝绳的最大静拉力等都在允许的范围内, 在提升容器的框架上加设配重来增加自重提高防滑性能。

3.4 清除钢丝绳油膜。

新钢丝绳在提升前, 一定要用柴油或洗涤剂清洗干净, 然后用锯末和棉纱擦干净。使用中可以用专用的戈培油, 如增摩脂, 这不仅可以保证钢丝绳和衬垫的摩擦系数不变, 还可以有效防止钢丝绳锈蚀。

多绳摩擦式论文 第7篇

1 主导轮绳槽直径不同对张力平衡的影响

绳槽直径不同, 是造成张力不平衡的原因之一, 而且危害也很大, 必须及时解决。在重斗上提过程中, 绳槽直径大的, 其线速度也大, 钢丝绳在相等的时间内移过主导轮的绳长也最大, 就加大了重斗侧钢丝绳的伸长量, 当超过一定限度时, 自动平衡悬挂装置无法调节, 就会加速钢丝绳的损坏, 甚至造成钢丝绳在主导轮的绳槽内串绳, 磨损绳槽, 产生滑动。时间久了, 钢丝绳产生永久疲劳, 单根受力过大, 甚至会造成断绳的事故发生。因此, 主导轮的绳槽直径偏差不能超过0.5mm.要定期的测试绳槽直径, 不合格就要车绳槽。

2 钢丝绳长度对张力平衡的影响

首先每根钢丝绳的特性要一致, 受力后伸长量相当。然后每根钢丝绳悬挂长度 (几何尺寸) 要一致, 初步确定它们的受力相当。从而保证提升钢丝绳受力基本相同, 少量差别由自动平衡悬挂装置调节。

3 载重对张力平衡的影响

载重越大, 钢丝绳受力越大, 受力越大各钢丝绳间的特性差别表现的就越明显, 钢丝绳就可能在相同的受力情况下, 伸长量就会明显不同, 当达到不能调节时, 造成钢丝绳受力不均。个别钢丝绳可能出现受力增大, 超过安全系数, 减少使用寿命, 甚至断绳。而我们核算多绳摩擦轮提升绞车钢丝绳的安全系数, 是多根钢丝绳的平均值, 因此, 必须保证有调节量。

4 钢丝绳使用性能对张力平衡的影响

规定摩擦轮式提升绞车钢丝绳的使用期限应不超过2年。如果钢丝绳的断丝、直径缩小和锈蚀程度不超过规程规定, 可继续使用, 但不超过1年。我们使用的钢丝绳在满足上述规定时, 还要检查钢丝绳性能是否满足提升要求。钢丝绳性能发生变化, 钢丝绳伸长量差别大, 也会造成伸长量超过调节极限, 出现危险。

5 要经常检查提升钢丝绳自动平衡悬挂装置的油缸伸缩量

要检查提升过程中侧板内的油缸是否有上下活动量, 如果没有就说明钢丝绳张力不平衡, 产生了偏串现象。有人认为油缸在箕斗的一侧而在另一侧缩到极限, 不会损坏钢丝绳。事实上并不是完全这样, 在偏串不大, 钢丝绳弹性范围之内不会损坏钢丝绳, 即空箕斗 (罐笼) 侧钢丝绳 (油缸伸到极限) 作用在主导轮上的正压力, 由其产生静摩擦力满足载荷侧 (油缸缩到极限的钢丝绳) 所需静摩擦力要求, 而且该钢丝绳受到的力不超过钢丝绳性能满足安全系数要求的情况下, 超过这个范围就会损坏钢丝绳, 而这个范围是很小的, 且不易掌握。因此, 保证油缸在自动平衡装置的侧板上下运行过程中都有余量是非常必要的 (特别是重斗上提过程中) 。油缸在的侧板中的伸长量, 根据主导轮绳槽直径偏差, 伸长最短的油缸距离侧板上部不小于170mm, 伸长最长的油缸距离侧板下部不小于170mm为宜。油缸伸缩达到极限就要调偏差, 调整方法是:将一侧油缸油液全部放掉, 让窜过来较多的钢丝绳通过主导轮回到另一侧 (箕斗为空载, 钢丝绳在绳槽内的窜动不会磨损衬块) , 然后, 再强行充液, 再把油液全部放掉, 再充液到合适位置。另一侧按同样的方法调整。如果不能满足要求就考虑调绳, 调绳后仍不能满足要求, 就要检查绳槽直径。否则, 时间久了就会使张力不平衡进一步扩大, 加剧钢丝绳和衬块的磨损, 存在安全隐患。

6 结语

在实际工作中, 我们要坚持早发现, 早解决的原则, 简单直观有效的方法是检查钢丝绳自动平衡悬挂装置油缸位置的变化情况进行判断。多绳摩擦轮式提升绞车钢丝绳张力不平衡, 可能是一个或多个原因造成的, 我们要从多方面检查分析, 避免盲目性, 及时调整。保证张力平衡, 实现安全提升。

参考文献

[1]煤矿安全规程[M].煤炭工业出版社, 2006.

[2]钢丝绳自动平衡装置使用说明书

多绳摩擦式论文 第8篇

关键词：落地式多绳摩擦提升机,双层罐笼,更换

0 引言

徐州铁矿集团有限公司吴庄铁矿副井提升机洛阳矿山机械厂生产的JKMD-2.8×4型, 提升容器为双层四车金属罐笼, 总重量11.7T, 外形尺寸为3800×1230×6130 (mm) , 罐笼按南北方向布置在井口井架之中, 井口井架东侧有7.5k W小卷扬一台, 井口井房东侧有22k W稳车2台, 井架总高度34米, 井架下天轮平台为+22米, 井口房南门高度为7.15米。

1 施工程序

1.1 做更换前的准备工作

(1) 在井口南到南门之间正上方屋顶板上用电锤打一Φ40mm的吊装专用孔。 (2) 用Φ20mm钢丝绳长80米绕入井房东面的1#稳车, 并卡好绳头。 (3) 做好各种辅助钢丝绳及钢丝绳套子。 (4) 用25b工字钢按图 (附后) 制做专用滑车、专用梁 (单件) 。 (5) 把所有需要用的工具、材料在停止生产前一天运到工作地点, 并接好照明灯及电话。

1.2 施工方法

(1) 一切安排好后将罐笼提升到井口以下约2米处, 利用井口东面小卷扬拆除4节罐道木后, 慢慢提升罐笼分别拆除防过卷冲头、导向管等, 将四个液压油缸打满油, 使活塞杆全部伸出;提升罐笼高出井口约2.5米, 用木板封好井口, 向上吊挂好井口安全门, 在尾绳悬挂装置下约2米处用10只卡子分别将两根尾绳用辅助钢丝绳 (Φ22mm) 与西井档梁卡在一起, 慢慢下放罐笼, 使尾绳悬挂装置松弛, 拆除尾绳悬挂装置, 将尾绳悬挂顺在井口西边。 (2) 按图现场组装安装专用梁, 要求安装专用梁上平面东西方向保持水平、梁下必须垫实并与井架、井房加固定位好;将制做的专用滑车放安装梁上, 拉到罐下对齐放好, 发信号下放罐笼, 使罐笼落在专用滑车上并垫实, 用电焊机将罐笼、专用滑车临时焊接为一整体。 (3) 下天轮平台 (+22m) 处, 在4根提升钢丝绳上卡Φ22mm辅助钢丝绳, 挂4只10T链长3m的葫芦, 钩头下方用Φ22mm钢丝绳套子与防撞梁连接 (约+14m处) , 先将4只葫芦拉紧以后, 用4个人同时均匀拉4只葫芦约0.2m, 要求4人用力尽量一致, 使罐笼上的悬挂装置松弛, 罐顶上人, 从北头开始对所拆的油缸卸油, 拆除悬挂装置下端销轴, 用2T葫芦将悬挂装置挂向一侧。 (4) 在罐笼东井架上及安装专用梁南头安装2只5T滑轮, 放1#稳车绳经井房下过绳孔, 井架上滑轮, 安装专用梁南头滑轮与旧罐笼下的专用滑车用U型联接。 (5) 为了护送罐笼, 防止侧倒, 将小卷扬钢丝绳经井架、吊装专用孔串入井房内, 用2T的U型与罐笼上部南边第二个悬挂销孔相联接, 开动小卷扬拉紧钢丝绳, 以钢丝绳不松弛为准。 (6) 开动稳车试验拉紧罐笼, 调整好罐笼后在工字钢上平面抹黄油, 开始拉旧罐笼, 同时调整小卷扬, 使旧罐笼始终向上受力, 开动稳车和小卷扬的操作人员配合要一致, 等罐笼拉出南门口, 用吊车吊起罐笼0.1米, 拆除小卷扬及稳车钢丝绳, 旧罐笼吊放到一边, 把新罐笼吊放到专用滑车上, 用电焊机加固焊好。 (7) 在井口房北门用一根长3.5米的25b工字钢横在门外, 用Φ20mm钢丝绳套在工字钢上挂5T滑轮, 将稳车钢丝绳经井架上的滑轮、北井口房北门滑轮与新罐笼北端专用滑车用U型联接好, 反拉调整好滑轮, 最后将新罐笼拉到井口定位。 (8) 按从南向北的顺序, 安装四个悬挂装置, 安装好后打压调绳, 拉四个10T葫芦, 平衡锤下放使罐笼受力, 拆除四个葫芦、辅助钢丝绳, 发信号拉起罐笼约0.1米并割开专用滑车与罐笼焊口, 将罐笼提升一定的高度, 拉出专用滑车, 割除安装专用梁固定点, 在2#稳车上挂滑轮将安装专用梁直接拉出南井口。封井口, 安装平衡绳悬挂装置, 继续提升罐笼, 拆除平衡绳上的辅助钢丝绳, 拆除木板, 发信号下放罐笼, 安装罐道木、防过卷冲头、导向管及护栏等。 (9) 提升罐笼全面检查罐内外的安全设施, 一切齐全后, 进行空试车;新罐笼在井筒内试运行两个循环, 无异常后, 交付使用;换罐笼结束, 回收材料、工具等, 打扫现场卫生。

2 技术要求、参数计算及材料选择

(1) 铺设专用梁时, 东西方向用楔铁找水平, 并用电焊机点焊, 南北方向按地势找平。专用梁定位后, 要与井架、南井口房门加固, 防止变形、走动。

(2) 拉罐笼钢丝绳必须要与专用梁一致, 不准斜拉罐笼。

(3) 罐笼顶部保护罐笼防侧倒的小卷扬钢丝绳必须跟随罐笼的运动情况边走边调整, 以钢丝绳不松弛为准。

(4) 4只10T葫芦必须检查到位, 保证安全可靠。

(5) 拉罐笼钢丝绳选择。

F—罐笼拉力;G—罐笼重力;μ—摩擦系数。

经过以上计算选择钢丝绳直径大于13mm就能满足要求。

(6) 4只葫芦 (拉平衡锤、松悬挂装置) 的选择。

F—总拉力;F1—平衡锤重力;F2—提升主绳重力。

经计算选择4只10T的葫芦进行施工。

(7) 安装专用梁工字钢的选择。

井口房南门现有高度为7.15m, 罐笼高为6.77m。

罐笼与南门高度最大高度差为7.15-6.77=0.38m。

25b工字钢符合要求 (此处25b工字钢正压力强度不校核) 。

3 安全技术措施

(1) 工作前做好一切准备工作, 开好工前会, 讲明安全措施及注意事项, 进行技术交底, 分工明确, 责任到人。 (2) 穿戴好劳动防护品, 遵守安全技术操作规程及安全技术措施。 (3) 吊装时要统一指挥, 指挥信号清晰正确, 步调一致, 检查葫芦、杆子、卡子、绳索、钢丝绳及绳套等是否安全可靠, 吊件下严禁站人, 安装时要提示大家注意安全。严禁上下垂直作业。 (4) 封井口或井架上用木板时, 其宽度≧300mm、厚度50mm, 禁止使用腐朽跳板。

4 结束语

徐州铁矿集团于2011年9月28日-30日采用本方案成功的对吴庄铁矿副井提升罐笼进行了更换, 参加施工人员18人, 所用时间24小时。

通过本次施工消除了旧罐笼因受到冲撞变形带来的安全隐患, 提高了副井提升系统安全运行系数。

参考文献

[1]李松奎, 巩琦, 王振峰.矿用落地式提升系统快速换首绳方法探讨[J].煤矿机械, 2007 (05) .

[2]原生芾, 杨建英.简易、快速更换多绳摩擦提升机主钢丝绳技术[J].矿山机械, 2006 (03) .