UASB法范文

UASB法范文（精选9篇）

UASB法 第1篇

1 设计水质水量

日高峰污水处理量600m3。根据项目情况, 实际运转过程中, 可根据处理后的出水状况适当提高日均处理量, 标准以不超过700 m3为宜。

1.1 扩建后设计进水水质

1.2 扩建后设计出水水质按要求执行《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 中的三级排放标准要求。

2 改造思路 (方案) 确定

2.1 改造思路 (方案) 确定

在充分利用现有设备, 减少占地且出水达标的原则下, 确定以下工艺流程:

并对原有设备进行如下改造:利用项目就近的一块空地, 新建一座厌氧池。将原有一、二级沉淀池改为接触氧化池, 接触氧化池分两条线并联进水。利用剩余空地, 新建一座二次沉淀池。

2.2 此改造方法优点

改造量小, 仅增设了UASB反应池及二沉池, 土建改造费用最低。不仅充分利用了原有污水、空气、污泥管路系统, 且发挥了部分闲置构筑物的作用, 如原污泥消化池及污泥浓缩池等。出水可达标排放, 且日处理能力大大提升, 可满足公司的发展需求。

3 工艺流程简介

3.1 隔渣池

用于隔除来水中塑料瓶、瓶盖等较大的悬浮物, 利用原有池体6.81.54.3, 一座, 有效水深3.8m。

近期HRT=1.9h (按500m3计算) ;远期HRT=1.6h (按600m3算)

3.2 综合调节池

调节来水水量水质, 利用原有池体6.84.64.3, 一座, 有效水深3.8m。近期HRT=5.7h (按500m3计算) ;远期HRT=4.8h (按600m3算) 。

现有一级提升泵 (Q=30m3/h, 两台) , 仍可满足近期使用;远期 (按600m3算) 也满足使用, 不需更换。

调节池增加1k W潜水搅拌机。为了保证在冬季能够给后续生化处理提供适宜的温度, 调节池增加蒸汽加热装置, 并采用水温自动控制。调节池加盖保温。

3.3 水解酸化池

利用原有池体6.83.67.0, 一座, 有效水深6.5m;水解酸化池加盖保温。停留时间为6.4h。

3.4 中间池

利用原有池体3.02.97.0, 一座, 有效水深6.5m。近期HRT=2.7h (按500m3计算) , 远期HRT=2.3h (按600m3计算) ;现有二级提升泵 (Q>30m3/h, 两台) 仍可满足近期使用, 远期 (按600m3算) 也满足使用, 不需更换。中间池增加1k W潜水搅拌机。

3.5 厌氧池

厌氧池1利用原有池体4.86.27.0, 一座, 有效水深6.5m。厌氧池2新建4.08.09.0, 一座, 有效水深8.5m。则厌氧池总的有效容积V=465.4m3。近期HRT=22.3h (按500m3计算) ;远期HRT=18.6h (按600m3计算) 。原有厌氧池的三相分离器需更换, 同时在厌氧池需增设采样管及排泥管。

3.6 接触氧化池

将原有一、二沉池并入为接触氧化池, 6.210.145.5, 一座, 有效水深5.0m。则接触氧化池有效容积V=314m3。近期HRT=15h (按500m3计算) ;远期HRT=12.6h (按600m3计算) 。一、二沉池改造后的接触氧化池需加设组合填料, 更换原有生化池填料, 填料体积约200m3。UASB到接触氧化池的进水分两条管线, 可根据水量对进水方式做相应调整, 也方便池体检修。池内曝气系统全部进行更换。

3.7 二沉池

新建二沉池, 采用斜管沉淀池, 4.08.06.5, 一座, 有效高度为6.0m。增设两台污泥回流泵, 污泥回流至接触氧化池及水解酸化池。

3.8 污泥浓缩池

不改造。厌氧及好氧剩余污泥可直接打到该池或先经污泥消化池之后再打入该池。

3.9 污泥消化池

不改造。

3.1 0 供气系统

现有两台SSR.150型三叶罗茨风机, 可满足满负荷运行。

原有曝气系统采用穿孔曝气管, 易堵塞或难以控制风量。根据厂方近几年的运行情况, 改扩建后将原有曝气器更换为维修工作量小, 不堵塞的高效微孔曝气器, 管材选用ABS材质。部分管道及阀门进行维修更换。

3.1 1 污泥处理系统

污泥处理系统采用原有带式压滤机即可。

4 工程运行现状

4.1 调节池

由于现场场地的限制, 本次改造中调节池的容积没有增加, 而项目来水水质变化很大, 来水COD从一千左右到几千不等, 这给后续生化处理的调试带来很大的困难, 但是由于本项目污水生化性很好, 随着UASB中颗粒污泥的形成, 这种影响不至于使系统崩溃, 在系统成熟后来水水质的变化对最终的处理效果影响较小。

4.2 UASB

由于生产周期和产品类别的变换等, 使得厂区来水的水质经常变化, 且由于调节池容积的限制对来水的调节作用有限, 所以UASB经常受到来水的冲击, 而UASB本身耐冲击能力有限, 这就增加了调试时的困难, 不过本项目调试时正好处在夏季, 气温适宜, 颗粒污泥生成比较快, 增加了系统抗冲击的能力。

5 结语

5.1以UASB接触氧化未主线的处理工艺可以实现对可乐生产废水长期稳定达标排放。

5.2 UASB反应池中颗粒污泥的形成, 提高了污泥的沉降性, 防止污泥流失, 保持了池中较高的污泥浓度, 相应的提高了UASB反应池耐冲击能力。

5.3斜管沉淀池作为生化处理的二沉池的工艺参数还有待进一步完善, 从下图中二沉池表面可以看到, 沉淀效果很好, 出水清澈, 能够清楚看见水面1m下的填料, 但是也反映出了生物污泥容易在填料上粘集的问题。

5.4由于生产周期性的进行, 会不定期的有润滑剂等表面活性剂进入系统, 在水面形成大量白色泡沫随风飘散, 影响处理厂周边环境, 并对生化处理造成影响, 尤其是位于前端的UASB段受到冲击较大, 并导致颗粒污泥上浮, 调试时由于现场检测手段有限, 未能彻底解决此问题。

摘要：利用UASB-接触氧化法处理可乐生产废水。工程运行结果表明, 在进水COD的质量浓度平均为2717mg/Lh, 经过该工艺处理后, 出水中COD的浓度降至18mg/L左右, 远远优于排放标准。

关键词：可乐生产废水,UASB,接触氧化,二沉池

参考文献

[1]施昌平, 许焱波, 等.UASB-活性污泥法处理可乐废水[J].工业用水与废水, 2009, 40 (2) :84-85, 90.

[2]苏焱顺.气浮-UASB-活性污泥法处理食品加工废水[J].工业用水与废水, 2007, 40 (2) :72-73, 76.

[3]北京市环境保护科学研究院, 等.三废处理工程技术手册 (废水卷) [M].北京:化学工业出版社, 2000.

UASB预处理稀土废水 第2篇

摘要：UASB反应器预处理高浓度NH4+-N废水,采用较低的.C/N,降低后续处理的NH4+-N负荷.在反应器内部进行短程硝化与反硝化,经过75 d的实验得出,反应器内的最佳控制条件:温度20～30℃,pH值7.0～8.0,C/N3.5～4.5.NH4+-N浓度在500 mg/L左右,去除率达到40%,并且反应器运行稳定,可以作为对高浓度NH4+-N废水的预处理.作 者：高玲琴 韩剑宏 樊布和 GAO Ling-qin HAN Jian-hong FAN Bu-he 作者单位：高玲琴,韩剑宏,GAO Ling-qin,HAN Jian-hong(内蒙古科技大学,能源与环境学院,内蒙古,包头,014010)

樊布和,FAN Bu-he(内蒙古第一机械制造集团有限公司,内蒙古,包头,014030)

UASB反应器初次启动要点 第3篇

关键词：砌酒精工业废水,UASB反应器,初次启动CODVFA

1 工艺概述

酒精企业处理经由酒精蒸发工艺排出的二次蒸汽冷凝水及事故排放的部分离心清液两股废水, 废水经由酸化调节池进行水解酸化并加碱调整pH值>6.0, 再由耐酸液下泵送至UASB反应器。

进水采用一管多孔配水方式。经反应器底部布水管分配到各自的支管, 并由支管下方等距布水孔射流到反应器底部的反射锥, 与污泥床上的污泥充分接触并发生扰动。

采用多孔配水, 考虑到布水管道末端容易出现死角及堵塞现象, 在反应器底部设有兼作放空用的排泥管两根。经两台排泥管道泵送入污泥压滤机。UASB反应器内安装有玻璃钢材质预制的可供水、泥、气分离用的三相分离器, 共分16组、三层, 由碳钢为加固连接为一整体结构, 属多级厌氧分离装置。

厌氧水由三相分离器出水堰溢流到集水槽后汇集到出水总管后重力流入好氧处理系统。考虑到北方气候因素, 在反应器罐体内距底部1.2m处设有一根蒸汽加热管线, 在启动初期及冬季对反应器内部进行直接加热。

由集气室所产生的沼气首先由位于反应器顶部的支管收集后通过主管进入气液分离器, 在进行气液分离后通过水封罐进入沼气柜, 沼气通过输送风机直接运送到锅炉回收利用。

厌氧水由三相分离器出水堰溢流到集水槽后汇集到出水总管后重力流入好氧处理系统。考虑到北方气候因素, 在反应器罐体内距底部

2 初次启动

2.1 进料流量调整

最初各装置安装完成后开始初次启动的准备工作, 首先将酸化调节池注入清水, 打开UASB底部人孔, 进入反应器内后启动酸化调节池液下泵向UASB进水, 逐一查看穿孔支管射流量是否均匀、有无阻塞、死角, 并通过阀门调整各支管流出水量基本一致。

2.2 种泥的选择

由于没有现成的颗粒污泥, 就近选择采购消化污泥 (含水率80~85%) ;另一部分采购厌氧絮状污泥 (含水率85~90%) (二次启动) 。

2.3 污泥接种

将污泥投入搅拌罐注入工艺冷却水 (30℃) 稀释、搅拌, 并经过充分筛滤处理后, 经临时管线将污泥输送至反应器沉淀区流入罐底。当反应器填充量达到25%时, 通入蒸汽升温, 开始对污泥进行72h活化, 使反应器罐体内温度恒定在37℃~41℃之间, 活化过程中每24h进料一次, 进料量为25m3/d (COD500mg/l) , 为防止污泥在活化过程中因沉淀分层, 增设一回流管线利用两台排泥管道泵对污泥进行强制回流扰拌。

2.4 污泥驯化

污泥驯化分为二个阶段进行:第一阶段为初始阶段周期为70天, 分反应器负荷<1 KgCOD/m3d。第二阶段为提高阶段周期为90天, 1KgCOD/m3d<反应器负荷<3KgCOD/m3d。

初始阶段:反应器内温度控制在37~39℃之间。每日进料量保持在100 m3/d (COD1000 mg/l) 左右控制进水PH值在6.0-6.5之间, 当UASB反应器充满后, 三相分离器溢流出水部分回流至调节池, 这样既可以减少污泥洗出量, 也可以节省碱投加量。

每天定时取厌氧进出水样, 通过观测COD、VFA、pH值三项指标分析反应器内环境状态。保证反应器内COD<600~800、VFA<300、出水PH值控制在6.5~7.0之间为正常。根据化验结果调整进水水质水量, 测出口水样COD、VFA、pH值, 观察进料后反应器工作状态。回流4h以保证反应器内保持升流状态并且将部分较轻的污泥洗出。

系统运行达到10天时, 打开气液分离器底阀, 发现已有少量沼气产生。虽然在进料过程中进行了相应的调整, 出现“酸化”是不可逆转的。停止进料, 增加循环, 至此启动第一阶段基本完成。

提高阶段:负荷逐日增加, 运行至30天左右时进料COD为6000m g/l, 反应器出水为500 m g/l, 反应器负荷达到2 KgCOD/ (m 3d) , 去除率达80~85%。沼气产量达到400~600m3/d, 二次启动时投放部分絮状厌氧污泥进行培养, 当培养至10天左右, 出水COD为200m g/l, 此时重新启动开始进行。重新启动后每天进料逐日增加至350m3/d, COD为7000 m g/l左右, 出水COD为1500 m g/l。又经过10天的调整, 到90天后进料量达到400 m3/d, COD8000 mg/l, 出水COD为1200~1500 m g/l。反应器负荷为3KgCOD/ (m 3d) 左右。去除率达到80~85%左右, 已达到后续好氧工艺进水要求, 反应器初次启动成功。

3 小结

装置培菌5个月启动成功。总结以下几点在试车过程中的教训:

1) 接种菌种最好使用发酵工业厌氧污泥, 便于驯化培养。

2) 反应器内pH值、温度、VFA作为指导初次启动的主要控制及观察参数。

3) 厌氧菌的培养是个缓慢的过程, 进水的COD及水量渐近的均匀稳定的提高是保证初次启动成功的关键。

4) 一定量的回流可以降低运行成本且有助于UASB反应器内溢出的种泥重新利用, 改善废水与污泥的混合条件, 但容易造成大量浮渣的积累。

5) 注意冬季寒冷气候对整个系统的外部影响。

6) 三相分离器所有溢流堰应保证同一标高以确保反应器内污泥床高度的均匀。

7) 开车前布水孔布水能力应仔细检查以保证反应器内布水均匀没有死角。

8) 反应器顶部有氧条件下H2S氧化为硫酸对金属、水泥都能造成一定的腐蚀。

参考文献

[1]王凯军, 秦人伟.发酵工业废水处理.化学工业出版社, 2000.

UASB法 第4篇

UASB工艺处理啤酒废水的前景浅析

啤酒是世界通用性饮料,深受消费者欢迎,消费量大,是世界产量最大的酒种.我国的啤酒行业是国民经济的重要产业,发展迅速,我国已成为世界五大啤酒生产国之一.但我国多数啤酒厂尚未进行综合利用和度水治理,给环境造成严重污染.目前,国内外啤酒度水处理技术有了迅速的`发展,其中UASB作为一种高效厌养生物反应器在世界范围内被大量应用于啤酒工业废水处理并且运行非常成功.本文认真分析UASB工艺的特点以及啤酒工业废水水质的特点,表明整个工艺具有投资省、运行稳定、抗冲击负荷能力强、处理效率高、出水水质好等特点.UASB是目前国内外处理中、高浓度有机废水的首选方法.

作 者：黄冠宇 张财 张文静 刘慧  作者单位：黑龙江省人民政府农村能源办公室 刊 名：现代农业 英文刊名：MODERN AGRICULTURE 年，卷(期)：2007 “”(12) 分类号：X7 关键词：UASB工艺   啤酒废水   设计  

浅谈UASB反应器设计及问题 第5篇

UASB反应器是升流式厌氧污泥床反应器(upflow anaerobic sludge blanket reactor)的简称。该反应器是由荷兰Wageningen农业大学教授Lettinga等人于1972年至1978年间研制开发的一项厌氧生物处理技术。在国外,已被广泛地用于处理甜菜制糖、淀粉加工、酒精、酵母、牛奶加工、罐头和屠宰的COD浓度较高的工业废水的处理。

1 UASB反应器的构造

UASB反应器的结构见图1,从总体上可以分为四部分:污泥床区,悬浮污泥层区,沉淀区和三相分离器。

1.1 污泥床区

污泥床区(消化区)位于整个反应器的底部。具有很高的污泥生物量,其污泥浓度一般为40 000 mg/L~80 000 mg/L。污泥床中的污泥由活性生物量占70%~80%以上的高度发展的颗粒污泥组成,颗粒污泥的粒径一般为0.5 mm~5.0 mm,有优良的沉降性能,其沉降速度一般为1.2 cm/s~1.4 cm/s,典型的污泥容积指数(SVI)为10 m L/g~20 m L/g。

污泥床的容积占整个反应器容积的30%左右,是进行厌氧反应的主要场所,整个反应器全部降解量的70%~90%都在其中完成。污泥床区会产生大量的沼气,并通过气泡上升的作用而使整个污泥床层得到良好的混合。

1.2 悬浮污泥层

悬浮污泥层是由厌氧生物降解有机物而产生的气泡与污泥混合而形成的。悬浮污泥层中污泥浓度较小,通常为15 000 mg/L~30 000 mg/L,并且其浓度呈自下而上逐渐减小的分布状态,该层污泥由高度絮凝的非颗粒状污泥组成,沉降性能较差,SVI一般在30 m L/g~40 m L/g之间。悬浮污泥层占整个反应器容积70%左右,只担负10%~30%的有机物降解。

1.3 沉淀区

在UASB反应器顶部有1个起固液分离作用的区域,即沉淀区。主要作用是沉淀随上升水流进入出水区的污泥,并沿沉淀区底部的斜壁滑下而重新回到反应区内(包括污泥床和悬浮污泥层)。沉淀区还可以调整沉淀区的水位高度来保证反应器集气室的有效空间高度而防止集气空间的破坏。

1.4 三相分离器

三相分离器的主要作用是将反应中沼气、污泥和被处理废水加以分离。它相当于传统污水处理工艺中的二沉池,并同时具有污泥回流的功能。因而三相分离器的合理设计是保证反应器正常运行的1个重要内容,它的设计仍处于探索和研究阶段。

2 UASB反应器的设计

2.1 UASB反应器池体

从UASB反应器顶部是否密封可以将其分为开放式和封闭式两种。其水平截面一般采用圆形或矩形,反应器的材料常用钢结构或钢筋混凝土结构。采用钢结构时,常为圆柱形池子,当采用钢筋混凝土结构时常为矩形池子。UASB反应器通常采用地面式,这有助于运行管理和施工安装。

反应器的高度选择恰当与否对有机物的去除率有重要影响。液体的上升流速与反应器的高度直接相关,在体积一定的情况下,二者成正比。为保持一定的污泥浓度,上升流速不能太大,但又必须保持一定的流速以强化污水与颗粒污泥的接触混合,因此应将反应器的高度限制在一定范围内。考虑技术和经济两方面的因素,其高度一般取4 m~6 m为宜。

2.2 三相分离器

三相分离器的效率不仅与其结构有关,还与进水浓度、水力停留时间、水力上升流速、产气量等工艺参数和污泥的性状有关,综合表现为反应器的污泥负荷或容积负荷。其分离效果的好坏将直接影响反应器的处理效果,是反应器运行成败的关键。

高效的三相分离器应满足以下条件:a)污泥和水的混合物在进入沉淀区之前,以防止气泡进入沉淀区影响固、液分离效果;b)保持沉淀区内的液流稳定,其表面负荷应在3.0 m3/(m2h)以下,泥水混合物进入沉淀区前,通过入流孔道的流速不大于颗粒污泥的沉降速度,以免污泥因流速过大而被带出反应器;c)液体上升通过污泥时,应有利于在反应器中形成污泥层。沉淀区斜壁角度要适当,应使沉淀在斜板上的污泥不积聚,尽快滑回反应区内,以维持反应区内高污泥浓度和较长的污泥龄;d)应防止气室中产生大量泡沫,并控制气室的高度,防止浮渣堵塞出气管,保证气室的出气管畅通。

2.2.1 沉淀区设计原则及方法

由于沉淀区的厌氧污泥与出水中残余的有机物尚能起生化反应,在沉淀区内仍有少量的沼气产生,对沉淀区的固液分离有些干扰,干扰的强度与污泥的颗粒化程度有关。对于已经形成颗粒化的反应器,为了防止和减少悬浮层絮体污泥的流失,沉淀区的设计日平均表面负荷率一般可采用1.0 m3/m2h~2.0 m3/m2h,对于未实现颗粒化的絮体污泥的日平均表面负荷率可采用0.4 m3/m2h~0.8 m3/m2h。

沉淀区斜面或斗的坡度建议采用55°~60°,高建议采用0.5 m~1.0 m。三相分离器集气罩气室顶以上复盖的水深与沉淀区的停留时间有关,建议采用0.5 m~1.0 m。沉淀区的总水深应大于1.5 m,从而可以保证水流在沉淀区的停留时间。

2.2.2 回流缝设计原则及方法

三相分离器设计的关键是回流缝尺寸的确定,三相分离器由上下两组重叠的三角形集气罩组成。

当反应器总高为5 m~7 m时,下三角形集气罩的垂直高度可采用1.0 m~1.5 m;为了使回流缝和沉淀区内的水流稳定,接近塞流状态,确保良好的固液分离效果和污泥的顺利回流,须满足以下要求:对于颗粒污泥和絮体污泥:v1

2.3 沼气分离

三相分离器尺寸确定后,应校核沼气分离是否满足要求,并加以调整。欲要达到良好的气液分离目的,上下两组三角形集气罩的斜边必须要有一定的重叠,重叠的水平距离越大,气体的分离效果越好。

2.4 布水系统

布水系统是为了有机废水与颗粒污泥充分均匀的接触,进水分布系统兼有配水和水力搅拌的功能,设计时必须满足以下要求:a)进水必须均匀的分配到反应器的底部,防止沟流和短路现象;b)满足污泥床水力搅拌的需要,有利于沼气泡与污泥分离,使废水与污泥充分接触,防止局部酸化,减少死区的发生,提高反应器利用率。

一般采用穿孔管式进水分布系统。根据资料表明,进水点的设置以每3 m2~5 m2设1个进水点为佳。

2.5 出水系统

可仿照澄清池的出水系统的方式,采用淹没孔式出水方式。清水从淹没孔进入辐射集水槽中,再进入主出水槽排除池体。

2.6 排泥及取样系统

在排泥系统的设置中,一般认为应在反应器的1/2高处设计排泥系统。也有人认为,为了在污泥排除的过程中不会将颗粒污泥排走,所以应该在三相分离器下0.5 m处设计排泥管,以排除污泥床上面部分的剩余絮状污泥。但是,由于在反应器的底部会由于杂质和细砂的长期累积而使得底部污泥的活性降低,所以又有人建议应该在底部设计排泥系统。为了监测各个部位污泥的质量,掌握污泥在高度方向的分布情况,可在反应器高度方向上设5个~6个的取样管。

在污泥排放系统设计时需要先确定剩余污泥量。在一般情况下,每去除1 kg COD,可产生0.05 kg~0.1kg VSS。

2.7 沼气收集系统

UASB反应器产生的沼气主要集中在三相分离器的三角形集气罩中,通过管道将沼气导向水封罐中,然后进入气水分离器进行分离、过滤,再经过沼气压缩机进行压缩、冷却,最后将沼气导入沼气柜中存储以备利用。经过研究发现,在厌氧反应中沼气的产气率一般在0.2 m3/kg~0.54 m3/kg COD(去除)之间。沼气柜的设计中,其储气体积主要决定于产气量和储气周期。根据设计规范,沼气柜的储气周期一般为6 h~10 h。

3 结语

UASB反应器的应用,不仅需要考虑以上的设计问题。在反应器的启动、调试和运营过程中也有一些较为常见的问题。在UASB反应器的启动时,为了较快获得颗粒状的污泥,可以相反应器中添加一些具有活性的颗粒状污泥或者是一些Fe2+离子等惰性无机物。在反应器的调试阶段需要不断观察反应器各高度的污泥情况,以确定是否需要排泥和改变进水负荷。

从构造及功能来看UASB反应器运行具有如下3个重要的前提:a)反应器内形成沉降性能良好的颗粒污泥或絮状污泥;b)产气和进水的均匀分布所形成良好的自然搅拌作用;c)设计合理的三相分离器,能使沉淀性能良好的污泥保留在反应器内。对于任何一种厌氧反应器来说,要想长期稳定运行,进入反应器的水质情况非常重要,UASB也不例外。

在UASB的实际运行中也发现了一些缺点:a)培养出沉降性能良好的颗粒污泥需要适当调节碱度和适时调整水力负荷,以及控制COD、N、P的比例,有一定难度;b)培养颗粒状污泥需要较长的时间,所以反应器的启动时间较长;c)因UASB反应器的上流速度难于控制,容易造成污泥从厌氧反应器流失的现象。

UASB法 第6篇

1 废水性质

石榴浓缩汁生产废水属高浓度有机废水, 石榴浓缩汁生产废水中含有大分子有机物质如黄酮、靴质、生物碱、有机酸和多酚等多种抗氧化活性物质[3], 由于单宁类物质 (鞣质) 含量较高, 一般情况下废水颜色从淡黄色到深黄色, 色度较大, 当有烂果或停留时间较长时, 水质变黑色, 伴有恶臭气味产生, 感观性污染十分明显。水质具有有机物浓度高、SS高、p H值变化大、色度高等特点。

2 试验材料和方法

2.1 试验材料

废水包括生活污水、车间生产的工艺废水、锅炉排污水等。设计处理能力为200m3/d, 排放标准为《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 一级标准。设计进水水质:CODCr:2000 mg/L, BOD51000 mg/L, SSmg/L, p H6。

2.2 试验方法

2.2.1 工艺流程

对某单位浓缩石榴汁生产废水进行分析, 废水可进行生化处理。选择果汁废水处理的工艺为:粗格栅→集水沉砂池→细格栅→调节池→p H调整池→UASB厌氧池→接触氧化池→二沉池→达标排放。

2.2.2 工艺流程简述

污水首先经格栅到集水沉砂池, 用泵通过旋转细格栅进入均衡调节池, 进行水质水量的均匀混合, 然后进行p H调整池, 调整p H, 以满足UASB反应器的进水要求;污水再用泵提升通过布水器均匀打入UASB反应器, 在厌氧微生物 (絮状或颗粒状污泥) 的作用下经过酸化、产酸、产甲烷的过程, 将废水中各种复杂有机污染物分解转化成小分子有机物、甲烷和二氧化碳等物质。UASB反应器出水依次进入中间池和接触氧化池, 在充分供氧的条件下, 附着在填料上的生物膜进一步对废水进行好氧生化作用, 去除剩余的有机污染物。脱落老化的生物膜随接触氧化池的出水进入沉淀池得以沉淀去除, 达标排放。

系统产生污泥部分回流外, 剩余的进入污泥浓缩池消化, 然后通过污泥压滤机脱水外运。

3 主要工艺参数

3.1 集水沉砂井

尺寸3 m×3 m×4.5m, 停留时间2h。污泥泵WQ7-10-0.75, 1台。池顶设置旋转细格栅1台, 细格栅主要去除果渣。

3.2 调节池及p H调整池

调节池尺寸:6 m×6 m×4.5m, 廊道式保温无动力结构。p H调整池尺寸:3 m×3 m×4.5m;内设p H在线, 旁边设酸碱加药装置, 潜水排污泵WQ10-15-1.5, 2台。

3.3 UASB厌氧反应池

尺寸:6 m×6 m×7.5m, 钢砼结构。有效容积:227m3, 停留时间:27h, 设置三相分离器与出水槽。采用脉冲布水器布水, 出水设置回流。

3.4 接触氧化池

尺寸:9 m×4 m×4.5m, 钢砼结构, 有效水深:4.0m, 有效容积:144m3, 停留时间:17.3h。风机给里面鼓风, 提供充足的溶解氧, 池内设微孔曝气器, 悬挂半软性填料。

3.5 二沉池

尺寸:4.5 m×3 m×4.5m, 钢砼结构。有效水深:2m, 有效容积:23m3, 停留时间:2.7h。

3.6 污泥浓缩池、

尺寸:4.5 m×3 m×4.5m, 总容积:60.8m3, 钢砼结构, 储存、浓缩系统产生的剩余污泥。

4 结果与分析

4.1 废水的测定指标及分析方法

通过对整个工程进行调试, 确定工艺最佳运行参数。经过对整个工程为期3个月的调试, 分别考察预处理, UASB和接触氧化池的COD和SS的去除效率。COD采取的方法为重铬酸钾回流法, SS采取的测定方法为重量分析法。

4.2 处理效果

运行监测结果显示, 该工艺系统在联动运行中处于稳定状态, 对COD和SS的处理效果较理想。COD进水浓度为2000 mg/L~2500 mg/L, 出水浓度为40 mg/L~80mg/L;SS进水浓度为200 mg/L~500 mg/L, 出水浓度为30 mg/L~45mg/L。表明废水经处理后基本能达到《污水综合排放标准》 (GB 8978—1996) 中的一级标准。

5 结论与讨论

通过对工艺组合系统的调试运行及监测, 结果表明, 该工艺处理浓缩石榴汁废水效果好, 出水水质稳定, CODCr和SS的平均去除率为85%~96%, 出水可稳定达到《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 一级标准。

摘要：采用UASB-接触氧化法对某果汁厂浓缩石榴汁生产废水进行了工程治理研究。工艺运行监测结果表明:采用UASB-接触氧化法工艺处理浓缩石榴汁废水效果好, 出水水质稳定, 可稳定达到《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 一级标准。吨水运行成本为0.92元, 因此这套工艺对于处理浓缩石榴汁废水工艺合理, 质量可靠, 操作简单, 易于管理, 适合季节性生产。

关键词：浓缩石榴汁生产废水,UASB,接触氧化

参考文献

[1]马齐, 秦涛, 等.石榴的营养成分及应用研究现状[J].食品工业科技, 2007, (2) :237-241.

[2]李继武, 唐文浩.化学法对石榴浓缩汁生产废水预处理研究[J].安徽农业科学, 2009, 37 (12) :5647-5648, 5717.

[3]田晓菊.石榴发酵酒加工工艺的研究[D].西安:陕西师范大学, 2007.

UASB法 第7篇

一、废水水质分析

该公司废水主要有洗药废水、设备冲洗废水、洗瓶废水、地面冲洗废水等, 废水中污染物成分主要为天然有机物, 生物降解性好, 色度较大, 主要污染因子为COD、BOD5、SS、p H、色度, 排放特点为连续排放, 废水水质为:CODC r604~17510mg/L、BOD5124~7645mg/L、SS101~625mg/L、色度80~800, p H5~7。

对该公司废水水质进行综合分析, 结合《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 二级标准, 确定污水处理站进、出水水质设计参数见表1。

二、污水处理站主要处理单元及设计参数

1. 格栅:

格栅间隙宽度10mm, 格栅尺寸为800mm800mm。采用人工清渣, 格栅倾角为60°。

2. 中和调节池:

废水参数:流量Q=2000m3/d, 进水COD8000mg/L, BOD53500mg/L, p H7~10, 设计COD去除率10%, BOD去除率10%;外形尺寸:19000100004500 (mm) , 总有效容积760m3, HRT=9.0h。

3. 上流式厌氧污泥床反应器 (UASB) :

废水参数:流量Q=2000m3/d, 进水COD7200mg/L, BOD53325mg/L, p H7~9, 设计COD去除率80%, BOD去除率85%;外形尺寸:230001400010000 (mm) , UASB有效容积3000m3 (钢砼制) , HRT=36.0h。

4. 一级接触氧化池:

废水参数:流量Q=2000m3/d, 进水COD1440mg/L, BOD5500mg/L, p H7~8, 设计COD去除效率50%, BOD去除效率70%;外形尺寸:19000105005000 (mm) , 总有效容积890m3, HRT=10.1h。

5. 混凝沉淀气浮池:

废水参数:流量Q=2000m3/d (85m3/h) , 进水COD720mg/L, BOD150mg/L, SS192mg/L, p H6~8, 设计混凝气浮沉淀池中COD、BOD的去除率为30%, SS的去除率为80%, 色度去除率80%;混凝气浮沉淀池总体外形尺寸:1400030004500 (mm) 。

6. 二级接触氧化池:

废水参数:流量Q=2000m3/h, 进水COD504mg/L, BOD5135mg/L, p H7~8, 设计COD去除率70%, BOD5去除率70%;外形尺寸:14000105005000 (mm) , 总有效容积650m3, HRT=7.5h。

7. 二沉池:

废水参数:流量Q=2000m3/d;外形尺寸:1400065005000 (mm) , 总有效容积250m3, HRT=3.0h。

8. 污泥浓缩池:

外形尺寸:600060005000 (mm) , 总有效容积100m3。

三、废水处理工艺流程

1. 污水处理站改扩建工程采用UASB反应器+两级生物接触氧化工艺处理废水, 工艺流程见图1。

(1) 中和调节。废水经格栅去除水中的漂浮物后, 进入中和调节池, 池内设p H值测定仪及p H值调节自动控制系统, 并通过风机向池中通风搅拌, 中和调节集水池能起到调节水质、水量作用, 使不同工序的废水得到充分混合。

(2) UASB厌氧反应。调节后的废水进入UASB厌氧反应器, 内设有布水装置、厌氧颗粒污泥床, 顶部设有三相分离器。废水由底部的布水装置送入, 然后均匀地由下而上流动, 流经污泥床层时高活性的厌氧颗粒污泥将废水中的有机污染物吸附, 进而分解转变为沼气 (CH4、CO2等) , 使水质得到净化。沼气和水流、污泥继续向上流动, 进入三相分离器后, 沼气被分离送出反应器, 污泥返回反应器的污泥床层继续使用, 澄清的废水从反应器顶部排出口[1]。

(3) 一级生物接触氧化。UASB厌氧反应器出水流至一级接触氧化池, 池内装有填料, 好氧微生物附着于填料上形成生物膜;池内设有曝气装置, 通过鼓风机向池内鼓入空气, 废水中的污染物在微生物作用下充分降解。

(4) 混凝沉淀。一级接触氧化池出水提升至混凝沉淀气浮池, 在絮凝剂的作用下生成不溶性SS和胶状杂质颗粒絮凝, 比重大的絮凝体先在沉淀区沉淀, 然后比重小的絮凝体在气浮区与微小气泡附着上浮, 通过气浮池刮渣器将气浮泥渣收集输送到污泥槽。

(5) 二级生物接触氧化。气浮分离泥渣后, 清液流入二级接触氧化池, 池内装有填料, 好氧微生物附着于填料上形成生物膜, 池内设有曝气装置, 通过鼓风机向池内鼓入空气, 废水中的污染物在微生物作用下得到充分的降解[2]。

(6) 二沉池。二级接触氧化池出水通过二沉池分离出污泥后达标排放。混凝沉淀池、二沉池污泥部分回流, 剩余污泥进入污泥浓缩池, 然后经板框压滤脱水后, 泥饼外运。

四、运行效果分析

2012年6月当地环境保护管理部门对废水处理站改扩建工程进行了验收, 对废水处理设施进出口进行连续两天12个批次的监测, 统计结果见表2。由验收监测结果可知, 采用UASB两级好氧接触工艺处理制药废水, 能够达到《污水综合排放标准》 (GB8978-1996) 要求。

UASB反应器不需通过压缩空气充氧和搅拌, 因而节省动力消耗, 其还具有气、固、液分离效率高、生物量富集能力强、设备的有机负荷高、耐冲击力强、易于操作控制、废水处理运行稳定等优点, 是目前国内较成熟的一种高效废水厌氧生化处理方法, 因此, UASB广泛应用于制药、化工、生物等有机物浓度高的废水处理中。生物接触氧化工艺兼有活性污泥法和生物膜法的特点, 对冲击负荷具有较强的适应能力, 生物活性好, 污泥产生量小, 不会出现污泥膨胀[3]。

该污水处理站总投资414.4万元, 处理规模2000m3/d, 年运行330d。全年运行费用共计59.07万元, 吨水处理成本0.89元。运行费用合理, 整个工艺经济可行。

摘要：介绍UASB——两级生物接触氧化工艺处理制药废水的工艺设计及运行效果, 其排放废水中污染物CODcr、BOD5、SS等均符合国家相关标准, 证明该工艺具有可行性。

关键词：UASB,两级生物接触氧化,制药废水

参考文献

[1]王凯军.UASB工艺的理论与工程实践[M].北京:中国环境科学出版社, 2000.

[2]余金申.生物接触氧化处理废水技术[M].北京:中国环境科学出版社, 1990.

UASB法 第8篇

关键词：铁炭内电解—UASB反应器—好氧工艺,有机合成制药废水,工艺设计运行

河北省某制药厂是一家生产有机合成医药中间体的化工企业。为使废水达标排放, 2008年5月开始采用铁炭内电解厌氧好氧工艺处理厂内制药生产废水, 经过两年多的运行, 效果稳定, 出水水质达标排放, 取得了良好的处理效果。

1 废水的水量和水质特征

厂内废水主要来自车间的生产废水, 是一种典型的高浓度的有机废水。水量为100m3/d。污染物大多属于可生物降解的物质, 其主要特征污染因子为:COD=5900mg/l, BOD5=3500 m g/l, SS=900m g/l, pH=5.1。

2 工艺流程及说明

2.1 工艺流程的选择

在废水处理工艺设计时, 要保证废水处理工艺的先进性, 经济性和易操作管理, 通过分析该厂的废水水质, 并参考目前国内先进成熟的技术经验, 经多种方案的技术和经济对比, 提出如下工艺路线:

2.2 工艺流程说明

车间废水先经粗细格栅去除水中的大块漂浮物进入集水调节池, 调节水量均衡水质。然后由泵提升进入铁炭內电解器, 出水进入沉淀池、中间水池。中间水池的水部分回流至集水调节池, 剩余部分再由泵提升进入UASB反应器内, 污水在厌氧菌的作用下, 废水中难降解的水溶性大分子有机物在厌氧菌的作用下开环断链, 并产生沼气, 大分子有机物分解为小分子有机酸, 提高好氧池COD去除率, 为废水的后续处理创造有利条件, COD去除率达到85%以上。厌氧反应器出水一部分回流至中间沉淀池, 一部分进入好氧池。好氧池废水中的有机物在好氧微生物的作用下进一步被氧化分解, 废水水质进一步得到净化, 出水经沉淀悬浮物, 出水即可达标排放。

3 主要设备和构筑物

3.1 格栅

格栅可以去除粗大固体物和无机可沉固体, 避免布水管堵塞, 减少不可生物降解的固体占据UASB反应器池容, 保障后续污水处理设施正常运转。过栅流速采用0.8m/s, 栅条间隙采用6mm。

3.2 集水调节池

建于地下, 钢砼结构。其功能是调节水量, 均衡水质, 调节p H。中和区内设p H值测定仪及p H值自动调节控制系统, 根据废水的p H值及工艺要求加入适量的酸调节p H值。通过风机向中和集水调节池中通风搅拌, 使不同工序的废水得到充分混合。水力停留时间12h, 外型尺寸6m3m5m。

3.3 铁炭内电解器

钢结构, 置于机房内。电化学反应生成的H+和Fe2+具有很强的还原性, 能够直接将难生物降解的有机物还原成易被微生物氧化分解的有机物, 从而提高了废水本身的生化性能, 并且废水中的某些污染物质在电极表面、溶液中直接或间接参与了氧化还原反应, 被降解或改变了污染物的性质, 故废水的COD得以降低。由于反应的过程中产生大量的Fe2+和Fe3+, Fe2+和Fe3+具有较强的吸附絮凝活性, 吸附废水中微小颗粒和有机胶体分子而絮凝, 在后续的沉淀池内使其沉降下来, 使水体得到净化。外型尺寸Φ1.6m1.4m。

3.4 中间沉淀池

钢砼结构, 泥水分离单元, 用以分离水中的絮凝体。外型尺寸4m4m5m, 设计表面负荷为0.9m 3/m 2h。

3.5 UASB反应器

UASB反应器采用钢结构, 外型尺寸Φ4.0m8.5m, 停留时间24h。内置弹性立体填料, 池底配水采用全自动脉冲布水, 保障泥水充分混合。

3.6 好氧池

采用矩形钢砼结构, 外型尺寸6.0m3.0m5m, 停留时间20h。两级好氧串联, 采用可变微孔软管曝气, 由罗茨风机供气。

3.7 沉淀池

沉淀池采用钢砼结构, 外型尺寸3.0m3.0m5.0m, 设计表面负荷为0.7m3/m2h。

4 调试运行情况

该工程调试时使用的是某地城市污水厂的脱水消化污泥。由于所选菌种为脱水消化污泥, 在计算污泥投量时, 不仅要计算反应器内的污泥浓度, 还要考虑脱水消化污泥遇水后的膨胀率, 使反应器内的污泥达到一定的高度。根据UASB反应器运行控制条件的差异, 整个启动运行期可分为3个阶段, 即污泥驯化期、逐步提高负荷期和满负荷运行期。

经过近三个月的运行调试后, UASB反应器具有了较强的抗冲击负荷能力, 厌氧生物系统形成, 处理能力提高, 为高效运行起到了决定性作用, 其运行情况是令人满意的。COD去除率平均在85%以上, 沼气产率为0.36m3/kg COD。经处理后的出水已完全达到GB89781996《污水综合排放标准》规定的二级标准要求。

5 结论

1) 采用铁炭内电解UASB反应器好氧工艺对高浓度有机合成制药废水具有良好的处理效果, 调试稳定后UASB反应器对COD的去除率>85%, 出水完全符合国家二级排放标准 (GB8978-1996) , 实践证明该工艺是非常成功的。

2) 预处理对UASB厌氧反应器的稳定运行起着非常重要的作用, 通过p H监测和自动调节使废水的p H符合UASB厌氧反应器的进水条件, 保证了其连续稳定的运行。

3) 在UASB厌氧反应器中加设弹性立体填料, 形成了固定的污泥床, 增大了表面积, 提高了色度和有机物的去除率。

UASB法 第9篇

关键词：UASB,厌氧反应器,污水处理

上流式厌氧污泥床 (UASB) 反应器, 是由荷兰Wageningen农业大学的Lettinga等人在20世纪70年代初研制开发的[1] , 用于废水处理时, 能利用生物凝聚、结块机能, 形成具有良好性能的颗粒污泥, 大大提高了污泥浓度, 使反应器的负荷和效率有了大幅度提高。UASB反应器的突出优点为COD负荷可达20kg/ (md) , 水利停留时间低于4h, 占地面积小, 能产生沼气副产品, 污泥沉降性能好, 稳定且过剩量少, COD去除率均为90%以上, 因而该反应器在世界上得到了比较广泛的应用[2,3,4] 。

1 UASB污水处理工艺进展

1.1 UASB城市污水处理研究进展

汤金如[5] 等在低温的条件下, 利用UASB工艺技术对低浓度城市污水进行了可行性研究。温度在 (7~30℃) 时, 对COD的去除率、厌氧微生物的宏观活性、挥发性脂肪酸 (VFA) 等变化情况进行了研究。结果表明:在低温下保持温度在16.2~25℃且不发生突变, 反应器pH值在6.6~8.2, 能够保证UASB的稳定高效运行。其中产甲烷菌能保持比较高的活性, COD去除率稳定在65%以上, 同时也证明了运用UASB反应器处理低浓度有机废水是可行的。

李亮[6] 等人也研究了UASB工艺处理城市生活污水的可行性, UASB工艺在水力停留时间3h、常温的情况下, 对低浓度生活污水的处理效果最好, 出水COD达到国家《污水综合排放标准》 (GB 89781996) 中的二级标准, SS可达到一级排放标准。

陈学民[7] 等人进行了UASB反应器常温 (15~23℃) 条件下处理生活污水中试的启动研究, 认为采用初沉池污泥和厌氧消化污泥共同接种UASB, 经35d可完成启动, 启动期无酸化危险, 污泥虽未实现颗粒化, 但絮状污泥仍然使系统运行效果良好。

郭晓磊[8] 等人首次研究了极低浓度生活污水的UASB处理, 反应器经过长时间的运行, 在停留时间为5.33h时, COD的去陈率为57.21%, BOD去除率为69.32%, 产气率为0.087 m3/ (m3d) , 表明UASB处理极低浓度生活污水是可行的。

李平等[9] 人在广东某城市污水处理厂采用UASB好氧工艺处理低浓度城市污水, 对UASB的实际处理效能进行了考察。结果表明, 在试验的进水水质条件下, 当UASB的水力停留时间为6 h时, 系统对COD和BOD的平均去除率分别为50%和60%, 对TP的去除率为15%~38%。当HRT由5.67h延长至10h时, 出水VFA浓度会随之降低, 而pH值则始终稳定在6.5~7.5, 系统对COD和BOD5的去除率分别增加9%和19%, 对溶解性COD和BOD的去除率分别增加25%和24%。

王怡等[10] 人试验研究了在常温条件下采用UASB反应器预处理实际市政污水的效果, 连续运行6个月的试验结果表明:在温度20℃左右, 反应区水力停留6.4h、沉淀区水力停留5.0h时, UASB反应器中厌氧水解微生物对氮磷的利用所占份额极少, 有机氮磷水解为无机的氨氮和正磷酸盐是主要过程。另一方面, 在进水SS浓度波动较大, 平均浓度为283mg/L条件下, UASB反应器对SS平均去除率大于84%。去除的SS中48%发生水解转化为SCOD, 因此使污水SCOD:TCOD平均比值由进水0.30提高到0.71, 有利于后续的脱氮除磷过程。

1.2 UASB工业污水处理研究进展

刘炳娟[11] 在UASB反应器处理淀粉废水的快速启动研究中, 采用低浓度、高水力负荷、间歇进水的方式对反应器进行启动, 反应器的污泥按种约为23.9gVSS/L, 控制进水COD浓度为4000~5000mg/L, 进水负荷为10kgCOD/ (m3d) , 水温为34~36℃, 30d后完成启动。在负荷提高阶段, 进水COD浓度由4500mg/L逐步增至7500mg/L左右, 进水负荷相应地由2.24kgCOD/ (m3d) 逐渐增加至4.03kg COD/ (m3d) , 经40d运行, 反应器对COD的平均去除率达到94.8%。稳定运行期间, 进水COD浓度在6700~8300mg/L之间波动, 平均负荷为3.67kgCOD/ (m3d) , 出水COD为290~430mg/L, COD平均去除率为94.9%。可见反应器启动周期短, 负荷提高快, 有机物去除率高, 运行稳定。

张振家等[12] 利用UASB反应器中温条件下处理高浓度淀粉废水, 在COD容积负荷保持在10kg/ (m3d) 时, COD去除率可达到90%以上。试验结果还充分证明, 微量元素在厌氧消化过程中具有极为重要的作用。

胡波等[13] 采用颗粒污泥接种UASB厌氧反应器处理精制棉生产废水, 对其可生化性及能降解程度进行研究。在进水COD浓度为5000~6000mg/L, HRT为24h, 容积负荷在4.5~6.2kg/ (m3d) 的范围时, 有机污染物的去除率稳定保持在70%~80%的范围内, 并且运行稳定。

2 UASB组合工艺研究进展

2.1 UASB+SBR工艺处理废水研究进展

李庆新等[14] 采用UASB+SBR工艺对皂素生产废水进行了处理研究, 以生活污水处理厂剩余污泥为种泥, 成功实现了UASB+SBR处理系统的快速启动, 消除SO-42 对生物处理系统的影响, 并在较短的时间内 (21d左右) 养出了厌氧颗粒污泥。UASB启动后, 在进水COD质量浓度34000mg/L左右时, COD的去除率一直保持在95%以上, 出水COD 质量浓度维持在1300mg/L左右。厌氧出水经过SBR处理后, 出水水质达到了《综合污水排放标准》中的二级排放标准要求。

胡超等[15] 采用UASB+SBR工艺对石油天然气生产废水进行了研究, 研究结果显示:UASB池处理废水1.0m/h, 平均进水COD值4880mg/L, 达到设计负荷的108%, UASB池出水COD值在408~626mg/L, 装置COD去除率88.1%~91.4%, 平均90%。

陈明忠等[16] 采用UASB/SBR工艺完成了燃料乙醇生产废水处理工程的设计和建设。对燃料乙醇生产废水进行了分质处理, 对高浓度废水采用UASB/SBR工艺处理, 对于低浓度废水则在其水质满足设计值时, 经格栅处理后直接进入预曝池进行好氧处理即可, 当其水质高于设计值时则经格栅处理后与高浓度废水一并处理。运行结果表明, 在实际进水浓度高于设计值的情况下, 出水水质达到了《污水综合排放标准》 (GB 8978-1996) 的一级标准, 表明工艺设计合理, 处理效果良好。

毛海亮等[17] 利用UASBSBR工艺对淀粉废水进行了处理试验研究。淀粉废水是高有机污染物废水, 处理难度较大。试验结果表明, 该处理系统具有耐冲击负荷, 处理效果稳定, 运行管理简单, 运行成本低等特点。废水经颗粒化UASB稳定处理后, 出水COD可降到500mg/L以下, 然后经SBR稳定处理后, 出水COD可降到100mg/L以下。

李福勤[18] 等人也对淀粉制糖生产废水利用UASBSBR工艺处理进行了研究。研究结果表明:采用UASBSBR工艺处理淀粉制糖废水, 对COD的去除率可达85%以上, 对BOD的去除率达90%以上, 对SS的去除率达85%以上, 处理出水优于国家二级排放标准。该工艺处理效果好、技术成熟可靠、运行稳定。

2.2 UASB+CASS工艺处理废水研究进展

根据啤酒废水的特点, 张可蓉提出了UASB+CASS组合工艺的处理方法。该法通过实际应用表明:废水COD可由1500~3000mg/L降至50mg/L、BOD可由1000~1500mg/L降至15mg/L, SS可由300~400倍降至50mg/L。该工艺具有处理效果好、运行可靠、操作简单的特点[19] 。

糠醛废水含有大量的糖醛、乙酸, 其COD高达20000mg/L, 处理难度大, 采用两级UASBCASS工艺对其进行处理。实践证明, 经该工艺处理出水可达《污水综合排放标准》 (GB89781996) 一级排放标准[20] 。

采用UASBCASS混凝法处理淀粉废水[21] 。处理结果证明, 该工艺投资省、运行费用较低, 而且可以产生可供利用的沼气, 处理后的废水达标排放, 获得了较好的经济效益和社会效益。

徐艳红等[22] 采用UASB反应器处理酒精废水, 用城市污水处理厂厌氧消化污泥接种, 在启动过程中, 升温用了近30d, 升温后, 仅用37d就成功培养出颗粒污泥, 由此可见, 只要启动方法适当, 可大大缩短UASB反应器启动时间, 颗粒污泥可快速形成, 克服了UASB反应器启动速度慢的缺点, 为UASB反应器的更广泛应用提供了借鉴。

李娟红等[23] 利用升流式厌氧污泥床 (UASB) 反应器在中温条件下处理高浓度难降解的制膜废水。当UASB反应器稳定运行时, 进水COD为10000mg/L时, COD容积负荷可达到9~11kg/ (m3d) , 水力停留时间24h, COD去除率可以达到85%以上, 出水COD小于1500mg/L。通过本试验取得的良好试验效果, 为利用厌氧技术处理制膜废水提供了设计依据。

胡明成等[24] 人在酸性进水条件下, 对大豆蛋白生产废水用UASB反应器进行了处理, 在进水pH为4.5左右、COD为16g/L时, COD的去除率达到90%。随着废水中等到电点高于7的蛋白质的发酵, 厌氧系统的pH大幅度提高。即使在酸性进水条件下, UASB反应器依然能够稳定运行。在处理工艺中无需配置pH调节单元, 因此降低了厌氧处理系统的建设维护费用。

2.3 UASB+MBR工艺处理废水研究进展

李亚选[25] 等人在李坑生活垃圾填埋场污水处理站设计了规模为800m3/d, 污水处理采用目前渗滤液处理中先进的UASBMBRDTRO工艺, 污泥处理采用机械脱水焚烧工艺, 反渗透浓缩液采用回喷焚烧的方法, 臭气处理采用分散收集后生物法集中除臭的方法。出水达到了《城市污水再生利用城市杂用水水质》 ( GB/ T 18920 2002) 标准。

天津大学环境科学与工程学院[26] 采用上流式厌氧污泥床 (UASB) 与膜生物反应器 (MBR) 组合工艺对城市垃圾填埋场渗滤液进行处理试验研究。当渗滤液COD为1491~2965mg/L, 该组合工艺对COD、BOD、NH3-N的平均去除率分别达到73%、98.3%和61.7%。

采用UASB/MBR组合工艺处理抗生素废水, 考察了其处理效果及影响因素。结果表明, 当UASB的水力停留时间 (HRT) 为13h、MBR的HRT为7.5h时, 系统对COD的去除效果最好, 在进水COD为1000~9000mg/L的条件下, 出水COD可降至199mg/L, 对COD的总去除率可达80%以上[27] 。

啤酒废水的主要特点之一是BOD/COD高, 利于生化处理。南昌某啤酒厂产生的啤酒废水采用UASB MBR 工艺处理, 取得了较好的效果。该厂生产废水水质为COD:2000~2300mg/L、BOD:1000~1200mg/L、NH3-N:35~65mg/L、TN:30~70mg/L、pH:5.5~6。出水COD:40~45mg/L, BOD:15~20mg/L, SS:1~5mg/L, 各项指标都达到了《污水综合排放标准》 ( GB 8978 1996) 的一级标准[28] 。

3 结论