电厂烟囱范文

电厂烟囱范文（精选8篇）

电厂烟囱 第1篇

在我国, 烟气脱硫处理还属于起步阶段, 已建成投运、且完全按烟气脱硫处理运行的火力发电厂工程项目不多, 且大多是新建工程, 运行时间较短。因此, 在国家和电力行业烟囱的现行设计标准中, 均未对进行脱硫处理的烟囱防腐设计做出具体规定, 只是从烟气的腐蚀性等级方面对烟囱的防腐设计进行了要求。但湿法脱硫烟囱内筒防腐设计, 由于材料选用标准与投资增加的紧密关系, 正日益受到电厂投资方的密切关注。

2 国内外脱硫烟囱选型现状

从目前了解的国外烟囱资料看, 火电厂烟囱基本上都是套筒式烟囱, 单筒式烟囱很少看到。套筒式烟囱具有检修和维护空间, 一旦需要, 可立即对排烟内筒实施维护和补强;而单筒式烟囱 (包括改进型单筒式烟囱) 一旦建成投运, 便很难再对它进行内部的检修和维护。

国内烟气脱硫处理还属于起步阶段, 已建成投运、且完全按烟气脱硫处理运行的火力发电厂工程项目不多, 且大多是新建工程, 运行时间较短。烟气脱硫后烟囱腐蚀的调查和研究资料都较少, 经验也有限。在国家和电力行业烟囱的现行设计标准中, 均未对进行脱硫处理的烟囱防腐设计做出具体规定, 只是从烟气的腐蚀性等级方面对烟囱的防腐设计进行了要求。国内各电力设计院主要是依据自己的经验和参考资料进行设计。

按照国家标准《烟囱设计规范》GB50051-2013第11.2.2条和电力行业标准《火力发电厂土建结构设计技术规定》DL5022-2012第8.4.1条的要求:当排放强腐蚀性烟气时, 宜采用多管式或套筒式烟囱结构型式, 即把承重的钢筋混凝土外筒和排烟内筒分开, 使外筒受力结构不与强腐蚀性烟气相接触。

3 烟囱技术经济比较

本期工程烟囱情况介绍:

根据烟气排放环保要求, 结合本工程的具体情况, 本期工程拟新建烟囱一座, 高度为210米, 出口直径为7.5米。除尘方式采用电除尘器静电除尘, 并对烟气采用湿法脱硫工艺, 不设GGH (换热器) 装置。

本期工程《可行性研究报告的审查意见》同意本期工程采用现浇钢筋混凝土烟囱。其结构形式可采用以下几种:第一种是钢筋混凝土外筒+玻璃钢内筒烟囱;第二种是钢筋混凝土外筒+钛钢内筒烟囱;第三种是钢筋混凝土外筒+钢内筒+宾高德烟囱。下面仅就本工程这三种烟囱型式的工程造价进行比较。

3.1 钢筋混凝土外筒+玻璃钢内筒烟囱。

玻璃钢内筒也成FRP, 即玻璃纤维增强塑料, 通常是由高强度的玻璃纤维增强纤维和不饱和聚酯、环氧树脂或酚醛树脂基体复合而成的兼具结构性和功能性的新型复合材料。FRP材料中的玻璃纤维提供FRP的强度和刚性, 树脂提供FRP的耐化学性和韧性。FRP材料特性:轻质高强、耐腐蚀性能好、电性良好、热性能良好、可设计性好、工艺性优良。玻璃钢集中了玻璃纤维和合成树脂的特性, 具有了如上的优点。由整体缠绕成型工艺生产的玻璃钢排烟筒能够自承重, 具备比耐硫酸露点钢更加优异耐酸防腐性能, 可以取消保温层, 特别适合燃煤电厂脱硫不加GGH的湿烟囱运行条件。从工程结构的全寿命来考虑, FRP烟囱内筒的总造价更具有竞争力, 因为FRP材料化学性能十分优秀, 后期维护工作量很小。FRP玻璃钢内筒烟囱的缺点:抗冲击性差、耐高温差。

3.2 钢筋混凝土外筒+钛钢内筒烟囱。

钛钢内筒的材料就是钛钢复合板, 常见的钛合金复合层厚度为1.2~1.6mm, 钢材厚度按设计要求选取, 钛钢复合板是指将在一般普通钢板的表面用耐腐蚀性好的金属钛包覆, 因为钛金属是一种很活泼的金属, 其平衡电位很低, 具有很强烈的钝化倾向, 钝化态不易为CL-破坏, 所以普通钢板的耐腐蚀性自然就提高了。钛具有优异的抗腐蚀性能, 如下:抗海水及氯化物腐蚀, 钛耐腐蚀性最突出的优点是抗海水及氯化物的腐蚀。钛钢内筒烟囱的缺点:在钛合金钢板焊接施工时, 焊缝处钛合金钢板经高温后变性, 留下温度应力腐蚀点。修复时还会继续由热应力造成更多的腐蚀点, 不易修复;由于钛合金钢板不具备隔热、保温的特性, 所以在钢内筒外壁还需设有保温层;钛钢内筒烟囱的造价相对较高。

3.3 钢筋混凝土外筒+钢内筒+宾高德烟囱。

钢内筒+宾高德烟囱就是在钢内筒的里侧砌筑宾高德砖, 宾高德系统包含底胶、胶黏剂及宾高德砖。三个部分各自扮演不同的功能并组成完整的防腐体系, 宾高德系统根据不同的基材 (碳钢、合金、砖、混凝土等) 采用相应的底漆, 解决表面处理后的防锈和粘结功能, 中间的胶黏剂具有良好的防腐功能并粘结外层的宾高德砖, 宾高德砖具有优势的防腐功能并具有良好的隔热功能, 从而扮演着防腐和保护底胶处于较低温度。主要性能体现如下几个方面:宾高德系统的耐腐蚀性:宾高德胶黏剂系统, 几乎耐除氢氟酸以外的所有的酸。宾高德系统的耐温性:能够完全经受超过电厂烟气的极端高温宾高德的保护使砖下面的胶黏剂长期处于较低的温度状况。宾高德系统的柔韧性:宾高德系统的胶黏剂具有非常优越的弹性。宾高德系统的抗冷热冲击性能:实验结果表明宾高德系统完全适用于电厂烟气系统, 在冷热交替的条件下宾高德砖保持完整, 而胶黏剂仍然保持良好的弹性。钢内筒+宾高德烟囱的缺点:施工缝多, 施工难度大等。

3.4 技经比较。

根据工艺专业的烟道入口标高, 上述烟囱的三种方案, 工程造价均按照直径为7.5米的内筒进行造价计算, 内筒面积为4948平方米。按《电力工程建设概算定额》 (建筑工程2001年修订本) 进行计算, 结果见表1。由表1可以看出, 钢筋混凝土外筒+玻璃钢内筒烟囱造价约为1326.06万元, 比其他两种方案的烟囱分别节省633.34万元和371.1万元。

4 结论

根据以上的技术经济比较, 三种方案在技术上均可行, 都能满足本工程脱硫后的烟囱防腐要求。经济上的比较, 烟囱采用钢筋混凝土外筒+玻璃钢内筒形式较经济。根据有关资料, 近年该类烟囱在国内已开始运用, 已有投入运行的工程实例, 其内衬材料属于新型建材, 造价低, 自重较轻, 防腐隔热性能好, 施工工艺简单, 密实性较好。

综上所述, 本工程烟囱推荐方案为钢筋混凝土外筒+玻璃钢内筒烟囱。

参考文献

[1]中华人民共和国电力行业标准.火力发电厂土建结构设计技术规程.DL5022-2012[S].北京:中国计划出版社, 2012.

[2]中华人民共和国国家标准.烟囱设计规范.GB50051-2013[S].北京:中国计划出版社, 2013.

电厂烟囱 第2篇

嘉华电厂不设GGH湿法脱硫烟囱防腐改造探讨

对嘉华电厂不设GGH的.湿法脱硫烟囱防腐技术方案进行了探讨.从嘉华电厂的烟囱及其运行特征入手,根据防腐要求提出各种可选方案;通过对方案特性的对比分析,得到最优方案.

作 者：许悠佳 毛培 XU You-jia MAO Pei 作者单位：浙江嘉华发电有限责任公司,浙江,杭州,310009刊 名：电力环境保护英文刊名：ELECTRIC POWER ENVIRONMENTAL PROTECTION年，卷(期)：24(2)分类号：X701.3关键词：GGH 湿法烟气脱硫 防腐

电厂烟囱 第3篇

部结构采用M52～90地脚螺栓连接。具有螺栓数量大、间距小、圆形分布、倾斜直埋等特点，不同于主厂房锅炉柱脚、设备或套筒结构钢内筒等结构的地脚螺栓，在火电建设中未见有类似工程案例，因而总结施工工艺，对今后类似工程提供借鉴价值。

关键词：自立式 钢烟囱 倾斜 直埋 地脚螺栓

1 工程概况

本工程结构顶标高+240m，筒身内径Φ7300mm，两只钢筒自1.5m～98.96m筒身相向倾斜，斜率为0.014，

98.96m以上斜率为0。钢管支撑布置在两只钢筒中心线的平面外侧，两根主立管规格Φ2000*40mm从1.5m标高筒座环壁引上，在约80m标高处合二为一，再往上至218.0m标高筒身抱箍上，南北视图呈直角三角形布置。

筒体、支撑及附件总重约3600t，通过四个钢筋混凝土环壁传给基础承台。混凝土筒座环壁表面倾斜与上部结构轴线垂直，2只钢筒和2根支撑管通过同样倾斜的462根M52直埋地脚螺栓和110根M90直埋地脚螺栓与环壁相连，并设有剪力槽，法兰底部设置对应剪力件，砼与法兰之间用H70灌浆料填充。螺栓定位精度和施工质量直接影响到底法兰、法兰压板的穿孔率和整个结构的安全性。烟囱基础环壁地脚螺栓分布如下图所示：

2 质量标准

在项目划分表烟囱单位工程——基础分部工程最后增加06地脚螺栓分项，及0601地脚螺栓安装检验批。并考虑：①参照主产房及锅炉基础相关标准，直埋地脚螺栓安装允许偏差为：同组螺栓中心位置偏差±2mm，顶标高允许偏差+5～+10mm，垂直度偏差小于L/450。②烟囱基础施工图总说明：地脚螺栓采用45#钢直埋型，因此在施工过程中禁止采用直接点焊螺栓或螺母固定的方式。③烟囱上部结构施工图总说明：支座环（底法兰）上螺栓孔的允许偏差，孔与孔之间尺寸，不超过1.5mm，孔径不超过1.5mm。④但又不宜忽视螺栓数量大、间距小、圆形分布、倾斜直埋、环壁内钢筋较密等实际存在的困难，以及烟囱底法兰不同于主产房及锅炉钢柱、设备底座等工厂化制作好后再运现场安装的情形，而是可以根据定位后的螺栓坐标现场加工开孔，因此照搬照抄主产房及锅炉基础相关标准用于本工程过于严格。

综合以上因素，要求对每根螺栓独立控制：①螺栓顶中心坐标允许偏差±4mm。②螺栓顶标高允许偏差+5～+10mm。③垂直度不便测量，改为控制锚固板中心坐标偏差±4mm。④由于螺栓丝牙长度有限，定位板和锚固板面标高允许偏差±10mm。⑤螺栓、螺母禁止电焊。⑥锚固板底部螺母必须贴紧，定位板上下螺母必须拧紧等。本工程按以上标准安装及验收均一次合格，且未影响后序法兰等钢构架安装。

3 施工准备

以单个小基础（斜撑基础）为例：①基础承台混凝土浇筑前应布置好地脚螺栓敷设架埋件，由于环壁竖向插筋密集，埋件不宜过大，选择T1515。埋件应尽量避开插筋，实在无法避开的允许将钢筋折弯后避开敷设架埋件。埋件的顶标高平承台混凝土面。②环壁中心附近的承台顶面，留设5块T3030埋件，用于搭设测量平台。③基础承台大体积砼保温结束后，进行底板清理，定位轴线测设，弹线放样，轴线验收等工作。④需要用到汽车吊、电焊机、全站仪、水准仪、钢卷尺、撬棒、小锒头、样冲等机械和工器具。⑤编号及坐标计算：以1#钢筒为例，同一角度内外两根螺栓编为一组，同组栓锚固板与螺栓顶编号相同，M52螺栓以数字顺时针编号1～120，M90螺栓以大写字母顺时针编号A～K，在CAD中建模，利用list命令查询锚固板与螺栓顶坐标。

4 施工过程及工艺

①敷设架安装：敷设架垂直立于基础承台面埋件上，底标高-1.5m，高度3.6m。立拄选用L75*6，横杆和斜撑选用L63*6。锚固板和定位板的位置暂时空着，待后面根据倾斜角度边测量边安装。敷设架必须有足够的刚度，并留有一定的安全系数。②锚固板、定位板安装：M52螺栓每组内外两根共用一块锚固板（定位板），规格-550×160×28（-550×160×18），开孔尺寸2*Φ54。M90螺栓编号A～K共11根，锚固板和定位板均为整块马蹄型，宽度280mm，开孔尺寸11*Φ92。确定锚固板、定位板、螺栓安装的相对位置。根据设计倾斜角度，计算出锚固板横杆（材料L63*6）两端标高，用水准仪、钢尺在敷设架立杆上标出，焊接固定后，整圈锚固板横杆应该形成一个平行于法兰的倾斜面。在环壁中心搭设3m高测量平台，测量平台必须有足够的刚度，保证测量过程中不晃动，实际将测量平台与敷设架连接，以增加二者整体稳定性。在测量平台大致的中心位置架设全站仪，以厂区坐标控制点为后视基准点，按锚固板标记点坐标理论值，定位锚固板。由于螺栓数量多，完全靠全站仪测量定位锚固板的工作量太大，而大部分M52螺栓的分布是按圆心均匀分布的，所以可用套模样板加快安装速度。实际利用15mm厚双面胶合板，切割成约1.5m长圆弧板，可包含约8组螺栓。全站仪定位选择其中任意4个坐标测量，其余用圆弧板定位。连续两次使用圆弧板必须有重叠，重叠范围至少1组螺栓，以消除累计误差和校核前次圆弧板定位的精确度。定位板横杆安装与锚固板横杆相同，但为便于螺栓吊装和控制螺栓顶坐标，定位板横杆焊接固定好后定位板暂不安装。③地脚螺栓安装：M52螺栓（55kg/根）、M90螺栓（150kg/根）用汽车吊配合吊至敷设架内，穿过锚固板对应螺栓孔，将底部螺母和定位板下方的一个螺母拧到指定丝牙位置。将定位扳搁置在横杆大致位置，再将螺杆从底部反穿过定位板，拧上最上面一个螺母，将螺栓挂住。

在测量平台大致的中心位置架设全站仪，以厂区坐标控制点为后视基准点，按螺栓顶中心点坐标理论值，定位定位板和螺栓。

借鉴锚固板的安装经验，用全站仪和圆弧板顺序测量螺栓顶中心坐标，微调时可利用撬棒撬或小锤子敲击，然后将定位板临时点焊。如图所示：

再利用水准仪测量螺栓顶标高，通过调节夹住定位板的上下两个螺母调节螺栓标高，调整到位后，将两个螺母并紧、定位板焊死。然后再次复测螺栓顶中心坐标，此时定位板已不可調节，但偏差已相当小，只需利用螺栓与锚固板、定位板开孔的间隙即可调整到位。

④验收及丝牙保护：安装完毕经验收，全部符合要求后，应及时对所有螺栓上部的丝杆采取保护措施，以免在后续施工中损坏丝牙。先给丝杆涂上一层黄油，再用塑料纸进行包裹，包括定位板下方的部分。因为定位板以上外露部分较短，所以未使用硬套管。

5 其他注意事项

①敷设架、锚固板、定位板、测量平台等焊接尽量对称进行以减少焊接变形，且应在最后一次复测和微调螺栓顶中心坐标前完成。②安装前应对螺栓及螺母进行验收，以防有不配套的情况出现。③夏季施工，需考虑温度的影响。④浇筑混凝土时，要采取措施锚固板下方容易空鼓，以及混凝土积聚在锚固板上使敷设架变形、螺栓移位，混凝土浇筑完后应复测螺栓顶中心坐标。

6 结束语

随着各项施工工艺的不断完善、总结、提高，在电力行业、化工行业、道桥建设中，甚至民用高耸建筑领域，这种结构，这种高密度倾斜直埋螺栓的应用必定还会有其前景。希望本文能为今后类似工程建设提供一定的借鉴价值。

参考文献：

[1]李棒.自立式钢烟囱的设计[J].科技信息（科学教研），2008（11）.

[2]钟实，张丽，王晓峰.浅谈自立式钢烟囱设计[J].工业建筑，2010（S1）.

电厂烟囱 第4篇

关键词：MATLAB,模拟分析,振动,采样探头

当前, 主要的电力来源仍是火力发电[1]。而随着社会、经济的发展, 对环境的保护提出更高的要求, 热电厂烟囱尾气的排放要求也越来越严格。在对尾气排放检测过程中, 采样探头是烟气排放检测仪器的重要组成部分。[2]因此, 对采样探头振动的研究对我们了解采样探头的振动形成机制及消除危害具有重要意义。本文依据望亭电厂烟气排放检测仪的采样探头, 运用MATLAB软件对该振动进行模拟, 并对模拟的数据进行分析。

常规的研究方法是通过现场检测或模型实验。但现场检测的方法受现场条件的限制, 局限性很大。而模型实验的方法可以从理论上说明机理性的问题, 比较准确, 但需建造相似模型, 通过大量实验才能解决。随着计算机应用技术的发展, 数值模拟正在逐步取代模型实验, 数值模拟具有计算准确, 实验参数修改及时, 成本低、速度快等特点[3]。因此本研究采用数值模拟的方法, 对采样探头的振动进行研究。

1采样探头的基本概况

该电厂烟囱尾气的排放是由2台280t/h的循环流化床锅炉燃烧产生。电厂烟囱高度150m, 出口净内径为5.5m, 烟气最高温度250℃, 为钢筋混凝土单筒烟囱。采样探头安装如图1所示。

筒壁厚度在30m以下为580mm, 30-80m区域为520mm, 80-130m区域为460mm, 130m以上为400mm, 连接处均匀过度。采样探头的安装位置在烟囱的42m处。

2烟囱模型的建立

由图1可知, 模型是一个典型的悬臂梁振动模型。故可采用集中质量矩阵:

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式中:Me集中质量矩阵;ρA单位长度质量;l杆的长度。

刚度矩阵为:

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式中:Ke刚度矩阵;EA抗拉刚度;l杆的长度。

该种处理方案是直接把杆的质量均分在两个节点上, 形成所谓的集中质量矩阵[4]。形成杆单元的刚度矩阵、质量矩阵之后, 根据各单元节点的位移协调条件和力平衡条件组装集成系统的刚度矩阵和质量矩阵, 然后进行振动分析。故上述模型可简化为图2所示。

3模型分析

4计算

刚度矩阵:

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质量矩阵:

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根据节点1, 2和3的位移协调条件及力平衡条件, 总刚度矩阵和总质量矩阵组装为:

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由于节点1固定, 其位移为零, 故去掉上述矩阵中对应的第1行和第1列, 得系统刚度矩阵和质量矩阵分别为:

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求解特征值问题:

det (K-ω2M) =0

可得到系统的固有频率。其第一阶段固有频率为ω1=1.8885, 比精确结果高7.5%。当杆单元分得再细些时, 其精度会大大提高。

5模拟

采用目前工程上运用最为广泛的振动计算模拟软件:MATLAB[5]。

程序编写如下:

6模拟结果

刚度矩阵的特征曲线为:

7模拟结果进行分析

模拟结果基本准确, 比常规计算简单, 节省了大量的时间和精力。

8结论

目前, 一些企业在生产过程中, 时有采样探头断裂的情况发生。企业在查找原因的过程中, 通常只考虑到材料的力学性能, 以及外界环境的因素, 很少涉及到振动的因素的影响。即使是考虑到共振的情况, 也由于现场检测的方法受现场条件的限制等众多客观的原因无法实现。本文的个案属于基本简单的震动模型分析, 用MATLAB模拟的准确性高, 速度快, 效率高。如过遇到复杂的模型, 更能显示出MATLAB模拟的优越性。从实际解决了企业的技术瓶颈。

参考文献

[1]孙大光, 范伟民, 刘志华.燃煤火电厂清洁生产方案的选取与实施[J].能源环境保护, 2004 (4) .

电厂烟囱 第5篇

大屯电厂2×135 MW技改工程150 m烟囱为单筒式结构, ±0.00 m相当于绝对标高36.75 m。基础底板半径为10.5 m, 基础埋深4.00 m, 筒身高度为150 m, 烟道口底标高11.10 m, 烟道口顶标高16.30 m, 筒身共有环形悬臂12个, 其中积灰平台以下1个, 积灰平台以上11个。

2 滑模施工工艺

2.1 施工准备

施工准备工作主要包括滑升机具的制作和φ48 mm支撑杆的加工和卷扬机、液压系统检修。

2.2 滑模施工步骤

烟囱筒身施工主要采用独立井架液压滑模施工工艺, 0.00 m至烟道口为翻板施工工艺, 然后再组装滑模模板, 在烟道口进行始滑。

依据烟囱设计参数, 本工程选用单吊笼单滑施工方法, 待筒身砼完成以后, 再进行内衬砌筑及防腐施工。步骤为:0.00 m模板组装→翻板至烟道口→滑模装置设计→滑模机具制作→滑模机具组装→1.2倍荷载试验→初滑→正式滑升→主体滑升完→内衬砌筑、刷航标漆→滑模装置拆除。

2.3 滑模组装

组装工艺流程:中心钢圈筒壁环筋绑扎、加固 (最上面一道焊接加固) →辐射梁→内外环梁→刚性拉杆→平台铺板→平台栏杆及安全网→门架→千斤顶及爬杆→内外吊栏→铺设吊栏板→挂设平向安全网 (兜网) →组装模板→安装液压系统→提升井架→天梁地梁导向轮→卷扬机→钢丝绳→吊笼→电路→搭设安全通道及防护棚→设置30 m安全警戒区→荷载实验→试滑。

在积灰平台上搭设脚手架并铺设架板进行组装, 中心上钢圈和中心下钢圈用连杆通过M16螺栓连接好, 在辐射梁安装完毕后, 在辐射梁下部安装第一道平台围圈, 半径为7.15 m, 第二道平台围圈半径4.5 m, 第三道平台围圈半径2.5 m。在每对辐射梁上外围用3 000 mm×200 mm×50 mm木架板整圈铺设, 并用12#铁丝分三道固定。用200 mm×50 mm木架板从中心开始铺设, 两端分别放在相临辐射梁的中心上, 锯成扇形分布。

门架立杆通过辐射梁组装后, 位置与筒壁两边距离一致。千斤顶上下夹板螺栓连接牢固, 位置正确。千斤顶爬杆外皮应筒壁6 cm并与环筋帮扎焊接固定。千斤顶爬布局4根为一组, 分别为3 m、4 m、5 m、6 m。

内外吊架安装在筒壁内外侧辐射梁下部, 用M14螺栓安装在提升门架上。内外吊栏螺栓连接牢固, 不得有露上现象 (包括整个滑模机具) , 内外吊栏板铺设搭接每边最少20 cm, 在中心钢圈及中心横梁上的井架底座上, 安装井架立杆、横杆、斜杆, 用M16螺栓紧固好。

将吊笼运到烟囱内, 在积灰平台中心口处横放2根φ48 mm钢管, 将吊笼支撑牢固, 然后去掉道链。

3 滑模施工质量控制

3.1 滑模扭转控制

滑升时, 在滑升模板结构与所滑筒体竖向轴线间出现螺旋式扭曲, 不但给筒体表面留下难看的螺旋形刻痕, 同时使筒壁竖向支承杆和受力钢筋随着筒体混凝土的旋转性位移, 产生相应的单向倾斜及螺旋形扭曲, 从而改变了竖向钢筋的受力状态, 使结构承载能力降低, 严重影响工程质量。

产生上述现象的主要原因为:千斤顶爬升不同步, 产生升差后未及时调整, 造成操作平台不能水平上升;滑升操作平台荷载不均, 造成爬杆负荷不一, 致使结构向荷载大的一方倾斜;千斤顶及油路布置不合理;滑升模板结构设计不合理, 组装质量不好, 操作平台结构刚度差, 使水平度难以控制;混凝土浇筑方式和程序不合理, 混凝土应对称入模。

3.2 中心水平位移控制

滑升过程中, 结构坐标中心随着操作平台产生水平位移, 主要表现为整体单向水平位移, 主要原因在于:千斤顶提升不同步;操作平台上荷载不均;风力影响等。

3.3 水平裂纹控制

在筒身滑升中, 由于模板滑升时与筒壁的摩阻力、新浇筑砼的侧压力等过大以及模板的设计不合理、刚度差等原因, 经常会造成水平裂纹的出现。

模板每次提升200~300 mm, 在整个提升过程钢模遍抹黄油, 以减少混凝土筒外壁与模板之间的摩擦力。这样在整个提升过程中, 就可以保证滑模模板不直接与混凝土外壁产生直接摩擦。

调整要向扭转的反方向进行;扭转较大时, 要缓慢调整, 调整太快会出现“S”形线条;每滑升2 m用经纬仪观察一次, 测量人员随时向木工交待测量结果, 木工根据结果进行调整;爬杆失稳, 被千斤顶带起或出现弯曲等情况时, 应立即对爬杆进行加固。

4 滑模装置的拆除

滑模拆除前, 用方木将辐射梁支垫在筒首砼上, 使爬杆不再受力, 再用1 t倒链交错将随升井架和筒首拉环之间拉牢, 保持随升井架稳定。

滑模拆除基本顺序为:内外模板→供水管道→割除支撑杆→千斤顶及液压设备→油管路→安全网→内外脚手架及铺板→操作平台、栏杆、铺板→辐射梁、环梁→吊笼、导索→动力电缆→爬杆→随升井架鼓圈→拆放钢丝绳。

5 保证安全、质量技术措施

滑模机具组装完毕, 应对平台系统、液压系统、电气系统及垂直运输系统进行全面检查, 施工时严格遵守操作规程, 并经常注意各种异常现象, 及时查明原因进行处理。

保持砼光滑的外观, 根据气温的高低, 控制烟囱筒身滑升速度, 避免出现鱼鳞状和拉裂现象, 烟囱脱模时间控制在1~2 h, 脱模强度不低于0.2 MPa;严格控制筒体中心偏差, 烟囱每提升300 mm, 打开激光经纬仪进行观测一次;若发生中心偏移, 要立即采取措施控制[1]。

操作平台上的荷载布置, 应尽量做到均匀, 模板调径及砼浇筑要对称进行, 应尽力保持平台的水平和门架的垂直, 对筒壁的扭转要加强控制, 每个作业班用经纬仪观测二次, 发现问题及时处理[2]。

6 技术经济分析

通过采用滑模施工工艺, 从基础开挖至主体烟囱筒身滑模及积灰平台的施工仅用了98 d就完成了施工任务。比国家定额工期提前了近50 d。节约了大量的模板、钢管等一次性投入, 降低了工人的劳动强度, 提高了工人的施工安全性。节约直接经济效益近30万元, 间接效益近50余万元。

7 结语

滑模工艺以其使用周转材料少、作业周期间歇短、数度快、一次成型、机械设备使用少、施工成本投入低、节约资源及安全、高效等优点, 适用于烟囱、冷却塔等混凝土结构设计高度较大的工程。

摘要：结合大屯电厂2×135 MW技改工程150 m烟囱工程, 利用埋入烟囱壁内的钢筋作为爬杆支撑, 液压千斤顶产生外力克服滑升时的摩擦力、模架自重和施工荷载, 将成型模版分阶段连续提升, 达到烟囱混凝土连续浇筑成型。与传统施工方法相比, 节约施工机械设备、工期、劳动力、模版及周转材料等, 效果良好。

关键词：滑模,烟囱,施工工艺

参考文献

[1]谭波.高层建筑液压滑模施工技术[J].中国科技信息, 2005 (12) :199

电厂烟囱 第6篇

关键词：燃煤,烟囱,污染物排放,大气环境

供热燃煤所引发的环境污染, 已越来越被世人所关注。我国城市环境问题主要是燃煤引起的。因此, 研究燃煤污染具有重要的意义。西安市是以煤为主要燃料的城市。本文依据西安市某热电厂两台100 MW发电机组的基础数据, 对汽轮发电机组容量2×100 MW (锅炉容量为2×500 t/h) 的热电厂锅炉烟囱污染物排放进行分析。选择高斯模型为本文数学计算模型, 应用以该模型为基础理论的大气环评软件EIAA进行计算, 对污染物排放扩散最大落地浓度点的下风向距离及最大落地浓度进行研究。

1 大气污染扩散模型的建立

常用于大气环境评价和规划中的数学模式是高斯模型, 其主要是一种经验模式, 基础源于湍流扩散的统计理论。大量野外试验表明, 高斯分布 (又称正态分布) 是污染物浓度分布较好的近似形势。自20世纪60年代以来, 高斯模式被称为“黄金模式”。综合考虑本文的数学模型采用高斯模型作为数学模式建立大气污染扩散模式。

大气环评软件EIAA25是以高斯模型为基础理论的计算软件。本文运用该软件进行热电厂锅炉烟囱污染物排放分析。

热电厂烟囱模型如图1所示, 其原点为烟囱排放点在地面的投影点, x轴正向为平均风向, 在这种坐标系中, 烟流中心线在xoy面的投影为x轴。该热电厂锅炉容量为2×500 t/h, 烟囱高150 m, 烟囱出口内径为5.8 m, 出口脱硫烟温71 ℃[1]。烟囱出口持续稳定排放污染物。

2 污染源参数的计算

现对汽轮发电机组容量2×100 MW (锅炉容量为2×500 t/h) 的某热电厂动力锅炉源参数进行计算。具体计算过程如下:

产生每吨蒸汽耗用的标煤量B′为:

B′=60×104/7 000×ηl=60×104/7 000×0.88=97.4 kg/蒸t。

锅炉的耗煤量B为:

B=97.4×500×2/0.714=136 414.6 kg/h。

每千克燃煤烟气排放量按下式计算[2]:

每小时烟气排放量为:

V′y=B×Vy=136 414.6×9.07=124万Nm3/h。

SO2排放量按下式计算[3]:

NOX排放量按下式计算[3]:

GNOX=1.63×B (β×Nar+10-6×Vy×CNOX) × (1-ηNOX) =1.63×136 414.6× (0.25×0.005+10-6×9.07×93.8) ×1=467.3 kg/h。

本文以静风速度0.1 m/s和西安冬季最多风向平均风速2.7 m/s为两个典型风速进行计算分析。

3 模拟结果及其分析

3.1 点源抬升高度ΔH

当风速为0.1 m/s时:ΔH1=355.71 m;当风速为2.7 m/s时:ΔH2=197.61 m。

3.2 烟囱出口处风速

当风速为0.1 m/s时:U1=0.197 m/s;当风速为2.7 m/s时:U2=5.31 m/s。

3.3 烟囱有效高度He

当风速为0.1 m/s时:He1=505.71 m;当风速为2.7 m/s时:He2=347.61 m。

3.4 冬季SO2小时平均浓度计算结果与分析

冬季SO2小时平均浓度如图2, 图3所示。图2是风速为0.1 m/s时冬季SO2小时平均浓度分布。通过计算, 风速为0.1 m/s时最大落地浓度点的下风向距离为421 m处, 最大落地浓度为0.019 75 mg/m3。图3是风速为2.7 m/s时冬季SO2小时平均浓度分布, 最大落地浓度点的下风向距离为4 474.6 m, 最大落地浓度为 0.016 68 mg/m3。从图2和图3中可以看出, 随着风速的增大, SO2最大落地浓度点距烟囱下风向距离越大, 最大落地浓度值有所减小。

3.5 冬季NOX小时平均浓度计算结果与分析

通过计算, 风速为0.1 m/s时最大落地浓度点的下风向距离为425 m处, 最大落地浓度为0.028 18 mg/m3。风速为2.7 m/s时最大落地浓度点的下风向距离为4 474.6 m, 最大落地浓度为0.023 8 mg/m3。随着风速的增大, NOX最大落地浓度点距烟囱下风向距离越大, 最大落地浓度值有所减小。

4结语

从以上计算数据及冬季SO2, NOX在风速0.1 m/s和2.7 m/s的小时平均浓度可以看出:1) 不同风速下, 当风速增大时, 烟囱的有效源高降低, 有效源高处风速增大。2) 不同风速下, 污染物的最大落地浓度值差别不大。3) 不同风速下, 当风速增大时, 最大落地浓度点的下风向距离增大, 即最大落地浓度点距离烟囱越远。

与国家环境空气质量二级标准[5]进行比较分析, 本热电厂属二类区。热电厂锅炉因为热源点燃烧效率高, 脱硫除尘效果好, 烟囱高度较高, 因此评价区内SO和NO的浓度均不超标。

由于煤的污染排放水平与锅炉的容量和环保处理技术密切相关, 对于大型锅炉, 其热效率高, 并对污染物能高效处理, 因此, 同样的供热量, 所排放的污染物量就相对的小。但是, 在进行集中供热热源位置的确定时, 还应充分考虑到该地区主导风向、风速等因素对热电厂周边环境的影响。

参考文献

[1]西安市规划局.西安市2004年～2020年集中供热规划[J].西安市规划局, 2004 (2) :43-44.

[2]航天工业部第七设计研究院.工业锅炉房设计手册[M].第2版.北京:中国建筑工业出版社, 1986:9.

[3]方品贤.环境统计手册[M].成都:四川科学技术出版社, 1985.

[4]陆耀庆.供暖通风设计手册[M].北京:中国建筑工业出版社, 1987.

电厂烟囱 第7篇

山东某电厂2台330MW燃煤凝汽机组先后于2006年10月和2007年5月建成投产, 烟气脱硫采用干法烟气脱硫装置。为了满足节能和环保方面的要求, 2011年循环流化床半干法脱硫装置技改为湿法脱硫装置, 采用石灰石石膏湿法工艺和无烟气加热装置 (GGH) 方案, 脱硫后的烟气进入烟囱排放, 进入烟囱的烟气温度约为50℃, 湿度大, 烟气为强腐蚀等级, 对混凝土烟囱腐蚀严重, 对其寿命和运行安全构成威胁。为加强对烟囱的防护, 提高防腐蚀效果, 我们结合系统内火电厂的经验, 在烟囱内加装直径6400mm的钢内筒 (总高度213m) , 并对钢内筒的内壁采用APC防腐蚀工艺进行防腐蚀施工。

2 钢内筒基体防腐蚀技术改造

本次防腐蚀技术改造工程, 钢内筒内壁的施工是整个工程的重点, 也是控制的难点。钢内筒内表面防腐蚀施工分为钢内筒基体清理及除尘、底涂、杂化层、耐磨面层等工序。钢内筒基体清理及除尘采用喷砂除锈、高压吸尘工艺, 清理钢内筒表面附着物, 并在喷砂处理后8小时内吸干净表面的微细粉尘, 确保表面质量达到Sa2.5级以上, 随即进行底漆喷涂。杂化结构层采用大连顾德公司研发的GDAHPCT-01杂化聚合材料和玻璃纤维增强材料两种组分进行施工, 两种材料通过高压无气喷涂工艺在基体表面混合成型。杂化结构层的施工是本工程控制点的重中之重, 决定着工程的质量和使用寿命。由于没有稀释剂等添加物, 故杂化层在完全固化后的强度及耐腐蚀性能都较其他防腐蚀材料高出一个等级。底涂表干后即可进行结构层的杂喷施工, 为达到规定的厚度, 杂化一般分两次施工成型, 杂喷后采用罗拉滚压, 以促使已施工的杂化层粘结密实, 并排净内部可能产生的气泡, 消除空鼓和气泡。杂化层表干后用湿膜测厚仪检测湿膜厚度, 并根据施工前测定的干湿膜厚度对照系数来确定每道杂化层的实际厚度。湿膜厚度检测完毕后用罗拉将检测部位滚压平整密实。工序检查如发现有局部玻璃纤维浸润不良现象, 必须进行补充喷涂并确保完全浸透、养护结束后方可进行下道工序。耐磨层采用GDAHPCT-04BN材料, 高压无气喷涂。

3 防腐蚀施APC防腐蚀工艺

APC防腐蚀工艺采用近年开始使用的相对较新型的APC杂化聚合系列材料, 混合时不添加稀释剂, 并且两种组分在在基体表面混合成型, 不同于常规的防腐蚀施工工艺, 因此工艺质量要求严格, 对施工人员素质要求较高。施工作业在钢筒内的吊篮上进行, 为高危险性的高空作业, 且工作面通风不畅, 施工用材料也对施工作业人员的健康构成危害, 挥发物浓度过大时会造成人员中毒或爆炸。针对以上安全、质量隐患, 我们项目部制定了有针对性的安全技术措施, 监督严格执行, 确保了施工安全可控在控、作业质量达到设计标准:①每次上吊篮前全面检查安全绳及其它控制装置安全、可靠, 照明充足。每次喷砂结束后, 对吊篮提升电机进行解体清理、检修、保养, 确保吊篮在升降过程中平稳、无卡涩、无异常声响。②所有进入现场人员必须接受专职安全人员检查是否携带火种, 作业区域内不得随意动火、不得采用明火作业, 必须动火时由安监部门审批并现场配备足够的消防设施, 通知专职消防人员现场全程监护, 确保不发生火灾事故。③严格施工过程记录, 详细记录施工时段作业面的温度、湿度等环境条件及施工工艺参数。④作业面带工班长通过对讲机与施工管理人员保持联系, 每20分钟时间必须通报作业面情况, 确保施工管理人员及时全面的了解作业面情况。发生不安全情况时能及时响应, 启动应急预案, 采取应对措施保障人员安全。⑤建设单位项目管理人员、冶建总院技术服务人员通过视频随时检查、监控作业面安全情况及施工质量情况, 对现场出现的问题及时提供技术支持, 并针对后续作业中的质量控制点和技术难点进行交底、培训, 使作业人员掌握相应的施工技能, 从施工的技术能力上消除隐患, 确保施工质量。⑥节点验收设置停工待检点即H点, 24米设置为一个施工段, 每道工序设置一个H点, 由建设单位、冶建总院、监理及施工单位共同登临工作面检查验收, 除检查作业面的外观质量外, 还进行涂膜厚度测定、电火花检测, 做好施工质量的过程控制。⑤工序间时间间隔的合理控制亦极为关键, 绝不因为验收不及时耽搁工作进度, 但也确保每道工序施工完毕后有足够的通风干燥时间, 确保涂层表面固化程度达到要求再进行验收, 通过后即进行下道工序的施工。

4 结语

由于我们在安全、质量管理方面的措施到位, 人员到位, 本次钢内筒防腐蚀施工工程得以顺利进行, 施工质量也达到了较高的标准, 相较于以前在德州、聊城、曲阜的施工质量有了明显的提高, 为以后烟囱的安全运行打下坚实的基础, 也必将有效延长烟囱的使用寿命, 有效提升火力发电厂的节能和环保管理水平。

参考文献

[1]刑峻, 刘福云.国内火电厂湿法脱硫烟囱防腐现状及展望[J].全面腐蚀控制, 2013 (04) .

[2]崔永忠, 廖永进.火电厂脱硫系统及烟囱腐蚀情况分析[J].广西电力, 2010 (03) .

电厂烟囱 第8篇

关键词：舟山电厂烟囱基础,大体积混凝土,裂缝控制

1工程概况

大体积混凝土的施工一直是困扰我们多年的一个技术难题, 大体积的混凝土一般都是重要的工业设备或建筑的基础与支撑结构, 而这些结构对耐久性的要求显得尤为重要。各种裂缝的存在是导致构件开裂、破碎的直接通道。大体积混凝土的裂缝控制是最首要解决的问题。

舟山发电厂1×300MW烟囱, 地基采用桩基础, 总高度240M, 为钛复合板内筒、钢筋混凝土外筒的套筒式。钛复合内筒出口内径6.5M, 外筒出口内径9.5M。其中基础承台直径39.55M, 厚度2.5M至3.8M。混凝土强度等级C30, 混凝土总方量3900M3, 实际方量3600M3。

2施工准备及施工方法

考虑到大体积混凝土温度和裂缝控制比较困难, 特做了详细而且周密的准备细节决定成败, 施工中的各种技术大家都懂, 只有把各个环节都做得尽善尽美才能实现目标的最终控制, 我们在施工中通过建筑材料、施工方法、施工流程及测温实验检验, 最终完成了预定目标。

2.1精心设计配合比

好的配合比不仅只是在材料上的节约, 而且能控制很多有害因素的产生, 控制温度是我们本次配合比设计的首选目标。在保证混凝土性能及抗压强度的前提下, 尽可能地降低混凝土含水量, 采用“三低” (低砂率、低踏落度、低水胶比) 设计出高强、高韧性、中弹、低热和高极限拉值的抗裂混凝土。配合比如下:水0.67:水泥1.00:砂2.69:碎石4.03:粉煤灰0.20:矿粉0.20:外加剂0.022。

2.2合理选择原材料

控制水化热的根本办法是保证混凝土性能的前提下控制水和水泥的用量。和设计配合比一样, 温度我们放在考虑的第一位置:水泥:水泥用量为268Kg/m3, P.042.5级普通硅酸盐水泥 (嘉兴水泥) 。考虑到普硅水泥水化热较大, 添加粉煤灰54Kg/m3 (舟山电厂) , 矿粉54Kg/m3 (朱家桥) 。效果与水化热较小的矿渣硅酸盐水泥接近。

骨料:正确选择粗骨料, 工程中选用了30~50mm石子, 既可以减少用水量, 也可以相应减少水泥用量。选择中粗砂, 细度模数为2.8, 从而降低混凝土的干缩, 减少水化热量, 对混凝土的裂缝控制有重要作用。外加剂:本工程选用JM-10型 (江苏博特) 外加剂, 能有效保证混凝土缓凝≥7小时30分, 以推迟水泥水化热峰值的出现, 使混凝土表面温度梯度减少, 可使混凝土抗裂性能提高, 没有使用膨胀剂。在泵送过程中并没有出现堵泵现象。

2.3完善的准备和科学的浇注程序

施工过程首选我们保障混凝土浇注工作的持续进行, 提前一天通知商品混凝土厂家对现场的情况进行实地查看。平整好施工道路, 对不平道路进行了修补和压实。确定了泵车停放位置, 决定采用2台汽车泵和一台固定泵同时浇注 (图1) , 并在提前架设好固定泵。架设好夜间施工用的照明。为明天的混凝土浇注做好了充分的准备。

科学的浇注流程:混凝土浇注采用“分段定点、薄层浇注、斜面分层、循序推进、一次到顶”的方法。每一个浇注薄层厚度控制在1M左右。具体分层方法和浇注程序见图2。

施工前在项目总工程师的组织下进行了方案讨论和技术交底工作, 将每个流程和工序认真的交代到每一个作业工人处, 保证每个作业人员按照标准和要求进行每项操作。

浇注从当日早上6点开始次日6点结束, 共计24小时。

“二次压抹、及时覆盖、足龄养护、控制进度”是有效预防和控制现浇混凝土早期裂缝的“十六字要诀”。在施工结束后, 有专门的班组及时对混凝土进行了压抹和覆盖保温。从最终的的情况来看, 没有出现肉眼能够观察的收缩裂缝和表面裂缝, 取得了预想的效果。

3混凝土温度实测值与理论计算值的对照

为检测本次混凝土浇注是否符合预定的目标, 特在方案设计中安排了本次现场试验, 预先埋入测温仪器, 连续观察收集了为期15天的测温结果以作参考。通过下面的计算, 我们认为本次混凝土升温符合要求。

先求混凝土的最终绝热温升:Th=WQ/ (CP) =322×377/ (0.96×2400) =52.69 (℃) 式中W—单位体积混凝土水泥用量, 取322Kg/m3 (粉煤灰和矿粉含量取50%代替水泥进行计算) 。

Q—水化热, 取377KJ/Kg;C—混凝土比热, 取0.96KJ/ (Kg×℃) ;P—混凝土密度, 取2400Kg/M3;查降温系数ξ值, 可求出不同龄期的水化热温升 (ξ×Th) 。

本次测试共选择了5个点, 所有数据均按当天最高气温中的混凝土中部温度最高值选取, 温度数据为5点的平均值。测试结果和理论结果接近。

4结语

(1) 混凝土强度按《混凝土强度检验与评定标注 (GBJ107-87) 》进行测试、满足要求; (2) 对烟囱承台混凝土内外温度连续监测15天, 混凝土中心最高温度出现在浇筑后的3~5天, 与文献介绍一致。内外温差仅为22度, 低于规范规定的不得大于25℃的要求; (3) 最后经有关单位检查, 未发现有害裂缝。混凝土表明平整光洁, 无蜂窝麻面。

5结束语

大体积混凝土在以后的工程中如:汽轮机基础、主厂房基础承台等都会碰到。此次烟囱基础的成功浇筑能够对以后的工程提供科学的依据和准确的数据, 为以后的工程提供有效的参考。