我是火炬手范文

我是火炬手范文第1篇

报

2012 重庆市云阳双江中学 2012年10月14日

“星星火炬”传喜讯，我校学生创佳绩

接到关于举办第九届“星星火炬”中国青少年艺术英才重庆推选活动的通知，我校领导高度重视，积极组织学生参与;广泛宣传，深入发动。我校学生不负众望，在“星星火炬”中国青少年艺术英才推选活动中创佳绩。

在文化部中国少年儿童文化艺术基金会、团中央中国少先队事业发展中心、国家广电总局中华文化交流与合作促进会、教育部中国教育学会少年儿童校外教育分会和中国少年先锋队红领巾艺术团联合举办的第九届“星星火炬”中国青少年艺术英才推选活动中，我校学生以优异的表现喜创佳绩。具体获奖情况如下：

在全国总决赛中，我校梁琴同学以优异的成绩荣获金奖，张柳、杨元元、王月荣获银奖，徐思思荣获铜奖。

在重庆赛区决赛中，声乐专业高中组：梁琴荣获一等奖，杨元元、王月荣获二等奖。钢琴专业高中组：向祥润、徐思思、向溢荣获二等奖。我们向获奖同学表示祝贺，同时也鼓

我是火炬手范文第2篇

一套完整的火炬系统, 其常见的配套公用工程有:氮气 (吹扫用) 、燃料气 (长明灯及助燃气用) 、蒸汽 (火炬气消烟用) 、水 (水封用) 等, 因火炬的安全特殊性, 上述公用工程介质需连续供应, 一旦中断会导致环境 (可燃或有毒气体扩散、产生黑烟等) 、安全事故 (回火、爆炸等) 。在满足安全生产的前提下, 对其消耗量的优化很有必要。

1 氮气 (吹扫气)

为防止火炬回火, 设计时会对火炬水封罐出口管道下游设置吹扫。吹扫气一般选用氮气。吹扫气的主要作用机理为:持续的吹扫气体使火炬系统处于微正压状态, 防止空气沿火炬头内壁倒入, 并维持火炬头出口处的氧气含量小于8%[1], 有效防止回火事故发生。

1.1 火炬头设置密封器

常规的密封器有两种, 分子密封器和速度密封器。

二者均能有效的降低吹扫气的用量, 对于分子密封器, 其吹扫速度可降低至0.003m/s;对于速度密封器, 其吹扫速度可降低至0.006m/s[2]。

以火炬出口直径为DN1000为例, 吹扫气为氮气, 无风状态, 使距离火炬出口7m位置含氧量低于6%氮气耗量对比如下表:

可见不论使用何种密封器, 均能大幅的降低氮气用量。

1.2 燃料气

火炬区燃料气主要用于火炬气的助燃及长明灯燃烧, 分别对二者进行优化设计。

1.3 助燃气的流程优化设计

火炬气对其辅助燃烧气的设计应区别对待, 不能盲目的在火炬主管或火炬头上添加燃料气。

对于低热值火炬气 (小于7880k J/Nm3) [3]在其进入火炬头前应在管道中充入足够的燃料气, 提升其热值以达到规范要求。此种设计燃料耗量相对较大。

而对于热值满足规范要求, 但着火点较高且危害性大的气体 (如NH3、H2S) , 为保证其充分有效的燃烧, 达到更高的燃烬率, 仅需在火炬头顶部设置适量伴烧气, 用以提高火炬头处的燃烧场温度, 待火炬气燃烧稳定后, 便可将其关闭。

1.4 长明灯的选型优化

为了确保火炬气排至火炬头出口时能被及时点燃, 火炬头必须配备长明灯及其点火设施, 长明灯的最小数量根据火炬头直径大小确定。现阶段的传统设计模式为常规长明灯 (配高空点火器) , 常规常明灯的耗气量为:6-10Nm3/h (天然气) ;3-5Nm3/h (LPG) 。

笔者现接触到的一种新型长明灯, 其结构型式为集点火器为一体, 且其耗气量低至:2Nm3/h (天然气) ;1Nm3/h (LPG) 。

以直径DN1000的火炬头为例, 设置四盏长明灯, 其耗气量对比见下表:

新型长明灯的耗气量仅为传统长明灯的三分之一, 按年运行时间8000小时计算, 省下的燃气是非常可观的。

1.5 蒸汽

对于重组份的火炬气, 按环境保护要求必须设置消烟措施。从经济可行的角度, 火炬一般采用蒸汽消烟。

现今多数火炬的消烟操作采用人工手动, 根据CCTV (闭路电视系统) 监测到的冒烟情况, 手动调节阀门的开度来消除黑烟, 或者不论火炬排放情况, 均将蒸汽阀门开至最大。该方式浪费人力及财力, 且无法保证消烟效果, 尤其在视线情况差时。

笔者接触到的某涉外项目中, 采用了一套smoke detector的消烟控制系统, 其做法为:在地面安装专利厂商的烟雾探测装置, 通过检测火炬头出口处的碳氢化合物火焰中的密度变化, 并输出信号, 再结合火炬气流量, 用于消烟蒸汽阀门开度的控制以确保用于消烟的蒸汽量的准确性.该优化的监控及其控制器可在现场安装且不会受雾、雨及云的干扰。

控制方案见下图:

从项目实际的运行情况来看, 该控制系统运行良好, 在保证消烟效果的前提下大大的降低了蒸汽的用量。

1.6 水

火炬区工业水主要用于水封罐建立安全水封。

相关的国内外规范对补水方式并无强制要求。常规补水方案为:管道主管路设置开关阀, 与水封罐液位联锁, 旁路设限流孔板。开车前或火炬事故排放结束后, 需大量补水时, 由液位值联锁开关阀开启对水封罐进行补水;正常状态下限流孔板对水封罐持续补水, 为避免因环境温度过高等因素导致水封罐内水位的小幅下降。限流孔板的常流补水正常情况下能稳定的维持水封罐液位, 但其也导致水的大量浪费。为优化此项设计, 将限流孔板改成调节阀, 与水封罐液位联锁, 正常工况下使得液位维持在所需要的位置, 对于开车前或火炬事故排放结束后的大量补水, 仍由主管路上的开关阀完成。尽管调节阀的造价会略高于限流孔板, 但从长远的角度看, 节省水量带来的价值是远大于此的。

2 结语

综上所述, 对火炬配套的公用工程设计进行优化是有效的, 也是很有必要的, 而且可以进一步的改进或在其他方面进行探究, 从而达到“安全可靠, 经济合理”的设计意图。

摘要：本文列举了在火炬系统中对其配套的几种公用工程用量的优化设计措施, 以达到降低耗量、节约能源的目的。

关键词：火炬,公用工程,节能优化

参考文献

[1] API 521-2014 Pressure-relieving and Depressuring system[S].

[2] API 521-2014 Pressure-relieving and Depressuring system[S].

我是火炬手范文第3篇

为保证分级控制阀失效时火炬系统仍然能够安全地处理火炬气, 分级控制阀必须设置爆破片或者爆破针型阀作为旁路, 旁路的功能是在火炬系统内压力超过了设定值时自动开启以将火炬气泄放至火炬头燃烧[1,2]。

较爆破片而言, 爆破针型阀具有 (1) 爆破精度高; (2) 复位简单、无需拆卸管道, (3) 时间短且无介质流失; (4) 无需定期更换; (5) 易于判断是否发生爆破; (6) 可靠性可在线检查; (7) 长期运行成本低等明显优势。近年来, 国内外大多数新建地面火炬均采用爆破针型阀作为旁路。

1 爆破针型阀的工作原理

美国国家委员会2007年夏季简报介绍了两种类型的爆破针型阀[3]。第一种爆破针型阀的阀瓣承受的介质压力通过与其一体的阀杆直接地加载在爆破针上, 在爆破针失稳时, 阀瓣与阀座脱离进而达到泄压的目的, 本文称之为直接式爆破针型阀, 如图1所示。

第二种爆破针型阀基于偏心蝶阀设计, 偏心设计使得阀杆两侧蝶板所承受的介质压力大小不同, 进而产生了作用在阀杆上的扭矩。此扭矩通过如图2所示的一系列杠杆机构间接地加载于爆破针上。当爆破针发生压杆失稳时, 偏心蝶阀会开启而达到泄压的目的。本文称之为间接式爆破针型阀, 如图2所示。

除了上述两种类型的爆破针型阀, 有的厂家还基于直接式爆破针型阀设计了先导式爆破针型阀。先导式爆破针型阀具有反应更加灵敏、动作精度更高、适用于整定压力超低工况等特点, 是很多工况的理想选择。

2 爆破针型阀选型要求

爆破针型阀主要由开关阀和泄压触发机构两部分组成[4]。当系统压力低于阀门的爆破压力时, 开关阀处于密封状态;当系统压力达到阀门的爆破压力时, 泄压触发机构中的爆破针会失稳弯曲进而触发开关阀的开启, 从而达到泄压的目的。

在爆破针型阀选型过程中, 应考虑爆破针型阀所处的工况条件对于开关阀和泄压触发机构两部分的要求, 以保证爆破针型阀作为一个整体可以长周期可靠运行。地面火炬项目用爆破针型阀所处的工况有以下特点:

2.1 室外安装且无顶棚;

2.2 火炬气为易燃易爆气体, 有的火炬气有一定的腐蚀性;

2.3 火炬气来自工厂内不同生产装置或者压力储罐, 不同来源的火炬气在组分和温度等方面差异很大;

2.4 爆破针型阀设定压力通常很低。

针对以上爆破针型阀的工况特点, 对爆破针型阀选型时应提出的关键技术条件和应注意的问题如下:

3 爆破针型阀的泄压触发机构必须适应其工作的外部环境

作为泄压触发机构的心脏, 爆破针的材料性能对环境温度的敏感程度应经过测试, 并且在产品设计过程应充分考虑环境温度变化对于爆破精度的影响, 包括不同季节的温度变化、环境中的灰尘、风沙以及冰雪等。

此外, 爆破针及其夹持机构不应对于环境中的灰尘敏感, 以保证阀门的可靠性不受灰尘的影响。直接式爆破针型阀仅有一个运动部件, 除非异物体积特别大, 几乎不存在因异物卡塞而失效的可能。

为了将蝶阀的扭矩转化为作用在爆破针上的直线推力, 间接式爆破针型阀采用了极为复杂的泄压触发机构, 此泄压触发机构共涉及十几个形状不规则的部件, 这些部件需精确配合才能保证阀门的准确泄压。任意一个部件受到异物的卡塞或者积累过多的灰尘, 都会降低阀门的精度, 甚至造成阀门失效。因此, 直接式爆破针型阀的泄压触发机构较间接式爆破针型阀更加稳健, 更加适宜室外安装且无顶棚的工作环境。

3.1 爆破针型阀的选材及结构设计应满足所应用工况。

爆破针型阀的选材和设计既应考虑阀门工作的外部环境 (例如, 极端环境温度、有无盐雾气氛) , 又应考虑阀门内部的介质条件 (例如, 介质的温度、腐蚀性) 。

以超低温地面火炬用爆破针型阀为例, 除了满足ASME锅炉及压力容器规范第Ⅷ卷第1册UG 138篇对于爆破针型阀设计、制造和测试的最低要求之外, 其设计、选材和制造还应参考低温阀相关国内及国际标准。与其它应用于超低温环境的阀门相同, 爆破针型阀必须设置长颈结构, 以使阀杆填料和泄压触发机构远离超低温介质, 进而防止阀体/阀杆内的超低温介质会损坏填料和泄压触发机构的功能, 并且阀门应采用奥氏体不锈钢或者更优的材料。

3.2 爆破针型阀必须拥有良好的密封性能。

SH 3009-2013规定“由于地面火炬燃烧器安装在地面上, 各分级管道上的控制阀和旁路上的爆破针阀一旦发生泄漏, 火炬气将聚集在地面火炬设施周围, 可能引发安全事故, 因此控制阀和爆破针阀的密封性能一定要好”。

爆破针型阀至少有两处动密封结构, 一处是阀座与阀瓣之间的密封, 另一处是阀杆与阀盖之间的密封。这两处动密封是爆破针型阀设计的关键点也是难点, 地面火炬用爆破针型阀更是如此。原因是, 地面火炬用爆破针型阀的整定压力通常较低, 且受到火炬上游装置最大允许背压及火炬气管道直径等工艺条件的限制很难提高。

压力很低意味着动力 (即介质压力在阀瓣上产生的推力或扭矩) 十分有限。爆破针型阀精度的主要决定因素是相关摩擦力与介质动力相比较所占的比例, 为了在动力较低的情况下保证爆破精度, 厂家会竭尽所能的降低密封副之间的摩擦力, 即降低密封之间的接触压力或者接触宽度, 这意味着在一定程度上牺牲密封性能。

较直接式爆破针型阀而言, 间接式爆破针型阀应用于低压工况时设计更为困难。原因是, 旋转型爆破针型阀通过杠杆机构向爆破针传递的是介质动力 (压力在阀杆两侧的蝶板面积上产生的力的差值) 克服密封副之间摩擦力后的剩余力, 杠杆机构不能改变摩擦力与介质动力相比较的比例, 即杠杆机构不能提高其精度, 而且杠杆机构各元件之间的摩擦力还会进一步降低其精度。介质压力被部分地、间接地传递的本质决定了间接式爆破针型阀的精度更加难以控制, 结果是间接式爆破针型阀所选用的密封元件远细于直线型爆破针型阀。

间接式爆破针型阀的设计原理决定了其密封系统更为脆弱, 密封性能很难保证。国外某项目曾发生由于间接式爆破针型阀内漏而造成的回火爆炸事故。事故调查结论显示, 爆破针型阀在密封元件未出现明显磨损的情况下发生了泄漏, 原因是密封元件过细, 难以保证长期可靠密封。并且在事故调查过程中发现被测间接式爆破针型阀同时也存在外漏问题[5]。

3.3 爆破针型阀应考虑火灾工况。

如上文所述, 由于爆破针型阀的设定压力很低, 其两处动密封均不可能采用金属密封, 因而爆破针型阀本身很难做到防火设计 (即在火灾工况下两处动密封不失效) 。为最大程度地减少火灾造成的危害, 将损失降到最小, 一种可行的方案是采用易熔金属材料作为爆破针夹持螺母, 夹持螺母会在火灾发生时熔化, 若管道内存在一定压力的火炬气, 爆破针型阀会自动开启, 火炬气泄放至火炬头处燃烧, 避免了火炬气在分级区域助燃或爆炸, 也就是阀门自动调整至了危害最小的状态。

3.4 爆破针型阀需要进行壳体压力、阀座密封和动作性能试验后方能出厂

对于阀座密封试验, 如果没有特殊要求, 厂家通常选取的试验压力为整定压力的90%[7]。考虑到地面火炬项目整定压力通常较低, 以及阀座密封性能对于火炬系统可靠运行的重要性, 可要求厂家适当提高试验压力和保压时间。

对于动作性能试验, 厂家通常使用常温介质进行试验。若实际工况下介质温度与常温差距很大, 例如介质为超低温, 则应考虑要求厂家抽取一定数量的阀门使用超低温介质进行动作性能试验, 以保证阀门在实际使用中的动作性能。软密封材料的膨胀系数较金属材料大得多, 其低温时的收缩量会比与之配合的金属部件大得多, 它们之间的配合状态会发生改变, 仅进行常温下进行的动作性能试验结果并不能说明阀门在超低温状态下的性能, 因此, 需要使用超低温介质进行动作性能试验。

3.5 爆破针型阀需要选择合适的爆破精度。

爆破针型阀精度的提高在一定程度上有利于降低整个地面火炬的投资。分级压力对于地面火炬项目是十分珍贵的资源, 因为分级压力的提高意味着燃烧器数量和所需级数的降低, 意味着投资成本的降低。分级压力的提高受制于分级管道前总管最高允许背压和分级旁路泄压装置的性能两个因素。分级管道前总管的最高允许背压由火炬上游装置边界处的最大允许背压以及火炬气管网的设计共同决定, 在不增加投资的情况下很难提高。

提高分级压力的可能途径是采用精度更高的爆破针型阀。假设, 分级管道前总管最高允许背压为P, 爆破针型阀的整定压力为P set, 爆破精度为±x%, 分级压力为P staging, 则这些压力应满足:

3.5.1 P>Pset (1+x%) , 即总管最高允许背压应严格高于爆破针型阀可能爆破压力的最高值, 否则上游装置可能会损坏;

3.5.2 Pstaging

这些压力之间的关系如图3所示:

显然, 火炬气总管的最高允许背压一定的情况下, 所采用的爆破针型阀精度越高, 分级压力会越高, 越有利于减少燃烧器的数量和火炬级数并进而降低整个地面火炬的总投资。

值得注意的是, ASME锅炉及压力容器规范第Ⅷ卷第1册对于爆破针型阀的精度要求为:当爆破针型阀的整定压力高于300k Pa时, 精度为±5%;当爆破针型阀的整定压力低于300k Pa时, 精度为±15k Pa[6]。这一要求是针对所有行业压力容器与压力管道的最低要求, 并没有顾及地面火炬的特殊性。地面火炬爆破针型阀的整定压力通常较低, 仅仅满足ASME的要求, 并不能满足地面火炬的需求。因此, 在采购阶段应对爆破针型阀的精度提出明确要求。

4 结语

地面火炬的工况条件十分特殊, ASME标准作为一个通用性标准并不能全方位地覆盖对于地面火炬用爆破针型阀的要求, 地面火炬用户和设计方应按照实际工况要求提出对于爆破针型阀的具体要求, 作为合同执行和货物验收的技术依据, 以保证设备的长期可靠运行。

摘要：随着世界各国用户对于环保、安全以及与居民友好性重视程度的不断提高, 国内外越来越多的企业开始采用地面火炬。地面火炬的分级运行是通过分级控制阀实现的。为保证分级控制阀失效时火炬系统仍然能够安全地处理火炬气, 分级控制阀设置爆破针型阀作为旁路受到越来越多用户的青睐。然而对于国内用户而言, 爆破针型阀是一种较新的泄压装置, 选型经验欠缺, 一些用户在采购阶段甚至未能提出爆破针型阀的关键技术要求, 造成合同执行和货物验收没有技术依据。作者将对爆破针型阀选型时应考虑的关键技术条件和应注意的问题进行讨论, 供相关用户在选择时参考。

关键词：地面火炬,针形阀,爆破,泄放

参考文献

[1] API Std 537, Flare Details for General Refineryand Petro-chemical Service, 2008.

[2] SH 3009, 石油化工可燃性气体排放系统设计规范, 2013.

[3] Joseph F.Ball.New Pressure Relief Device Designs, Na-tional Board Bulletin, 2007 (Summer) .

[4] API RP 520, 炼油厂压力泄放装置的定径、选择和安装, 2001.

[5] R.Allen.Incident Report for Flare Flashback Explosion In-cident.2012.http://free.yudu.com/item/details/2381993/Flash-back-Explosion-Investigation-Report.

[6] ASME锅炉及压力容器规范第Ⅷ卷第1册, 2010.

我是火炬手范文第4篇

高架火炬采用固定捆绑火炬技术, 火炬总高度100米。火炬塔架支撑两套火炬系统, 一套含氧火炬系统 (火炬筒体直径DN1000) 及一套含氢火炬系统 (火炬筒体直径DN1000) 。

高架火炬系统包括火炬头 (含流体封) 、火炬筒体、火炬塔架、分液罐、水封罐、地面内传焰点火器、高空电点火装置及相应的管道、电气及仪表系统等。高架火炬系统占地为34米45米, 所有设备及系统均布置于其中。

含氧火炬头采用带伴烧燃烧器的引射和中心蒸汽消烟、低噪声、无烟燃烧型火炬头, 可实现一定排放量下的无烟燃烧和低噪声运行。

含氢火炬头采用气化炉火炬头形式, 以控制火炬头出口马赫数, 保证火炬气出口流速在合理范围内, 确保火炬气的完全燃烧。

含氧火炬头和含氢火炬头各设四支长明灯, 长明灯保持常燃。两套火炬系统共用一套地面内传焰点火器, 每支长明灯各设一套高空电点火装置, 可实现长明灯的自动点火、远程遥操点火和现场就地点火。

高架火炬系统严格按照SH3009-2013《石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范》进行设计。设计完成后由业主 (中石化湖北化肥分公司) 、总体院 (中石化上海工程公司) 、江苏中圣高科技产业有限公司对火炬系统进行了安全设计检查, 对火炬系统的负压问题进行了计算分析, 根据计算分析结果对原设计进行了相应的调整。

1 高架火炬系统负压产生的原因分析

SH3009-2013《石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范》中对负压产生的原因作了如下说明:

可燃性气体排放管网在特定的条件下存在两种负压工况。一种负压工况是高温气体排放停止时遇到降雨, 管道内气体温度大幅降低将导致整个管网出现负压, 如果密封水量不足, 则会导致空气由火炬头进入管网系统;另一种负压工况是在大气压高程差作用下, 密度小于空气密度的排放气体处于缓慢流动或不流动时, 水封罐至火炬出口的任意点处均处于不同的负压状态, 如果此时水封水量不足及系统管网维持正压措施失灵, 则整个可燃性气体排放系统会出现负压。但这种负压是自平衡的, 不会造成空气由火炬头进入管网系统, 但可以导致空气由放空管道或设备上的腐蚀等形成的孔洞进入系统。

根据本项目的具体情况, 高架火炬系统负压的还会在如下情况下产生。

1.1 大流量事故排放工况下火炬系统的负压值

对于分子量较空气轻的含氢火炬, 由于火炬头采用的是带扩口形式的气化炉火炬结构形式, 火炬头出口直径远大于火炬筒体的直径, 火炬头出口动压大大减少, 使得火炬系统的水封罐处出现较大负压的情况。

1.2 静态工况下由于火炬管道中介质的冷凝产生的负压

含氧火炬及含氢火炬系统中均含有大量常温下易冷凝的气体, 如甲醇 (沸点64.7℃) , 甲酸甲酯 (沸点33℃) , 乙酸甲酯 (沸点57.8℃) 。火炬管道遇冷火炬气体冷凝后, 火炬系统就会产生较大的负压值。

1.3 由于火炬头消烟蒸汽喷射产生的头部附加负压。

对于含氧火炬, 火炬头的结构形式采用蒸汽消烟结构, 消烟蒸汽投用时由于蒸汽的抽引将会对火炬系统产生较大的负压效应。

2 高架火炬系统负压的计算

2.1 计算条件 (见表1)

2.2 计算方法

根据火炬系统负压产生的原因分析, 负压计算分为两种工况下的计算, 即:火炬气管内事故工况下高速气体流动火炬系统负压、火炬气管内无气体流动的静态工况下火炬系统负压。

(1) 事故工况下火炬系统负压计算方法

对于含氢火炬, 火炬头采用的气化火炬头形式, 利用火炬系统计算软件Flaresim直接进行计算, 正确设定火炬头出口直径即可准确计算出火炬水封罐出口处实际负压值。

对于含氧火炬, 火炬头采用蒸汽消烟火炬头形式, 利用火炬系统计算软件Flaresim先算出火炬筒体背压值, 再利用Fluent模拟计算出消烟蒸汽喷射产生的负压, 两部分压力叠加后最终确定水封罐出口处的实际压力。 (见图1)

(2) 静态工况下火炬系统负压计算方法

火炬气管与周围环境间的换热可引起管内火炬气降温或冷凝, 进而产生负压, 但这部分负压可以通过补氮措施来平衡。由于相变所需要的热量大, 热交换时间长, 少量补氮即可达到压力平衡。经计算, 火炬气降温引起的管道内梯度远大于相变。

计算可需运用高等数学微积分的概念, 结合气体状态方程, 由d T/dt (温度梯度) 推导出dn/dt (摩尔量变化梯度) 进而得出吹扫流速。分析其过程, 火炬管道系统刚开始降温的时候, 由于与环境间温差最大, 此时补氮流速最大就是求的该最大值。

(3) 计算结果

①事故工况下火炬系统负压计算结果

②静态工况下火炬系统负压计算结果 (环境温度-14℃)

3 高架火炬系统负压问题的安全防范措施

由上述计算可知, 高架火炬在事故工况及静态工况下水封罐前后均有可能产生负压, 但负压产生的原因及安全防范措施有所不同, 应区别对待。

摘要：火炬系统是石化厂处理全厂排放可燃气体的重要的安全环保设施, 火炬系统的安全可靠运行是全厂各装置安全可靠运行的重要保证。火炬系统负压会导致外界空气从火炬头倒吸进入火炬筒体, 造成回火爆炸等严重的安全事故。尤其是对于大型高架火炬系统, 负压平衡容积大、火炬头开口大, 更容易导致空气倒吸。随着化工装置的大型化, 如何避免火炬系统的负压影响, 对于火炬系统的本质安全运行至关重要。本文介绍了中国石油化工股份有限公司湖北化肥分公司20万吨/年合成气制乙二醇项目高架火炬系统负压问题的分析计算以及安全防范措施, 对今后同类设计具有借鉴和指导意义。

关键词：高架火炬系统,负压问题,计算分析,安全防范

参考文献

[1] API 521 Guide for Pressure-Relieving and Depressuring Systems.

[2] API 537 Flare Details for General Refinery and Petrochemical Service.

[3] SH3009石油化工企业燃料气系统和可燃性气体排放系统设计规范[N].

[4] HG/T20570.12-95.火炬系统设置[N].