某建筑工程施工合同范文-盘古文库

某建筑工程施工合同范文第1篇

(1)在基坑无水情况下浇筑钢筋混凝土承台，如设计无要求，基底应浇筑10cm厚混凝土垫层。

(2)在基坑有渗水情况下浇筑钢筋混凝土承台，应有排水措施，基坑不得积水。如设计无要求，基底可铺10cm厚碎石，并浇筑5～10cm厚混凝土垫层。

(3)承台混凝土宜连续浇筑成型。分层浇筑时，接缝应按施工缝处理。

(4)水中高桩承台采用套箱法施工时，套箱顶面高程应高于施工期间的最高水位。套箱底板与基桩之间缝隙应堵严。套箱下沉就位后，应及时浇筑水下混凝土封底。

二、现浇混凝土墩台、盖梁 (一)重力式混凝土墩、台施工

1.墩台混凝土浇筑前应对基础混凝土顶面做凿毛处理，清除锚筋污、锈。 2.墩台混凝土宜水平分层浇筑，每层高度宜为1.5～2m。

3.墩台混凝土分块浇筑时，接缝应与墩台水平截面尺寸较小的一边平行，邻层分块接缝应错开，接缝宜做成企口形。

4.明挖基础上灌筑墩、台第一层混凝土时，要防止水分被基础吸收或基顶水分渗入混凝土而降低强度。

(二)柱式墩台施工

1.模板、支架除应满足强度、刚度外，稳定计算中应考虑风力影响。

2.墩台柱与承台基础接触面应凿毛处理，清除钢筋污、锈。浇筑墩台柱混凝土时，应铺同配合比的水泥砂浆一层。墩台柱的混凝土宜一次连续浇筑完成。

3.柱身高度内有系梁连接时，系梁应与柱同步浇筑。V型墩柱混凝土应对称浇筑。

4.采用预制混凝土管做柱身外模时，预制管安装应符合下列要求： (1)基础面宜采用凹槽接头，凹槽深度不得小于50mm。

(2)上下管节安装就位后，应采用四根竖方木对称设置在管柱四周并绑扎牢固，防止撞击错位。

(3)混凝土管柱外模应设斜撑，保证浇筑时的稳定。 (4)管节接缝应采用水泥砂浆等材料密封。

5.墩柱滑模浇筑应选用低流动度的或半干硬性的混凝土拌合料，分层分段对称浇筑，并应同时浇完一层;各段的浇筑应到距模板上缘100～150mm处为止。

6.钢管混凝土墩柱应采用微膨胀混凝土，一次连续浇筑完成。 (三)在城镇交通繁华路段盖梁施工。

宜采用整体组装模板、快装组合支架。盖梁为悬臂梁时，混凝土浇筑应从悬臂端开始。

三、重力式砌体墩台 (1)墩台砌筑前，应清理基础，保持洁净，并测量放线，设置线杆。 (2)墩台砌体应采用坐浆法分层砌筑，竖缝均应错开，不得贯通。 (3)砌筑墩台镶面石应从曲线部分或角部开始。

某建筑工程施工合同范文第2篇

委托单位：(以下简称甲方)

委托单位：(以下简称乙方)

咨询单位：(以下简称丙方)

依照《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》、及相关法律和行政法规，遵循“平等、自愿、公平、诚实信用”的原则，三方就咨询事项协商一致,订立本合同。

一、委托事项

1. 甲、乙方委托丙方编制工程施工图预算和钢筋量计算及最终核对完成并出具施工图预算报告。

2. 履行期限：为编制时间，为核对时间，为出具报告，但因甲、乙方资料不全、不积极核对等原因，履行期限相应顺延。

二、词语定义、适用语言和法规

1. “委托单位”系指甲、乙方(甲方，乙方)。

2. “咨询单位”系指丙方(丙方为)。

3. “第三方”系指除以外与本咨询业务有关的当事人。

4. 本合同适用中华人民共和国法律、法规及有关工程造价计价约定。计价依据按2004年《天津市建筑工程预算基价》、《天津市设备安装工程预算基价》、《天津市建筑工程计价办法》、甲乙双方确认的承包范围及包干标准。

5. 工程造价咨询合同的书写，解释和说明，均使用中文。

三、合同总酬金

1. 本合同总酬金：。本合同总酬金暂定为人民币元整，自合同生效之日起三日内由乙方向丙方支付总 - 1 -

酬金的20%作为定金，当完成工作量70%时(即编制完施工图预算)乙

方向丙方支付总酬金50%，合同履行完毕后，乙方在7日内付清全部结

算总酬金尾款。

2. 工作范围：编制施工图预算，抽取钢筋含量及核对工作量并出具报告。

3. 如果乙方在约定的支付期限内未支付工程造价酬金，自约定支付之日

起，应当向丙方赔偿应支付的酬金利息，利息额按约定支付期限最后一

日银行活期贷款利率乘以拖欠酬金时间计算。

4. 如果乙方对丙方提交的支付通知书中酬金项目提出异议，应当在收到支

付通知书24小时内向丙方提出书面异议，但乙方不得拖延其无异议酬

金项目的支付。

四、丙方的义务

1. 向甲方、乙方提供工程造价咨询的资质证书、承担本合同业务的专业人

员名单及资质证件，按约定的时间递交施工图预算及相关成果报告。

2. 在本合同有效期间与合同终止后，不得泄露与本合同约定业务活动有关

的保密资料。

五、甲方、乙方的义务

1. 甲方、乙方应负责为丙方提供与委托工程造价咨询业务有关的协调工

作。

2. 甲方、乙方应当在双方约定的时间内，免费向丙方提供甲方、乙方所掌

握的与本项目咨询业务有关的资料。

3. 甲方、乙方应当在约定的时间内就丙方提交的问题做出书面答复。丙方

要求第三方提供有关资料时，甲方、乙方应负责传达及资料传送。

4. 甲方、乙方应当授权胜任本咨询业务的代表，负责与丙方联系。

六、甲方、乙方的权利

1. 甲方、乙方有权向丙方了解咨询工作进展情况及相关的内容。

2. 甲方、乙方有权阐述对具体问题的意见和建议。

3. 甲方、乙方有权要求丙方更换不称职的咨询专业人员。

七、丙方的权利

甲方、乙方在委托的造价咨询业务范围内，授予丙方以下权利：

1. 丙方在咨询工作过程中，如甲方、乙方提供的资料不明确时可向甲方、

乙方提出书面报告(甲方、乙方需在书面报告设定的合理期限内函复)。

2. 丙方在咨询过程中，有权对第三方提出与本咨询业务有关的问题进行核

对或查问。

3. 丙方在咨询过程中，有到工程现场勘察的权利。

八、甲方、乙方的责任

甲方、乙方应当履行本合同约定的义务，如有违反则应当承担违约责任，赔

偿给丙方造成的经济损失。

九、丙方的责任

1. 在本合同履行期内，如因非丙方的责任造成进度的推迟或延误，应按实

际推迟或延误的时间顺延合同履行期。

2. 丙方在合同有效期内，应当履行本合同中约定的义务，因丙方的过失造

成的经济损失，应当向甲方、乙方进行赔偿。累计赔偿总额不应超过工

程造价咨询合同总酬金(除去税金)。

3. 丙方对因甲方、乙方或第三方不能及时核对或答复所提出的问题，导致

合同不能全部或部分履行，丙方不承担责任。

十、违约责任

1. 丙方未按照本合同约定的履行期限完成工作成果的，每迟延一日，按合

同总酬金的%向甲方、乙方支付违约金。迟延超过日的，甲方、乙方可解

除合同，丙方赔偿因合同解除给甲方、乙方造成的全部损失。

2.乙方未按合同约定的时间付款的，每迟延一日，按合同总酬金的%向

丙方支付违约金。迟延超过日的，丙方可解除合同，甲方、乙方赔偿因合同

解除给丙方造成的全部损失。

十一、合同生效，变更与终止

1. 本合同自三方签字盖章之日起生效。

2. 合同的变更与解除按照《中华人民共和国合同法》执行。

当事人一方要求变更或解除合同时，应当提前日通知对方;因变更

或解除合同使一方遭受损失的，应由责任方负责赔偿。

3. 合同履行完毕，三方权利义务终止;合同权利义务终止不影响合同结算

条款和争议解决条款的法律效力。

十二、其它

1. 未经甲方、乙方的书面同意，丙方均不得转让合同约定的权利和义务。

2. 除甲方、乙方书面同意外，丙方不得接受工程造价咨询合同约定以外与

工程造价咨询项目有关的任何报酬，一经发现扣除50%合同总酬金。丙

方不得参与合同约定的与甲方、乙方利益相冲突的任何活动。

3. 乙方、丙方必须将合同的所有细节作为保密资料对待，除为合同目的所

必须，若没有得到甲方的事先批准，合同的任何部分、有关工程的情报

或者详细资料，不应在任何情况下披露。如发生泄密情况，泄密方应给

与甲方1万元的违约金，并承担甲方由此产生的一切损失，甲方保留追

诉权。

十三、合同争议的解决

因违反或终止合同而引起的对损失和损害的赔偿，甲方、乙方与丙方之间应

当协商解决，如未能达成一致，任何一方可向合同签订地有管辖权的人民法院起

诉。

合同订立时间：年月日

合同签订地点：

甲方：(公章)乙方：(公章)丙方： (公章)法定代表人：法定代表人：法定代表人：

委托代理人：委托代理人：委托代理人：电话：022-23928888电话：电话：

某建筑工程施工合同范文第3篇

一、工程概况 ...................................................... 1

二、编写依据 ...................................................... 1

三、脚手架选型 .................................................... 1

1、材料要求 ...................................................... 1

2、脚手架选型 .................................................... 2

四、脚手架与模板的搭设布署 ........................................ 2

1、搭设顺序 ...................................................... 2

2、满堂架安装 .................................................... 2

3、模板安装 ...................................................... 4

五、搭设与拆除方法 ................................................ 6

六、检查与验收 .................................................. 10

七、安全管理与维护 ............................................... 11

一、工程概况

本工程商业部分因甲方将商业楼梯由混凝土楼梯改为钢梯，此楼梯部分支模高度变为8.7m属于高支模体系，对模板方案补充完善。

二、编写依据

1.1《建筑施工手册》第四版

1.2《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008) 1.3《建筑模板施工安全技术规范》 (JGJ162-2008)

三、脚手架选型

1、材料要求

碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793-92)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)的规定。

碗扣架用钢管规格为Φ483.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。上碗扣、可调油托应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。

下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。

立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。

立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象;杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。

立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。在碗扣节点上同时安装14个横杆，上碗扣均应能锁紧。构配件外观质量要求：

1 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管;

2 铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面

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粘砂应清除干净。

3 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷;

4 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷;

5 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。

6 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。

可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。

2、脚手架选型

结合本工程建筑平面布置与结构特点，满堂碗扣高脚手架方案作如下选定：满堂脚手架采用碗扣式钢管架。立杆主要采用2.4m、1.8m、1.5m几种,立杆接长错开布置，横杆采用1.2m、0.9m两种组成，顶底托采用可调托撑。支架下垫边长200mm,厚50mm木板，立杆底设可调底托支于木板上,立杆上设可调顶托，顶托上方铺设100100mm横向方木(松木)。步距1.2米，立杆纵距1.2-0.9米，立杆横距01.2-0.9米，四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，并在每排每列设置一组通高专用斜杆。

四、脚手架与模板的搭设布署

1、搭设顺序

做好搭设前的准备工作(材料准备、场地清理、安全技术交底等)根据施工大样图放出架体位置线铺设垫板立两端立杆安装第一步纵向水平杆、横向水平杆根据立杆间距逐根补绑立杆放置纵向扫地杆安装横向扫地杆调整立杆垂直度安装第二步纵向水平杆第二步横向水平杆安装第

三、四步纵向水平杆、横向水平杆立立杆加设斜杆安装顶托

2、满堂架安装

使用满堂碗扣式钢管为主支承预应力梁板模板，经对传递到钢管支顶立杆和横杆上荷载的计算，按碗扣式钢管支顶立杆的容许承载力，确定钢管支顶立杆排距，在安装钢管支顶时，应在该层楼面上弹出墨线定向，要注意钢管支顶立杆的垂直度，并调节好立杆的标高和立杆的平面布置，使梁位置在两条立杆之间，

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梁两边立杆间距控制在L=1.2 m 之内。支顶平面布置时原则上尽可能形成满堂一体，对于轴跨尺寸无法与立杆间距形成整模数或平面几何形状不规整、非正交时需要采用多个单体搭设时，各单体间必须采用扣件钢管水平杆相互连接，连接杆按2个单体的碗扣水平杆标高竖向间距@900布置。

支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，底层组架时分别用拉线方法、直角尺、水平尺、控制水平框架纵向直线度，直角度及水平度。并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。

立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和1.8m的立杆错开布置，往上则均采用2.4m、1.8m的立杆，至顶层再用1.5m长度的顶杆找平。脚手架拼装到2层高时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm，脚手架的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性。(后附脚手架平面布置图)

碗扣式脚手架整体搭设完毕，经过自检后，再由工地项目经理组织验收，然后经有关部门共同验收签证合格后，方能进入下一道工序施工。

为确保支顶纵横2个方向的稳定，有如下措施：

1)立杆之间布置多道双向水平横杆(连杆)，垂直间距1.2 m，且必须设置纵横向扫地杆。

2)满堂脚手架四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，并在每排每列设置一组通高专用斜杆。斜杆拟采用似483.5mm脚手钢管，通过旋转扣件与碗扣管立杆连接。

3)楼面周边梁面预插短钢筋，通过短管、扣件锁死连接杆件。主梁下的纵向水平杆两端必须全部顶至柱侧面。

4)以四周的柱为支点，各层柱向内伸出水平或斜向钢管，与满堂脚手架周边相拉结。

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5)大梁增加的扣件钢管立杆与纵楞的连接必须采用双扣件增加抗滑力。

3、模板安装

以托板顶面为依据，设在托板上的100 mm100 mm木枋，边通线、边安装钢管支撑、边铺设，钢管支撑横向架设根据需要设置一排或多排，每排纵向间距不大于300mm，铺设在钢管支顶面，木枋的间距不大于300mm，平整度偏差小于5mm。板按要求在跨中起拱。

楼板模板采用15 mm厚夹板，模板垫楞用50 mm100mm木枋，底楞用100100mm木枋。底楞直接支承在可调托撑上。垫楞的间距为200 mm，搁置在底楞上。

楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干净。

可调横托撑可用作侧向支撑，应与横杆相对，并两侧对称设置。如下图：

顶架要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧，水平剪刀撑搭设时，其周边与中间从顶层开始向下每隔2步(约4.8m)设置一道水平剪刀撑(使用4m脚手架管与立杆拉接)。

顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距

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底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

脚手架搭设前，对所有脚手架施工人员进行技术和安全交底，进行安全教育并做好记录。

高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。

模板拆除技术措施：

a)楼面梁板拆模前，必须有混凝土强度报告，且达到规范规定强度的100% ，并报工程技术负责人审批方可进行模板拆除。拆模顺序和方法，应遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支顶，并保持混凝土表面及棱角不受损坏。

b)模板工种作业组织应遵循支模与拆模由同一作业班组执行。

c)YKL1(2)梁跨度达34.63 m，拆除梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端对称拆除。

混凝土输送及浇注方法针对性安全措施：

a)混凝土用泵送方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板上放置铁架作为管道支撑并支固，才能作业。另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。

b)楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度并且每层用铁架固定在柱侧。楼面用软弹性的材料如车胎等做管的支垫。同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边梁边加水平杆顶在周边梁侧。

现场检查及监控针对性交底：

a)碗扣采用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，碗扣被子限位锁卡紧不能转动为合格。班组和区段组织的自检数量按100%检查;项目部组织的随机抽查数量不少于50% ，且每个楼层范围均要抽检。

b)扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行。 c)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节

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点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

d)模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

e)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。

五、搭设与拆除方法

5.1施工准备

5.1.1 脚手架施工前必须制定施工设计或专项方案，保证其技术可靠和使用安全。经技术审查批准后方可实施。

5.1.2 脚手架搭设前工程技术负责人应按脚手架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。

5.1.3 对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。

5.1.4 构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用。脚手架堆放场地排水应畅通，不得有积水。 5.2 地基与基础处理

5.2.1观众看台高低差较大时，可利用立杆0.6m节点位差调节。

5.2.2 脚手架基础搭设在结构底板上，满足脚手架基础承载力，搭设时应按施工设计平面布置图的要求放线定位。

5.2.3 使用原设计基础底板上4个集水坑作为现场临时积水，排水设施。 5.3 脚手架搭设

5.3.1 底座和垫板应准确地放置在定位线上;垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板;底座的轴心线应与地面垂直。

5.3.2 脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应L/200;横杆间水平度应L/400。

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5.3.3 脚手架的搭设应分阶段进行，第一阶段的撂底高度一般为6 m，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。

5.3.4 脚手架的搭设应与剧场周边结构的施工同步上升，每次搭设高度必须高于即将施工楼层1.5 m。

5.3.5 脚手架全高的垂直度应小于L/500;最大允许偏差应小于100mm。 5.3.6 脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。 5.3.7 连墙件必须随架子高度上升及时在规定位置处设置，严禁任意拆除。 5.3.8 作业层设置应符合下列要求：

1 必须满铺脚手板，外侧应设护身栏杆;

2 护身栏杆可用横杆在立杆的0.6m和1.2m的碗扣接头处搭设两道;

3脚手板必须按脚手架宽度铺满、铺稳，脚手板与墙面的间隙不应大于 200mm，作业层脚手板的下方必须设置防护层。

5.3.9 采用钢管扣件作加固件、连墙件、斜撑时应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2002的有关规定。

5.3.10 脚手架由刚开始搭设直至到顶过程中，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行分阶段、整体的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。 5.4 脚手架拆除

5.4.1 应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。

5.4.2 脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。

5.4.3 脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。在搭设、拆除脚手架时，非工作人员不得入内，并派专人看护。 5.4.4 拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。

5.4.5 拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，先搭设的后拆除，后搭设的先拆除，严禁上下层同时拆除。

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5.4.6 连墙件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。

5.4.7 拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。 5.4.8 脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理方案。 5.4.9 拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。 5.5 模板支撑架的搭设与拆除

5.5.1 模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。

5.5.2 按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。

5.5.3 模板支撑架拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)中混凝土强度的有关规定。 5.6安全网技术要求：

5.6.1 安全网可采用锦纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种(耐候性)的材料制成。

5.6.2 同一张安全网上的同种构件的材料、规格和制作方法须一致。外观应乎整。

5.6.3 平网规格为1.56m、36m，密目式安全立网规格为1.86m、36m。产品规格偏差：允许在±2%以下。每张安全网重量一般不宜超过15kg。 5.6.4 菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm。

5.6.5 边绳、筋绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7000N;立网边绳断裂强力不得小于3000N。

5.6.6 系绳沿网边均匀分布，相邻两系绳间距应符合表1规定。长度不小于0.8m。当筋绳、系绳合一使用时，系绳部分必须加长，且与边绳系紧后，再折回边绳系紧，至少形成双根。

5.6.7高处作业部位的下方必须张挂安全网;当建筑物高度超过4m时，必须

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设置一道随墙体逐渐上升的安全网，以后每隔4m再设一道固定安全网;在外架、桥式架，上、下对孔处都必须设置安全网。

5.6.8安全网的架设应里低外高，支出部分的高低差一般在5Ocm左右;支撑杆件无断裂、弯曲;网内缘与墙面间隙要小于15cm;网最低点与下方物体表面距离要大于3m。

5.6.9使用前应检查安全网是否有腐蚀及损坏情况。

5.6.10施工中要保证安全网完整有效、支撑合理，受力均匀，网内不得有杂物。搭接要严密牢靠，不得有缝隙，搭设的安全网，不得在施工期间拆移、损坏，必须到无高处作业时方可拆除。

5.6.11安全网架设所用的支撑，木杆的小头直径不得小于7cm，竹杆小头直径不得小于8cm，撑杆间距不得大于4m。

5.6.12因施工需要暂拆除已架设的安全网时，施工单位必须通知、征求搭设单位同意后方可拆除。施工结束必须立即按规定要求由施工单位恢复，并经搭设单位检查合格后，方可使用。

5.6.13要经常清理网内的杂物;在网的上方实施焊接作业时，应采取防止焊接火花落在网上的有效措施;网的周围不要长时间的有严重的酸碱烟雾。 5.6.14安全网在使用时必须经常地检查，并有跟踪使用记录，不符合要求的安全网应及时处理。

5.6.15立网和平网必须严格地区分开，立网绝不允许当平网使用;架设立网时，底边的系绳必须系结牢固。

5.6.16安全网在不使用时，必须妥善的存放、保管，防止受潮发霉。 5.6.17新网在使用前必须查看产品的铭牌：①是平网还是立网;②生产厂家的生产许可证;③产品的出厂合格证。旧网在使用前应做试验，并有试验报告书，试验合格的旧网才可以使用。

安全网的动负荷试验，以12Okg重物两块，相距1.5m，同时由4-5m高度自由降

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落冲击，安全网完好无损为合格。

六、检查与验收

6.1 进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：

1 主要构配件应有产品标识及产品质量合格证

2 供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。 6.2 构配件进场质量检查的重点：

钢管管壁厚度;焊接质量;外观质量;可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。

6.3 脚手架搭设质量应按阶段进行检验：

1 首段以高度为4.3米进行第一阶段(撂底阶段)的检查与验收;

2 架体应随施工进度定期进行检查;达到设计高度后进行全面的检查与验收;

3 遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查;

4 停工超过一个月恢复使用前。 6.4 对整体脚手架应重点检查以下内容：

1 保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善;

2 基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况;

3 立杆上碗扣是否可靠锁紧;

4 立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度; 6.6 脚手架验收时，应具备下列技术文件

1 施工组织设计及变更文件;

2 高度超过20 m的脚手架的专项施工设计方案;

3 周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录;

4 搭设的施工记录和质量检查记录;

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6.7 高度大于8m的模板支撑架的检查与验收要求与脚手架相同。

七、安全管理与维护

7.1搭设脚手架之前必须对搭设人员进行安全交底，搭设人员必须持证上岗，搭设过程中必须带安全帽，携带安全带，悬挂安全网。

7.2 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。

7.3 混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在脚手架上。 7.4 大模板不得直接墩放在脚手架上。

7.5 遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。 7.6脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。

7.7 使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。

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附件

一、碗扣钢管楼板模板支架计算书

计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。

计算参数: 模板支架搭设高度为8.7m，

立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50100mm，间距300mm，

木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁顶托采用100100mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

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图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48.33.6。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.1000.1001.200+0.3001.200=3.372kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.80cm3;

截面惯性矩 I = 58.32cm4; (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f] 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);

M 面板的最大弯距(N.mm);

W 面板的净截面抵抗矩;

[f] 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2; M = 0.100ql

2其中 q 荷载设计值(kN/m);

经计算得到 M = 0.100(1.203.372+1.405.400)0.3000.300=0.104kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1041000

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1000/64800=1.612N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.3723004/(1006000583200)=0.053mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.090=1.012kN/m 活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+1.012)1.200=3.482kN 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.482/1.200=2.902kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.901.201.20=0.418kN.m 最大剪力 Q=0.61.2002.902=2.089kN 最大支座力 N=1.11.2002.902=3.830kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3;

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截面惯性矩 I = 416.67cm4; (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.418106/83333.3=5.01N/mm

2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.843kN/m 最大变形 v =0.6770.8431200.04/(1009000.004166666.8)=0.316mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力 P= 3.830kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 0.10kN/mA120012001200B

托梁计算简图

1.910

1.598

托梁弯矩图(kN.m) 6.136.112.282.257.727.703.873.840.019.319.295.465.441.611.580.013.843.877.707.722.252.286.116.13

1.581.615.445.469.299.31

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托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 0.10kN/mA120012001200B

托梁变形计算受力图

0.050

0.740

托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.909kN.m 经过计算得到最大支座 F= 17.027kN 经过计算得到最大变形 V= 0.740mm 顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3;

截面惯性矩 I = 833.33cm4; (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.909106/166666.7=11.45N/mm

2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=39309/(2100100)=1.396N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

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(3)顶托梁挠度计算

最大变形 v =0.740mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

四、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.2058.700=1.786kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.1000.1001.2001.200=3.614kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.833kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)1.2001.200=6.480kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 16.07kN

i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm;

A 立杆净截面面积，A=5.060cm2;

W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3;

[f] 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2; a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，

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a=0.55m;

h 最大步距，h=1.20m;

l0 计算长度，取1.200+20.550=2.300m;

由长细比，为2300/16=145;

轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333;

经计算得到=16071/(0.333506)=95.506N/mm2;

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2); Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m; la 立杆迎风面的间距，1.20m;

lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m;

风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0861.2002.300/16=0.104kN.m;

风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0861.2002.3002.300/8-0.1042.300/4=0.036kN.m;

Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值; Nw=1.25.833+0.91.46.480+0.91.40.036/1.200=15.202kN 经计算得到=15202/(0.333506)+36000/5260=96.497N/mm2;

考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

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风荷载作用下的内力计算

某建筑工程施工合同范文第4篇

目前, 经济的飞速发展, 也推动了整个建筑行业的高速发展, 并且其已经逐步的发展成为我们国家的支柱性产业, 但是值得注意的就是就会直接性的导致诸多资源出现浪费以及威胁并损坏到周边的环境, 这与我们国家所提倡的可持续发展要求相悖。所以, 绿色施工要在一定的周期之内来实施, 要始终秉承环境保护的理念来实施, 进而来有效的寻求影响周边环境较小的技术方式, 绿色施工技术也是一项具备很强核心竞争力的技术, 另外也是一项十分高效的技术。

绿色施工的主要特征体现在, 始终坚持环境保护的理念, 运用节约自然资源、环境保护贯穿整个施工的始终, 在具体施工的环节之中, 其主要目的就是保持社会核心与自然和谐。从目前世界发展的局势来进行分析, 绿色施工技术可以很好的加大工程施工的质量与效率, 进而从根本之上来提升满意度。

2 某购物商场工程建筑的绿色施工技术

2.1 工程概况

某购物商场工程主要是由1幢4层购物中心和1幢16层酒店综合楼来共同组成, 在这之中, 主楼建筑的高度是60.5m, 整个商场的建筑总面积是64867m2。该工程是一类建筑, 主楼则为框筒结构, 裙房则为框架结构;地下4层, 底板标高为-18.65m, 挖土的深度在20m, 土方量为32万m3。

2.2 工程特点

(1) 工程施工涉及的范围十分的宽泛, 其主要具备主楼层面高、建筑范围宽泛以及基坑深的特征。 (2) 施工时间过短、工种繁多、机械设备的运用要依照相应的规范来实施。 (3) 施工场地相对拥挤, 围墙和基坑之前的具体接近, 距离周边的管线和建筑物业较近, 值得注意的就是还得要防范基坑变形的情况, 在这种情况下, 要运用适宜的施工方式来实施。 (4) 临近周边的住宅区域, 在施工的过程之中, 要时刻注重环境保护。 (5) 在施工的过程之中, 对于扬尘以及油耗规格相对较严。优选最为适宜的挖土方案, 油耗与扬尘要严格依照相应的规范来实施。

2.3 主体部分施工期

(1) 能耗 (能源和资源)

首先, 耗电, 在施工的过程之中主要运用到的大型机械设备主要涵盖:爬架、升降机、塔吊等的耗电能力、材料制作加工装置有:生活办公的耗电量、钢筋等的耗电能力与木工机具等等;其次, 耗油:其关键就在于对于车辆的耗油;最后, 耗水:其主要包括施工用水、养护混凝土用水、清洗模板以及各项生活办公用水等等。

(2) 材耗

其主要包括:投入与损耗建筑主材钢筋与混凝土等等, 木材以及施工设备钢管等等。

(3) 具体方法

选择施工方式、优化施工方案、强化材料的周转速度、积极运用环保节能就会产品与新工艺等等。

2.4 安装和外部整体施工时期

能耗 (能源和资源) :首先是耗电方面, 其中主要运用到的大型机械设备主要涵盖升降机与爬架等等的耗电情况、材料制作加工装置主要涵盖生活办公的耗电量与钢筋、安装机具与木工机具等等的耗电情况;其次则是耗油方面, 主要指的就是车辆的耗油情况;最后则是耗水方面, 其主要包括施工过程之中的用水以及生活办公用水等等。

另外, 就是材耗, 其主要指的就是投入进去和损耗的建筑主材钢筋与混凝土等等, 施工设备钢管以及木材扥等, 其主要方式主要包括选择具体的施工方式, 优化相应的施工方案、强化材料周转的速度、环保节能技术与产品以及运用全新工艺等等。

2.5 方案优化的性质

在该工程之中, 主要针对的是“附近结构踏步式的逆作法”来实施必要的分析, 其关键之处就在于所运用的范围就在于相对宽泛且基坑先对较深的施工, 该类基坑在运用逆作法来进行施工, 使得工期延长, 另外, 基坑发生变形的概率也会加大。因此, 为了有效的预防上述各类情况的情况, 随即也就产生了一种新的方式, 其可以直接性的汲取逆作法与顺作法施工之中的优势, 并将其有机的融合在一起, 进而实现提升施工质量与效率的最终目的。

在针对深基坑施工的时候, 其主要运用的方式就是逆作法和顺作法, 两种方式的优势也较为显著。其中, 逆作法虽然在取土过程之中的速度过慢, 耗费的时间也相对较长, 很有可能会引发基坑出现变形;顺作法, 则是支撑无法在同一时期来完成, 造价大, 也会受到周边环境各类因素的显著, 第一层才是最终的收工作, 基坑的面积也过于拥堵, 两种方式的造价成本偏大。该类创新技术的关键就在于逆作法之上, 在基坑的中部位置的三分之一处进行敞开方式, 其主要包括顺作法之中挖土速度快以及工期短等等优势广泛的被用在各大工程之中。

在针对地下来进行施工的时候, 其主要方式就是一个开放式的半逆作法, 另外还可以将栈桥上升至B2层, 那么土方车就可以很好的进出基坑。与此同时, 将中部岛设置在B2层的中部, 这样一来, 车道、中心岛以及预留洞口三者相互结合在一起, 就可以直接性的运用功率较小的挖掘机进行作业, 挖土要严格依照相应的作业流程来实施。

在运用逆作法施工的时候, 一般都是运用泵送浇筑捣来作为下层部分的垫层, 因此, 上层部位在具体施工的过程之中, 要预先留出200mm200mm的缝隙, 这样做的目的就是可以为后续提供一些便利。垫层在实施浇捣的时候, 漏斗管一般都是经过独特的工艺来实施, 其直接性的运用相应的搅拌车将其倒在下层已经开挖土体之中, 最终就可以很好避免发生垫层的情况, 降低泵送的数量。

3 推进建筑施工绿色理念发展的措施

3.1 加强绿色工程施工技术的宣传与教育

从根本之上来有效的加大工程施工的过程之中全部员工绿色施工理念的意思, 其不仅仅可以提高工程施工过程之中的安全系数, 还可以保障人身安全问题。针对施工人员来实施必要的绿色施工技术培训工作, 不仅仅要有效的保障施工的质量, 还得要及时的将各类安全隐患予以排查, 进而直接性的降低安全事故的出现。

3.2 建立健全法规标准体系, 强力推进绿色施工

在整个建筑行业之中, 应用绿色施工技术的过程之中, 要严格依照相应的规范基准上来逐步的将符合实际情况的制度建立起来。换言之, 只有在逐步完善各项制度与体系的情况下, 严格遵照相应的施工规范, 在最大限度之上来有效的促进绿色施工的角度。工程项目在施工的过程之中, 积极的将符合工程实际的绿色施工标准体系建立起来, 这样一来, 才可以更好的将绿色施工理念运用在建筑工程之中。

3.3 各方共同协作, 全过程推进绿色施工

绿色施工不单单是施工单位一方行为的表现, 为了可以进一步的促进绿色理念之下建筑施工的进一步发展, 需要全面化的来进行支持, 才可以确保我们国家建筑行业走向可持续发展的道路。第一, 政府要给予全方位的支持, 针对现行的各项法律规范, 并运用相关的措施来积极的构建相应的管理条例, 将绿色施工行为准

3.4 增设绿色施工措施费, 促进绿色施工

运用绿色施工模式来进行施工的关键就在于增设绿色施工费用, 积极改善环境的质量。加设专项费用可以有效的预防各项资源浪费与周边环境的损坏。另外, 在建筑绿色施工的过程之中, 政府也愈发显得关键。运用一定的制定, 来搜集施工单位大多数的“绿色施工措施费用”;在施工项目具体实施的阶段, 政府要积极的评价各项施工区域周边的环境是否可以进行施工, 其是不是相应的绿色施工理念保持一致, 评价该项目是不是可以符合绿色施工的标准, 由此来直接性的判别最终拨付到施工单位的款项。

总之, 目前, 建筑工程绿色施工技术与理念所受到的关注度越来越大。在确保工程质量的根本前提之下, 依据实际情况来有效的改进施工技术, 降低施工污染的力度, 缩减能耗运用的程度, 进而在最大限度之上来推动企业走向可持续发展的道路。

摘要：现如今, 在针对购物商场施工的时候, 利用相应的绿色施工技术, 不仅仅可以很好的解决由环境污染而引发的诸多问题, 另外, 还可以有效的强化整个工程的质量, 在最大限度之上来进一步的延长建筑物的寿命, 其在人和自然和谐共生过程之中的作用不容忽视。在建筑施工的过程之中, 也要确保所运用的绿色施工技术要与时俱进, 在该过程之中不断的积累经验, 将各项工作备案工作做好, 从而可以直接性的为之后建筑施工企业的绿色施工打下坚实的基础, 进而有效的促进建筑行业走向绿色环保的道路。鉴于此, 本文主要分析某购物商场建筑绿色施工技术。

关键词：某购物商场,建筑,绿色施工

参考文献

[1] 任少云, 缪红芳.建筑装饰装修工程项目管理和施工新技术的应用研究[J].建材与装饰, 2017, (22) :120-121.

[2] 刘廷霞张晓波.建筑工程施工绿色施工技术及其应用[J/OL].建筑知识, :1 (2016-07-14) .

某建筑工程施工合同范文第5篇

某建筑工程地基基础为天然地基满堂筏板, 四周基础埋深11.03m, 中心筒体部位基础设计埋深11.65m。基础底板为菱形, 东西长70.50m, 南北宽47.40m, 厚度为1.80m和2.40m二种, 混凝土体积约5500m3。混凝土为C45P12防水混凝土。

2 基础大体积混凝土施工技术

2.1 基础大体积混凝土温度应力控制难点

(1) 基础混凝土配筋率低, 抗拉强度低, 裂缝对拉应力敏感, 相对温度控制、应力控制尤为重要, 须将温度应力控制在较小的范围。在产生拉应力的部位须采取措施, 加强养护, 严格控制拉应力低于混凝土相应龄期的抗拉强度。

(2) 由于施工要求尽量不采用冷却水管, 为此应相应减小浇筑层的厚度, 降低混凝土内部温度峰值。浇筑层厚度的减小会相应增加水平施工缝层数, 因此应优化大体积混凝土分层和分块施工方案, 既满足温度应力控制的要求, 又尽量减少水平施工缝和竖向后浇带, 采取合理的施工缝和后浇带施工方法, 提高施工效率。

(3) 本工程基坑深, 混凝土块体厚度大, 浇筑底层混凝土离析和坍落度较难控制, 因此应采取合理的混凝土配合比和输送方案, 在保证混凝土和易性的基础上, 减小单方混凝土水泥浆量, 降低坍落度, 防止混凝土离析。

2.2 基础大体积混凝土配合比的选用

在基础大体积混凝土施工中, 合理的配合比设计是非常重要的环节。主要应考虑降低水化热, 减小混凝土的绝热温升。本工程采用的配合比主要从五个方面考虑。

(1) 在保证强度和耐久性的同时尽量降低单位水泥用量, 水泥用量与大体积混凝土的最高升温有直接关系, 降低水泥用量是最有效的温控措施。

(2) 选用对大体积混凝土温度控制最有利的外加剂NF型缓凝高效减水剂。缓凝型外加剂能有效延缓水化热的释放时间, 降低水化热放热峰值, 使混凝土水化热释放比较平缓, 避免中心部位混凝土温度急剧上升而导致温差增大。用N F型配制的C45P12混凝土的绝热温升延缓, 对大体积混凝土温度的均匀性有利。

(3) 掺粉煤灰。粉煤灰可以使混凝土水化热在一定程度上延缓释放, 对于大体积混凝土的温控极为有利;还可以增加混凝土的后期强度, 使混凝土的强度保证率提高;另外掺加粉煤灰可以改善混凝土的施工性能。

(4) 改善混凝土的体积稳定性, 提高混凝土的抗裂性能。保证一定的粗骨料含量可以有效地改善混凝土的抗裂能力, 在满足强度和施工性的前提下, 采用尽量低的砂率。

(5) 选用对温控有利的原材料。

考虑以上各种因素, 对基础混凝土配合比进行了初步设计。确定的原材料类型如下:42.5级普通水泥;Ⅱ级粉煤灰;中砂, MX=2.5, 级配合格;碎石粒径为531.5, 级配合格, 针片状含量、含泥量合格;缓凝高效减水剂NF, 膨胀剂采用HPE低碱型混凝土膨胀剂。

2.3 基础大体积混凝土施工技术

(1) 基础大体积混凝土分块施工, 并埋设冷却水管是否采用冷却水管, 对厚度影响很大, 采用冷却水管, 可降低混凝土内部温度峰值, 延缓升温速度。根据本工程特点, 基础底板C45P12混凝土厚度1.8m, 局部厚度2.4m, 整块混凝土体积5500m3, 经过热工计算若要将其温度降低10℃, 则需要用水300t, 要在50h内完成降温, 设计移流量应该为15L/S。应将整个降温系统分为2个区域进行。地下水直接排入下水道。为了保证有良好的降温效果, 保证降温在混凝土内部平稳进行, 不出现大的温度不均匀现象, 我们采用De20管径的PEX交联管做为降温支管, PEX交联管可以满足热工计算要求。更因为它具有比较好的耐热性和低廉的价格, 以及更小的阻力系数, 使得运行比较经济, 安装非常方便。管路系统我们分为2个系统, 每个系统由一台泵和分水器以及降温支管组成。2个系统共用一个备用泵, 和一个水箱 (矩形钢板水箱) , 泵的扬程为H=40m、流量=30t/h、N=7.5k W。对于周边死角部位, 降温阶段加强保温养护, 延缓降温速度, 同样能达到冷却水管作用, 且可免去冷却水管的施工费用和冷却水调温的繁琐施工程序。埋设冷却水管的方法是在基础底板上、下约中间部位, 具体为距底板面800mm, 距顶面1000mm中间布置冷却水管, 综合考虑, 在混凝土浇注24h后, 立即开始循环水降温, 使混凝土中心最高温度控制在40℃左右, 确保混凝土在每一个断面上温差小于20℃~25℃。

(2) 混凝土输送。由于基坑深达11.65m, 纵向净长70.5m, 根据本工程自身特点, 考虑多种因素, 基础大体积、采用泵送混凝土, 首先优化配合比, 掺入减水剂、保证混凝土出机和入仓时的质量要求。试验人员根据砂石的含水情况及时对施工配合比作相应调整, 混凝土的拌制时间控制为60s, 试验人员对混凝土坍落度和和拌合温度必须严格控制。泵送现场实测混凝土坍落并保持在160mm~180mm之间;浇筑温度在6.7℃~8.6℃之间, 混凝土工作性能良好。根据施工要求每小时向工地输送混凝土约60m3。混凝土初凝时间大于6 h, 在浇筑过程中不形成施工缝。整个浇筑任务在95个h内顺利完成。

(3) 混凝土浇筑。混凝土采用斜面分层法浇筑, 每层的厚度不超过600, 斜面坡度为混凝土振捣时自然流淌形成的坡度。混凝土的浇筑应连续进行、间歇时间尽量缩短, 并不超过混凝土的初凝时间, 次层混凝土应在前层混凝土初凝前浇筑完成。

(4) 混凝土振捣。采用插入式振动棒振捣混凝土。根据混凝土泵送时自然流淌和振捣时形成的坡度分前、中、后三段布置振动棒, 前面为泵管出料口布置1台, 中间布置1台, 后面为坡脚处布置2台。振动棒作业时, 要使振动棒自然沉入混凝土, 且插入到下层尚未初凝的混凝土中510cm, 以使上下层相互结合。注意将振动棒上下抽动510cm, 以保证混凝土均匀密实。

(5) 混凝土的养护。基础底板混凝土采用内降外保的养护工艺, 当混凝土表面温度骤降时, 启用内部降温系统。混凝土于终凝前开始收平表面后开始养护, 并及时用塑料薄膜覆盖, 再加盖双层草袋。对塑料薄膜无法盖到的地方用三层湿草袋覆盖并经常保持湿润, 以避免混凝土因失水过快而产生干缩裂缝。由于该底板混凝土浇筑期在冬期施工阶段, 考虑气温骤降、表面失水等不利影响, 对基础底板表面的覆盖养护保持了28d以上。经多方观察, 混凝土表面未出现明显的可见裂缝。

(6) 混凝土施工缝处理方法。混凝土施工缝按设计要求需留置纵横二道后浇带, 留置起来施工很困难, 为了解决此矛盾, 经与设计、建筑科研院、业主、施工单位四方研究, 决定配制等强膨胀混凝土进行技术处理, 并一次性浇筑, 解决了混凝土由温度引起的内应力。实践证明该项技术处理经济实惠, 施工便捷, 符合混凝土变形要求。

2.4 基础大体积混凝土温度测试方法

(1) 测试仪器。温度测试采用液晶数字显示电子测温仪。

(2) 测温点布置。测点的布置应具有代表性, 做到既突出重点又兼顾全局, 在满足检测要求的前提下以尽可能少的测点获得所需的检测资料。布点时, 从浇筑高度看应包括底面、中间和表面三种情况;从平面尺寸考虑, 则包括边缘和中间两种情况。

(3) 温控方法和措施。浇筑混凝土期间每隔2h测1次温度。混凝土蓄热养护期间每隔4h测1次温度。测温时同时测量环境温度。温度裂缝控制采用外蓄内降的方法, 外蓄为两层塑料薄膜夹100mm草帘覆盖蓄热保温, 内降为在1 1 8 m厚的筏板中部设一层, 在2.4m厚的筏板中设二层塑料管用循环水降温。降温利用地下水 (水温14℃左右) 进行循环, 控制循环水速度调节混凝土温度。控制混凝土中心温度与表面温度之差<25℃。混凝土边角的保温厚度增至大面部位的23倍, 插筋处的保温在其外侧用岩棉被堆角, 并用400mm宽岩棉条铺在钢筋中间。混凝土出机温度控制<10℃。混凝土浇筑温度控制<8℃, 每辆混凝土运输车到现场后必须进行温度测定, >8℃的混凝土不许浇筑。混凝土初凝时间为350min, 施工人员可据此安排施工及混凝土养护。

2.5 测温结果分析

(1) 1.8m厚及2.4m厚C45P12底板混凝土中心4d最高温度达到35.5℃, 21d后温度冷却至17.6℃, 混凝土温度表面4d最高温度为35.6℃, 基础25℃的控制范围。

(2) 筏板混凝土分段逐日平均降温:

Ⅰ段日平均降温0.84℃;

Ⅱ段日平均降温0.93℃;

Ⅲ段日平均降⒈温0.79℃;

整块筏板日平均降温0.86℃。

(3) C45P12底板混凝土的最大温度应力为0.884N/mm2;抗裂安全度K=2.04, 小于1.15满足抗裂要求因此混凝土在施工中不会产生温度裂缝。

3 结语

本工程从温度应力控制、水平施工缝和竖向后浇带的处理、混凝土输送过程中离析和坍落度的控制等, 采用冷却水管的方法解决了复杂的大体积混凝土的温控问题, 有效地降低了成本, 提高了效率, 为温度建模分析和制定温控提供依据。

摘要：本文作者通过工程实例, 主要就高层建筑基础大体积混凝土施工中的温控难题及水平施工缝和竖向后浇带的处理、混凝土输送过程中离析和坍落度的控制等, 进行了阐述。

某建筑工程施工合同范文第6篇

某工程共有单孔长13m预应力砼空心板梁60块, 边板12块, 中板48块, 砼采用C50。下部结构:三柱式桥墩、桥台, 墩台基础采用D120cm的钢筋砼钻孔灌注桩;桥梁上部结构采用交通部标准的13m跨先张法预应力砼空心板, 板高为70cm;C50砼426.5m3, Ⅱ级钢筋67632kg, 钢绞线Φs15.2计11.843kg。

2 先张法空心板梁施工工艺

2.1 先张法空心板梁施工工艺流程

2.2 模板制作

先张法台座的混凝土底板作为空心板梁的底模, 台座底板上铺设6~8mm厚钢板, 保证底板的平整光滑, 预应力放松后, 梁体中段拱起, 两端压力增大, 经计算梁体端部的底模满足强度和重复使用的要求。

端模预应力筋孔的位置要准确, 安装后与定位板上对应的力筋孔要求均在一条中心线上。由于施工中实际存在的偏差, 力筋张拉时筋位有移动, 制作时端模力筋孔可按力筋直径扩大2mm~4mm。先张法制作预制板梁, 预应力钢筋放松后板梁压缩量为1‰左右, 为保证梁体的外形尺寸, 侧模制作要增长1‰。

2.3 预应力筋制作

预应力筋下料长度按计算长度、工作长度和原材料实验数据确定。将下好料的钢绞线运到台座一端, 钢绞线穿过端模及塑料套管后在其前端安引导装置, 以利于钢绞线沿直线前进。引导工具利用钢管加工而成, 前端做成圆锥形状。穿束前各孔眼应统一编号, 对号入座, 防止穿错孔眼。

2.4 预应力筋张拉

2.4.1 张拉前的准备工作

张拉前, 应先安装定位板, 检查定位板的力筋孔位置和孔径大小是否符合设计要求, 然后将定位板固定在横梁上。在检查预应力筋数量、位置、张拉设备和锚具后, 方可进行张拉。

2.4.2 张拉程序

千斤顶要与油表相对应, 并设专人张拉, 张拉机具与锚具配套, 根据标定报告和计算资料严格监控油表读数, 准备就绪由中间向两边逐根对称张拉, 预应力钢绞线不应一次张拉到位, 先张拉至初应力, 然后张拉至设计吨位, 放张至设计张拉力的80%, 然后绑扎钢筋, 安装模板及预埋件, 完成后在张拉至设计吨位。

正式张拉时保持钢绞线顺畅, 无阻碍, 张拉时活动横梁与固定横梁保持平行, 张拉要缓慢加油准确控制油表读数, 量测伸长值, 张拉程序为:0初应力100%控制应力 (持荷2分钟) , 当张拉未至100%或张拉放置时间过长时, 则在浇筑混凝土前补至100%控制应力;

很多根预应力钢绞线同时张拉时, 要先使用小型穿心式千斤顶逐根张拉之初应力, 两个千斤顶与预应力筋的布置必须对称, 同时千斤顶油路必须串通, 同步顶进, 保持横梁平行移动。

2.4.3 操作程序

1) 调整预应力筋长度, 使每根预应力筋受力均匀。

2) 初始张拉。施加10%的张拉力, 将预应力筋拉直, 锚固端和连接器处拉紧, 在预应力筋上选定适当的位置刻画标记, 作为测量延伸量的基点。

3) 正式张拉。采用一端固定一段张拉的张拉方式, 张拉顺序由中间向两侧对称进行, 单根预应力筋张拉吨位不可一次拉至张拉应力。

4) 持荷。预应力筋张拉完成后, 按规范要求持荷2min, 以减少钢丝锚固后的应力损失。

5) 锚固。补足或放松预应力筋的拉力至控制应力。测量、记录预应力筋的延伸量, 并核对实测值与理论计算值, 其误差应在±6%范围内, 如不符合规定, 则应找出原因及时处理。张拉满足要求后, 锚固预应力筋, 千斤顶回油至零。

6) 先张法预应力筋制作安装允许偏差及断丝数量限制。

镦头钢丝同束长度相对差:束长〉20m L/5000及5。

束长:6~20m L/3000。

束长:〈6m2。

钢丝、钢绞线:同一构件内钢丝数不得超过钢丝总数的1%。

2.5 钢筋骨架绑扎

钢筋绑扎在张拉完成12小时后进行, 已确保安全。钢筋骨架的绑扎须符合图纸和规范要求。

1) 所有钢筋在加工之前, 进行清污、除锈和调直处理。钢筋制作拟在钢筋棚配料、下料、对接、弯制、编号、堆码。φ16mm以上主筋的连接采用帮条焊, 结构中不能采用闪光对焊采用电焊机焊接。对焊工作由持有上岗证书的焊工执焊。正式施焊前应取对焊试件, 送中心实验室检验。检验合格后方准予正式施焊。

2) 钢筋弯制前应对预应力槽口处作钢筋模型以确定钢筋与锚头有无干扰, 以便事前采取措施, 使钢筋避免开槽口。绑扎钢筋前先在底模板表面上用粉笔按图划好箍筋间距, 用定位钢筋固定箍筋后, 主筋穿过箍筋, 按图纸要求间距逐个分开, 先绑扎纵向的主筋, 后绑扎横向钢筋。纵向主筋 (通长筋) 接长采用帮条焊工艺, 单面焊, 焊缝长≥10d (d为钢筋直径) ;焊接时应先由中间到两边, 对称地向两端进行, 并应先焊下部后焊上部, 每条焊缝一次成活, 相邻的焊缝应分区对称地跳焊, 不可顺方连续施焊;接头错开布置, 两接头间距﹥1.3倍搭接长度, 搭接长度区段内接头面积百分率50%。其余钢筋采用绑扎接头, 搭接长度一律为35d (d为钢筋直径) , 所有接头位置应互相错开, 接头长度区内受力钢筋接头面积不超过25%该接头断面面积;绑扎板梁顶面负弯矩钢筋应每个节点均要绑扎, 所有主筋 (纵向方向) 下和腹模、翼缘侧面均应放置砂浆垫块, 砼垫层的厚度及强度应满足要求。

3) 骨架的焊接采作分段、分片方式, 在专用的焊接台座上施焊, 然后运至现场装配成型。骨架的主筋在对焊或搭接焊时应适当配料, 使之在成型焊接时其对接头能按规范要求错开设置。

2.6 模板安装

模板安装需要保证梁体的尺寸满足设计和规范要求, 各处保护层也应该满足图纸和规范要求。空心板梁外模板采用分片拼装式钢模板。模板面板采用6mm厚钢板, 竖肋采用806mm扁钢, 水平纵肋采用80mm槽钢, 模板背后框架均采用75756mm角钢。

2.7 砼浇筑

钢筋和模板安装完毕, 经监理工程师检查验收并签认后进行砼的浇筑施工。砼在拌和站集中拌制, 水平运输采用混凝土搅拌运输车, 垂直运输用小型龙门吊吊储料斗起吊入模。在砼浇筑前须检查台座受力、夹具、预应力筋数量、位置和张拉吨位是否符合要求。

砼采用干硬性砼, 经试验确定掺加适量减水剂。振捣以插入振捣器振捣为主, 附着式振捣器振捣为辅。砼浇筑采用水平分层斜向分段的连续浇筑方式, 从梁的一端顺序向另一端推进。分段长度6m~10m, 分层下料厚度不超过30cm, 上层砼必须在下层砼初凝之前覆盖, 以保证接缝处砼的良好接合。浇筑到顶板后, 及时整平、抹面收浆。

2.8 砼养护

在砼初凝后, 用喷淋器洒水养护, 保证砼表面处在湿润状态。覆盖时不得损伤或污染砼的表面。

2.9 拆模及混凝土凿毛

当砼达到设计强度的90%后, 限制位移的侧模、翼缘板或内模拆除。

用混凝土凿毛机进行凿毛。

2.1 0 预应力筋放松

当砼达到设计强度的100%后, 在台座上放松受拉预应力筋。预应力筋放松的速度不宜太快, 预应力放张顺序为两侧向中间逐次放张, 不得一次放张完成。钢绞线切割靠板端5cm用砂轮割断, 并从放张端到另一端顺序逐次割断。

2.1 1 空心板质量检验评定标准

按照相关国家标准执行。

2.1 2 移梁与存梁的施工要点

场地应平整、夯实、特别加固, 避免地面下沉造成梁体断裂及损坏 (封端混凝土的强度不得少于设计强度的75%才能装运) 。移梁时应高度注意平稳, 否则容易发生重大事故。空心板安装前, 其上拱度应符合图纸规定值。构件预制到开始浇筑结构整体混凝土的时间不得大于90d。空心板堆放不宜超过3层。

2.1 3 张拉计算书

1) 预应力筋张拉理论伸长量计算。

式中:PP单根钢绞线张拉应力 (N) 取190.1;

L钢绞线长度 (mm) 取114.1m;

AP钢绞线截面积 (mm2) 取140mm2;

EP钢绞线弹性模量 (MPa) 取2.05105。

代入数值得:

2) 预应力筋实际伸长值计算。

式中:△L1从初应力 (σcon10%) 起到最大张拉力间的实际伸长量 (mm) ;

△L2初应力以下的推算长度值7.6cm。

3) 千斤顶张拉计算。

千斤顶编号2, 油压表编号528, 回归方程P=0.0167811N﹥KN﹥-0.668673。

千斤顶编2, 油压表编号528, 回归方程P=0.0167811N﹥KN﹥-0.668673。

千斤顶编号1, 油压表编号505, 回归方程P=0.0165313N﹥KN﹥-0.36959。

3 结束语

做好相关人员培训及施工设备、材料等准备, 制定相应的雨季施工措施、质量保证措施、安全保证措施、环境保护措施及应急预案。本工程在施工期及运行期均未发生任何安全及质量事故, 值得同类项目参考借鉴。

摘要：在我国城市化发展进程中, 先张法空心板梁施工作为现代桥梁工程的一种重要施工方法, 运用越来越广泛, 本文以工程实践为基础, 对先张法砼空心板梁施工工艺进行阐述, 说明如何控制先张法砼空心板梁施工质量, 以供类似项目参考。

关键词：先张法,空心板梁,施工

参考文献

[1] 公路桥涵施工技术规范 (JTJ041-2000) .

某建筑工程施工合同范文