超标处理范文

超标处理范文（精选12篇）

超标处理 第1篇

关键词：高锰酸钾,除锰,色度

每年的1-4月, 重庆嘉陵江及长江均处于枯水期, 大部分湖库水位也急剧下降, 对很多水厂水源水水质造成明显影响。根据第一季度24个饮用水源地水质统计情况表明, 地表水29项水质指标能够满足集中式生活饮用水地表水水源地水质要求的比例不足5%。

饮用水源地水质的变化, 对制水工艺造成影响。近期有几个以水库水为供水水源的水厂工艺都出现以下问题:滤后水浊度、色度正常, 清水池加二氧化氯消毒后色度增加明显, 浊度也变大, 停加消毒剂后, 上述问题消失, 水质恢复正常。通过对水源水、滤后水及出厂水进行取样检测后, 发现水源水锰超标近10倍。

1 二氧化氯消毒致出厂水色度浊度偏高原因

含Mn2+原水经过水厂混凝、沉淀、过滤处理后, 锰不能完全去除, 滤后水中溶解状态无色的Mn2+l在投加二氧化氯消毒消毒剂后, 由于二氧化氯具有强氧化性, 将二价锰氧化成不溶于水的二氧化锰黄褐色胶体, 反应方程式为:2Cl O2+5Mn2++6H2O=5Mn O2↓+12H++2Cl-, 导致出厂水色度和浊度都升高[1]。

2 锰超标的主要解决措施

目前的除锰方法主要有以下几种: (1) 接触氧化法——利用曝气和锰砂滤料去除水中锰; (2) 生物法——利用生物滤池, 通过细菌来去除水中的锰; (3) 化学氧化法——利用氯气、臭氧、二氧化氯、高锰酸钾等强氧化剂将二价锰氧化成二氧化锰, 使其沉淀或经过滤去除; (4) 稳定处理法——在水中投加螯合剂, 与二价锰形成螯合物, 防止二氧化锰的析出[2]。

3 实验室原水烧杯搅拌实验

笔者根据某水厂现有制水工艺, 考虑水厂运营成本以及锰超标处理的迫切性, 在借鉴国内外经验的基础上, 决定采用高锰酸钾预氧化除锰。在实际运用前, 为保证研究方案能够适用于水厂制水工艺, 笔者以该水厂水源水为研究模型, 通过实验室烧杯搅拌实验优化投加量。

3.1 实验试剂及仪器

3.1.1 试剂:

KMn O4溶液 (500mg/L) , 准确称取0.125 g KM--n O4溶解并定容至250m L容量瓶;聚合氯化铝PAC。

3.1.2 仪器:

ZR-4混凝试验搅拌机, ICE3500原子吸收光谱仪。

3.2 实验实施方案

根据絮凝剂PAC的投加量不同, 将水样分为两组实验, 第一组PAC投加量为15kg/Km3, 第二组PAC的投加量为10kg/Km3;同时考察不同高锰酸钾投加量对锰的去除效果:

3.2.1 实验步骤

先往五个1L烧杯 (编号CA1、CA2、CA3、CA4、CA5) 加入混合均匀的原水水样, 再向每个烧杯中移入不同体积的KMn O4溶液, 使高锰酸钾投加量分别为0.4、0.8、1.2、1.6、2.0mg/L。投加完高锰酸钾后以400r/min的速度开始搅拌并计时, 二十分钟后往每个烧杯中加入0.015g的PAC, 继续以400 r/min的转速, 搅拌1min;然后以200r/min的速率搅拌10min。停止搅拌, 水样经0.45μm滤膜过滤后取样用于Mn2+的测定。

3.2.2 实验结果

第一组实验结果如表1所示。

第二组实验仍然以该水源水为实验对象, 调整PAC的投加量为0.010g, 高锰酸钾的投加量稍作改变, 对应高锰酸钾投加量分别为0.5、1.0、1.5、2.0、2.5mg/L。其他实验步骤不变。实验结果如表二所示。

3.2.3 烧杯搅拌混凝实验结论

实验表明聚合氯化铝投加量在10~15 kg/Km3时, 配合投加高锰酸钾2mg/L, 能将该水厂水源水中的锰去除率达95%以上。

4 水厂现场调试

经过现场对该水厂制水工艺的调试, 在该水厂配水井投加2.0 mg/L的高锰酸钾, 通过约3个小时的运行, 水厂出厂水锰含量从1.1 mg/L (超标10倍, 锰含量出厂水限值为0.1 mg/L) 下降到0.02 mg/L, 出厂水锰含量完全符合国家生活饮用水卫生标准要求, 初次现场调试可使除锰率高达98%。

5 工艺投加注意事项

为保证高锰酸钾预氧化除锰的效果, 水厂运行必须注意以下事项:

(1) 密切关注水源水以及出厂水中的锰含量, 以调整高锰酸钾的投加量, 必要时进行烧杯实验确定高锰酸钾的最佳投加量;

(2) 必须保证高锰酸钾投加装置有效运行, 确保高锰酸钾投加的精确性;

(3) 需要加强沉淀池以及滤池排泥。

参考文献

[1]钟永光, 丘丘建峰.二氧化氯消毒致出厂水色度偏高的问题浅析与对策[J].城镇供水, 2015 (5) :48-50.

污水处理厂尾水超标排放应急预案 第2篇

目的:为了防止本厂可能发生尾水超标排放事故,特制定本预案

适用范围:本预案适用本厂可能发生尾水超标排放事故的各相关岗位

一、指导思想

为贯彻”安全第一,预防为主”的安全生产方针,落实安全生产责任制,确保单位.社会及人民生命财产的安全,预防重大化学事故发生,并能在事故发生后迅速有效控制处理,根据本厂污水处理工艺特点及可能发生的导致事故性排放的因素,本着”预防为主,自救为主,统一指挥,分工责任”的原则,制定<事故性排放污水应急预案>.二、编制依据

1.<中华人民共和国安全生产法> 2.<城市污水处理厂运行,维护及安全技术规范> 3.<中华人民共和国环境保护法> 4.<中华人民共和国水法> 5.<中华人民共和国水污染防治法>

三、编制说明

该预案由应急领导小组组长宣布启动,但发生以下情况,该预案自然启动:

1.发现出水水质超标时 2.污水水量超过设计标准时 3.大面积,长时间停电时

四、事故应急指挥机构,职责及分工

1.指挥领导小组 2.运行工艺组 3.设备抢修组 4.电力供应组 5.物资供应组

五、应急处理原则

1.及时控制进入污水处理厂的污水水量和水质的控制 2.加强运行控制,保证运行正常 3.加强设备运行维护

六、事故预防措施

1,操作人员应严格按照操作规程进行操作,防止因检查不周或失误造成事故 2.及时合理的调节运行工况,严禁超负荷运行 3.加强设备管理,认真做好设备,管道,阀门的检查工作,对存在的安全隐患的设备,管道,阀门及时进行修理或更换

七、事故应急措施及注意事项 1.污水超标排放的处理流程

1)发现后当班人员立即向领导小组组长及夜班值班人员汇报,并在事故处理过程中随时保持与领导小组的联系

2)当班人员排查造成超标的原因,查明原因后按照以下几方面应付 ①发现进水超标

a立即向领导汇报,通知生产计划科,管网所减少送水量

b立即组织化验班组对进水水质,工艺运行参数,出水水质数据进行分析,根据化验数据对相关工艺流程进行及时调整.②突发暴雨

a根据天气预报,组织机修班预先对各设备进行检查,确保完好,组织力量对厂区雨水管线进行疏通,确保畅通.b各岗位将门窗关紧,防止雨水流入,影响设备运行

c生产运行班组增加水泵台数,降低集水井水位,直到满负荷为之.外出巡视,必须两人一组,注意防滑.d变电值班人员及时检查避雷是否发挥作用.e厂抢修队员,车辆做到随叫随到,严阵以待,以处置突发事故的发生 ③水量超过处理能力

a及时与生产计划科联系,并取水样化验COD,在达到排放标准及征得上级同意后,将超越阀打开,直至与处理能力相当

b及时通知中途提升泵站减少进水 ④突然停电

a生产班组人员将现场设备退出运行状态

b如无法送电,则通知上级主管部门,使管网所减少往管线输送污水 c来电后,按操作规程及时开启设备,恢复运行

八、事故后的清消.恢复和重新进入

由事故应急指挥领导小组宣布应急状态结束,恢复到正常运行状态.开始对事故原因进行调查,进行事故损失评估,组织力量进行污染区的清消,恢复.安全生产事故及突发事件应急救援预案

**市城市污水处理厂设计总规模为5万吨/日，分三期工程建设，规划首期污水处理工程规模为1.5万吨/日。为全面贯彻落实《中华人民共和国安全生产法》，切实保证我厂各项工作的顺利进行，保障我厂的城市污水处理系统的正常运行，提高我厂城市污水处理系统的应急保障能力，本着“污水处理、利国利民”的安全生产宗旨，全面提高广大职工的安全生产意识，保证本厂在出现安全生产事故及突发事件时，最大限度的减少安全生产事故及突发事件的灾害和损失。结合我厂实际，成立一支由厂领导、技术人员及生产工人参加的“安全生产事故及突发事件应急救援领导小组”。负责各种安全生产事故及突发事件的救援抢险。

一、组织机构和职责

（一）**市城市污水处理厂安全生产事故及突发事件应急救援领导小组： 组

长：***（职务：法定代表人）副 组 长：***（职务：厂长）成

员：……(主要管理人员)

（二）职责分工

组 长：负责组织应急救援协调指挥工作； 负责与地方政府的协调工作。

副 组 长：协助、配合组长抓好应急救援协调工作； 负责安全生产的日常监督和指导。

技术部门：负责应急救援的技术指导工作； 负责应急救援的处理及善后工作； 负责收集、掌握和上报突害信息。生产部门：负责应急救援实施工作； 负责事故及救援现场的安全保障。

二、主要工作职责及原则

（一）主要工作职责

应急救援领导小组应按照应急救援预案的有关要求迅速开展抢险救灾工作，力争将损失降到最低程度；若发生安全生产事故和突发事件，由厂统一部署应急救援的实施工作，并对实施救援工作中发生的争议采取紧急处理措施，同时在厂范围内紧急调用各类人员、物资、设备和场地，配合上级部门进行调查处理工作，做好稳定秩序的工作后适时发布通报，将事故的原因、责任及处理意见在厂内公布。

（二）工作原则

统一领导、分级负责；明确职责、加强协作；反应及时、措施果断；平战结合、常备不懈。

三、安全生产事故及突发事件报告程序

建立安全值班制度，事故、事件发生地的现场负责人、班组及个人都有责任在第一时间内向本单位主管部门的负责人报告，在事故、事件发生后，第一发现人应当立即报告本单位负责人，按有关规定的要求如实通报上级，从事故、事件发生至厂应急救援领导小组接到报告，不得超过二小时，发生一般的安全生产事故灾害，对口部门负责人在一个小时内必须赶到现场；发生重大安全生产事故及突发事件灾害，单位法定代表人、对口部门负责人必须在三十分钟内赶到现场，报告的同时要及时组织救援工作。

四、安全生产事故及突发事件报告应急救援程序：

安全生产事故及突发事件→保护安全生产事故及突发事件现场→控制事态→组织救援工作→疏导人员→调查了解安全生产事故及突发事件简要情况及伤亡人员情况→向上级主管部门报告。

五、安全生产事故及突发事件防范和控制措施

1、建立城市污水处理系统的安全生产制度。以便加强城市污水处理系统的各项安全管理和安全生产动态监控工作，发现安全生产隐患及时整改以便消除隐患，通过技术人员的谨慎确认后才能生产。

2、建立城市污水处理系统的消防安全管理制度。制定消防措施，对全体员工进行消防安全培训，制定紧急状态下的疏散方案。配齐消防器材设备，定期检查，确保各类器材和装置处于良好状态，安全防火通道时刻保持畅通。

3、建立城市污水处理系统的防汛期安全生产管理制度。及时了解和掌握防汛期的水质和水量变化，还有气象预报情况，确保城市污水处理系统的供水、供电线路可靠和畅通。

4、建立城市污水处理系统的设备管理制度。运行设备如：鼓风机、污水泵等都配备了备用设备，所有设备都认真操作、精心维护和细心保养。在加强重点设备操作者的责任心和认真做好日常保养和定期保养的基础上，使这些设备始终处于清洁、完好、可靠和安全的状态中。

5、建立城市污水处理系统的安全用电管理制度。配备合格的水电工作人员和备用发电机组，认真落实水电工作人员责任制，经常对供水、供电设备进行检查与维护，对机械设备严格执行定期检修，加强对本单位人员的安全用电教育，坚持安全用电检查制度，发现问题及时解决。

六、安全生产事故及突发事件应急救援预案 应急救援的准备工作：成立安全生产事故及突发事件应急救援小组，参加应急救援的人员需要进行应急培训和演习，做好培训记录，发生事故后迅速出动抢救。应急救援预案如下：

1、现场的所有工作人员迅速撤离危险区域，值班人员电话通知安全生产事故及突发事件应急救援小组的主要领导，成立应急救援小组。

2、应急救援小组迅速电话通知技术部、生产部、当地政府，并迅速赶到事故现场进行指挥和参与救援工作。

3、如有受伤人员，及时通知南雄市人民医院120急救中心；如果发生火灾，立即拨打火警电话119；如果发生洪涝灾害，应立刻切断厂区内的所有电源，组织人员抢救设备和仪器，将损失降到最低。

4、应急救援小组根据险情情况，在规定的时间内上报南雄市人民政府，南雄市环保局，韶关市环保局。

5、险情处理后，严格按照设计要求施工，并确保施工质量。经南雄市环保局，韶关市环保局及有关部门验收合格后方可生产。

七、通讯联系

**市报警中心：110

**市火警电话：119

**市人民医院急救电话：120 **市城市污水处理厂值班电话：3704996 **市城市污水处理厂厂长电话：*** **市珠江污水处理有限责任公司法人代表电话：*** 本预案自印发之日起实施。

超标处理 第3篇

城镇污水处理厂的正常运行是保证城镇区域环境能够可持续发展的关键。本文指出了当前污水处理厂存在进水超标、配套管网不完善、运行管理水平低等导致排放超标的问题，提出科学实行企业化运作，政府加强其在收水系统中的管理作用，加大资金投入，对超标排放加大处罚力度等一系列的解决对策。

城镇污水处理厂是控制污水排放的最终措施，其在保证污水达标排放的过程中起着至关重要的作用。城镇污水处理厂是否超标排放与区域环境质量有着密不可分的联系，实现污染减排目标，改善区域环境，保证城镇污水处理厂合理有序的运行已经成为目前急需解决的问题。但城镇污水处理厂特殊的功能与职能使得政府及相关部门重视不够，造成污水处理厂进出水超标、运营资金不足、配套管网不完善、运营管理水平低等问题的出现，使很多污水处理厂不能有效发挥治污作用。基于以上污水处理厂存在的问题，笔者提出如下改进措施：改革污水处理厂的运行机制;地方政府提高认识，加大资金投入;相关部门职能分工明确，严控污水处理厂进出水水质，依法加大处罚力度。

一、改革污水处理厂运行机制

现阶段，我国城镇污水处理厂运营方式主要包括政府运营，企业运营，委托运营，承建方运营等模式，具有种类繁多，多方管理的特点。上述运营方式虽可供选择的方面比较广，但是从运营和监管效果上看，企业运营模式的运行效果更好，也更利于相关部门监管。而其他运营模式，普遍存在运营水平低、相关部门无法有力监管等问题。污水处理厂运营机制不合理，运营水平低，处理设施无法有效运行。经常因为运维人员专业水平较差，责任心不强，对设备设施维护不及时或操作不当，造成设备损坏，导致水厂停产停运或超标排放，进而对环境造成恶劣影响。因此，为使城镇污水处理厂提高运营水平、高效运行，应采用专业性较强的企业化运营模式。建设部《关于加強城镇污水处理厂运行监管的意见》第三条中也明确指出了，“城镇污水处理厂的运行管理必须按照政事分开、政企分开的原则，要明确城镇污水处理厂运营单位的责权，使城镇污水处理厂运营单位逐步成为产权明晰、独立核算、自主经营的经营实体。”

二、政府加大资金投入，完善管网建设，保障运行资金及时拨付

城镇污水处理从本质上来说，一直被视为国家的公益事业。因此，一直存在着污水治理效率偏低，整体资金投入不足，有关部门不能很好的承担起应尽的社会责任。目前，因地方政府重视不够或投入资金不足，而出现三个方面的主要问题，一是政府不按时向污水厂拨付运行资金，很多水厂因缺少运行经费而无力维持，极大地影响了企业运营维护的积极性;二是政府投入资金不足，配套管网建设滞后，导致水厂进水水量严重不足，负荷率偏低，部分老化损坏严重的管网多处渗漏，导致进水水质偏低，而影响水厂的生化性能;三是地方政府对污水厂的治污作用重视不够，为保经济发展而对污染企业超标排放置若罔闻，超标进水破坏了污水厂的生化系统，导致污水厂长期不能稳定运行，而政府并没有采取有力措施对来水进行控制。城镇污水处理厂一直以来肩负着污染减排的重任，地方政府应提高对污水厂治污作用的认识。各级政府对管辖区域内的污水处理厂运行负总责，应采取有效措施保证污水处理厂正常运行。

三、相关职能部门分工明确，严控企业超标排放，加大监管力度

城镇污水处理厂普遍具有处理设施的最大负荷，当进水的水质、水量超标时，污水处理设施各单元效率将会下降，会对城镇污水处理设施的稳定性具有严重的影响，导致城镇污水处理厂的超标排放，对下游流域水质产生巨大影响。传统的应对水质超标的办法是环保部门介入调查，但收效甚微。针对建设部《污水排入城市下水道水质标准》中提到的30余种污染物指标的最高允许排放浓度，环保部门也只能粗略的排查。所以，政府职能分工应加以明确，严格把控污水处理厂进水水质、水量，保障城镇污水处理厂排水设施安全运行与正常运转，满足城市排水许可制度。各级地方政府也需尽快改进自身工作思路，明确相关部门职责，予以明确的职能分工，从而实现城镇污水处理厂的正常运行。具体对策如下：（1）建立重点排污自动监控水质系统，并把监测得到的数据实时联网上传，环保监管部门及时监督，及时发现，有效控制各污染物排放单位的排放量，及时锁定污水排放超标单位，在超标排放前控制，避免出现事故问题发生后，再去弥补的局面。（2）城建部门负责各主要辖区内管线水质的日常监控和检查，加强组织各项污染治理专项行动，确保污水处理厂总进口量达标。一旦发现超标，及时找出超标的异常原因。根据《中华人民共和国水污染防治法》等相关条例，采取对应的办法与措施，使各个污水排放部门明确污水处理厂排放超标应承担的环境责任。加大环保部门与城建部门的执法力度，确保各类污染处理设施正常使用，促使各污染单位达标排放。（3）环保部门负责各排污单位的排水水质的日常监控，严格监控与检测可能造成城镇污水处理厂超标排放的单位，严禁违法排污的现象出现。通过行政手段，对重污染企业事业单位进行控制，督促其尽快进行污染治理改革方案，对于环境影响恶劣的高投入、高消耗、高污染、低效益的“三高一低”企业排污单位强制给予以关停取缔。

四、细化管理，深入监督，依法加强污水厂的运行监管

“十一五”规划关于环保目标的实现，离不开城镇污水处理厂的有效运行，离不开环保制度的日益完善，更离不开有关部门相应的监督管理。目前，一些城镇污水处理厂维持低成本运行而导致出水不达标现象屡有发生，因此需要严格监控污水处理厂的运行情况。根据新《环境保护法》第四十二条内容：“严禁通过暗管、渗井、渗坑、灌注或者篡改、伪造监测数据，或者不正常运行防治污染设施等逃避监管的方式违法排放污染物”;第五十九条内容：“企业事业单位和其他生产经营者违法排放污染物，受到罚款处罚，被责令改正，拒不改正的，依法作出处罚决定的行政机关可以自责令改正之日的次日起，按照原处罚数额按日连续处罚。”环保部门应细化管理方式方法，依法进行监管，加大处罚力度。城镇污水处理厂应主动承担超标所带来的环境责任，对污水处理设施及时进行升级改造，保证水质达标排放。

五、结束语

主变油铜离子超标处理方法 第4篇

2007年6月1日湘西某变电站1号主变调压瓦斯保护动作后, 经试验检查中发现, 该变压器有载调压开关有进水受潮现象。调压开关经烘烤处理及更换合格油后, 再经试验发现110k V高压绕组中性点绝缘电阻达500MΩ, 其它试验均未发现异常, 后经湖南省电力试研院检测铜离子2.8mg/kg超标。经该局生产技术部研究, 决定对该变压器进行调压开关吊芯检查及热油循环处理, 检查切换开关时发现切换开关绝缘支撑板存在劣化开胶缺陷, 中性点绝缘电阻值仍然较低。同年10月再次将该主变油样进行检测, 发现油铜离子1.8mg/kg, 油介损值tgδ (90℃) 为15.2%超标。该变压器于2001年2月投入运行, 2003年、2004年各项预试数据正常。

2 主变处理过程

根据1号主变以上试验结果, 为防止主变绝缘性能进一步下降, 必须对变压器油进行净化处理, 同时更换切换开关绝缘支撑板。

2.1 滤油系统设备就位

2008年5月27~28日, 高试班, 检修班将1号主变油铜离子滤油系统设备:真空滤油机1台、精细过滤器1台、静油器1台 (800kg) 、XDK吸附剂1500kg、流量表1块、16吨吊车1台、#25变压器油2000kg、5吨储油罐1个、配套连接油管等设备运达现场就位, 接通系统设备油管、装填静油器吸附剂 (第1次装填吸附剂800kg) 。

2.2 油铜离子处理前电气试验

5月29日, 高试班对1号主变油铜离子进行处理前电气试验。该主变高-低及地绝缘电阻1450MΩ、泄漏电流21.3μA, 与2007年试验数据比较:高-低及地绝缘电阻 (500MΩ) 有所增长、泄漏电流 (82.2μA) 有所降低。据分析, 绝缘状况改善的原因为:该主变经过一段时间运行, 变压器自身发热, 变压器油热循环带走一部分分接开关油室绝缘筒内水份, 改善了绝缘性能。

2.3 更换切换开关绝缘支撑板

5月29日, 检修班更换了该主变分接开关切换开关的绝缘支撑板。更换后, 其切换开关的中部法兰盘与切换开关上顶部固定法兰盘绝缘电阻高达200000MΩ, 说明切换开关中部法兰盘与切换开关上顶部固定法兰盘绝缘偏低缺陷已彻底解决。

2.4 切换开关处理及主变高压绕组检查

5月30日, 检修班将1号主变分接开关的切换开关芯子吊出, 清洗、检查并抽出室内变压器油, 试验人员在主变高压套管侧使用量程200000 MΩ电子摇表测量其主变高压绕组的绝缘电阻。具体数据, 如表1所示。

上述数据说明主变高压绕组绝缘良好, 而高压主侧中性点端子处绝缘恢复正常的原因是变压器油热循环带走一部分分接开关油室绝缘筒内水份, 从而改善了其绝缘性能。

2.5 切换开关处理后主变高压绕组电气试验

2008年5月31日检修班将处理后的分接开关装复就位并对切换开关油室重新注油, 高试人员再次检测主变高-低及地绝缘电阻时其绝缘电阻值为2320MΩ, 与2004年的高-低及地 (3500MΩ) 比较其绝缘性能仍未恢复至原状态。故1号主变高压侧绝缘降低缺陷是因为主变油中铜离子含量1.8mg/kg超标所引起。

2.6 油铜离子过滤系统处理过程

2008年5月31日, 高试、检修2专业班组, 将铜离子过滤系统接上1号主变本体进行油循环处理工作。油处理前由于充分考虑到油铜离子过滤吸附剂在50℃才充分起作用, 而1号主变有15组散热器散热, 主变油温全靠滤油加热系统加热很难迅速将1号主变油温提高至50℃ (1号主变油25吨) , 故滤油过程中需将1号主变投入带电运行, 利用主变带负载时发热来迅速提升主变整体油温, 真空滤油机油流量控制在3.9m3/h以防带电放电、油枕油位4确保滤油系统漏油时主变本体不缺油。油静化处理工作中滤油系统必须不间断运行, 吸附剂更换时间和次数要根据油中铜离子含量或油介损值不再减小来确定。人员实行24小时值班, 每小时记录跟踪油温、滤油机真空度、流量、压力、检查滤油系统连接油管、设备是否渗漏油及时消除隐患。

在油铜离子处理过程中, 白天环温较高主变油温易控制, 但到了晚上气温较低, 加之主变15组散热器散热使滤油系统油温下降较快 (晚上主变温度均在30℃左右) , 同时又不能将真空滤油机加热器组全部投入运行, 以免烧坏加热器灌内的变压器油。因此, 采取开启8组、关闭7组散热器的办法来保持过滤系统油温, 结果效果明显, 滤油系统工作正常。

2008年6月17日, 根据6月6日、11日2次将油样送湖南省电力试验研究院检测的铜离子含量及介损数据, 检测发现油处理后油中铜离子含量及介损值与处理前明显减小, 决定更换静油器内XDK吸附剂 (700kg) , 并进行再次循环滤油。

3 结束语

超标处理 第5篇

关于邹区污水厂氨氮超标情况的报告

武进区环保局：

5月9日晚上，我司下辖邹区污水厂遭到进水水质冲击，水中耗氧物质突然增多，而这个时候，本来一用一备的鼓风机正好有一台处于拆解返厂维修中，以至于正常工艺运行下的生物处理系统出现供氧不足，引发生物处理系统硝化能力下降，从而引起排放水氨氮指标、COD指标上升，造成5月10日、11日以及12日白天约60个小时时间内的处理排放水出现氨氮指标超标。

水中氨氮指标波动后，邹区污水厂值班人员虽然按照应急预案，采取了减少进水量的措施，但厂外排水管网储水能力有限，为了避免污水外溢污染环境，邹区污水厂无法完全停止进水，或者减少水量至很低水平，由于厂内生物处理系统硝化能力恢复需要一段时间，还是造成排放水一段时间内氨氮出现超标。随着冲击水周期流逝，同时我司安排加快鼓风机抢修，并 水质指标5月12日晚上恢复了达标，把对环境的影响降至最低限度。

超标处理 第6篇

关键词：直接空冷 凝结水 溶氧超标 处理

1 概述

大唐太原第二热电厂300MW直接空冷机组，自投入运行以来，系统的严密性受凝结水系统设计和空冷面积的影响，凝结水含氧量一直处于超标状态。#10和#11机组分别运行在凝结水溶氧为80-820μg/L和80-800μg/L的环境中。为了进一步解决机组凝结水溶氧超标问题，大唐太原第二热电厂改造#10和#11机组的凝结水以及补水系统，系统改造后凝结水溶氧大大降低，其范围在25-358μg/L之间，根据2009年1月山西电科院：国标GB/T12145-2008《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》（在审批中）的相关要求，直接空冷机组凝结水溶氧控制指标为≤100μg/L，凝结水溶氧已在合格范围以内。#11机组经过改造后，凝结水溶氧合格率达到96%以上，水汽监督指标单项合格率已经完全满足。

2 直接空冷机组凝结水溶氧超标的影响因素

2.1 直接空冷凝结水过冷度 从除氧角度来说，与热力除氧器相似，直接空冷凝汽器相当于混合加热式的真空除氧器，只是在除氧饱和压力方面存在差异而已。

由亨利定律得：气体在水中的溶解度与其在气水界面的分压成正比关系。当凝结水自身的温度接近其对应的饱和温度时，或者在凝结水的过冷度比较小的情况下，在分压方面，氧气、二氧化碳等气体在气相中的分压就小，与其对应的溶解度也比较小。理论研究证明：在过冷度越小的情况下，机组凝结水的含氧量也越小。通常情况下，受干球温度控制的影响和制约，直接空冷机组过冷度难以控制。在温度差的影响下，由于冬季一天中温度波动范围比较大，导致难以控制空冷机组凝结水的过冷度，通常情况下过冷度要保持在3℃以上，而我们大唐太原第二热电厂的过冷度在3-6℃。另外，空冷系统冷却面积比较大，容易产生局部過冷，在这种情况下，与之对应的凝结水溶氧值也就比较高。

2.2 机组真空严密性 直接空冷厂在机组真空严密性方面存在数据差异，在真空严密性方面，大唐太原第二热电厂的所有机组中，数值最好的一次为87Pa/min，其他机组严密性均在110-400Pa/min之间。随着机组运行时间不断加长真空系统严密程度会逐渐降低。因此，真空系统的严密性必须定期检查，通过查找漏点，不断提高机组真空系统的严密性。

经权威机构证明：当湿冷机组的严密性保持在400Pa/min时，其真空系统的严密性比较合理的数值范围在100-130Pa/min之间。目前，我们大唐太原第二热电厂直接空冷机组的真空严密程度较低，很难达到上述水平。

2.3 凝结水补充水溶氧 受大气的影响，补充水的溶解氧在制备系统除盐补充水的过程中已经接近饱和状态。在20℃时根据氧气分压，结合氧气所对应的亨利系数，通过一系列的计算得出水中溶解氧的浓度是合格凝结水溶氧的300倍，达到了7000-8000μg/L之间。在这种环境下，对于300MW机组来说，如果产生1%的补充水，在流量方面凝结水补充水要达到10t/h，如果补水除氧不到位或者不彻底，则通过相关计算可以得出：每升凝结水的溶氧含量将会增加85μg。综上所述，在一定程度上凝结水的溶氧量受到补充水本身的影响。

2.4 补水方式 当前，通过凝汽器喉部向锅炉进行补充水的方式是借助喷雾状态的方式进行的。尽管凝汽器在温度方面高于补水温度，但是在传热传质的作用下，补给水经过雾化后直接与温度较高的汽轮机乏汽进行交换，强制实行冷却排汽；另一方面把补充水加热到背压状态下的饱和温度，使得补给水的溶氧在一定程度上得以排除。另外，湿冷机组背压由于比较低（真空较高），使溶氧能够从补水中得以彻底排出。

通过采用凝结水化学补水方式对大唐太原第二热电厂对#10和#11机组进行补水。补水的具体流程为：在空冷凝汽器排汽管道下部，通过在扩容器上安装大喷头，向凝结水箱喷水，在热交换和除氧方面这种补水方式效果并不是十分的理想。并且这套装置在设计制造的过程中，选择喷头和补水空间的位置都有不合理的地方。除氧效果在以下三方面难以实现：一在除氧水温度在蒸汽加热的影响下会不断接近饱和状态；二必须对除氧水进行充分的雾化处理；三进过雾化处理后，应留有足够的时间确保除氧水逸出和排出氧。补入水与设计标准在除氧效果方面出现严重偏离，出现凝结水含氧量偏高的现象。

3 直接空冷机组凝结水溶氧超标的治理方案

需要制定有效的措施，进而解决凝结水溶氧严重超标问题，借助对机组进行检修机会，对#11机组实施检修方案，具体流程如下：

3.1 检查严密程度 合理利用检修机组的机会，全面检查#11机组真空系统的严密程度，并且及时消除查出的漏点。

3.2 调整补水方式 在位置方面，热力除氧具备：第一水加热到工作压力下的饱和温度；第二汽水两者之间必须有充分的接触面积；第三及时排出析出的氧气。因此，将化学补水管位置由原标高2.5米调整到标高6.5米，向上提升4米，对于补水点在汽轮机排汽喉部的上方进行重新规划设计，经过雾化处理后化学补水通过采用乏汽的方式进行除氧，位于该点的补水点汽源充足，高处落差比较大，延长了汽水接触的加热时间，为将补给水能够加热到饱和温度奠定基础。在距离方面，由于真空抽气口的流程长度较长，借助抽气管道真空泵很容易将析出的气体排到大气中。

3.3通过专业的机构对#11机组凝结水系统进行改造 将补水点在汽轮机排汽喉部上方进行重新设置，采用抬高化学补水管位置的方案进行处理，另外，装备一套“空冷机组科学补水真空除氧装置”，并且凝结水箱的大喷头采用机械旋流雾化喷嘴取代，喷嘴的流量在不排除压力损失和阻力的前提下为2t/h或3t/h，通过相应的技术得出这种补水装置最佳出力为102t/h。

喷嘴的设计：选用1Cr18Ni9Ti的材质制作喷嘴，采用小流量空心锥扇形对补水喷嘴进行设计，通过采用叠加排序的方式对相邻的喷雾进行处理，使得喷雾断面出现均匀的喷射效果，进而实现充分的传热传质，便于气体析出。

4 改造后的效果及不足

4.1 改造后#11机组凝结水系统 ①对喷嘴进行雾化处理，在真空除氧方面进入排汽装置的凝结水补水满足要求，降低了补水的含氧量和凝结水的过冷度，过冷度在冬季可以控制在2℃。凝结水的溶氧含量已经符合国标GB/T12145-2008《火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量》的要求，合格率达到水汽品质指标要求，单项合格率达96%以上。②经过上述处理，强化了热交换的效果，在一定程度上降低了排汽温度，提高了机组的真空性和回热的经济性。③减轻了除氧器处理凝结水溶氧的负担。

4.2 改造后#11机组凝结水系统存在的不足 ①在设置除盐水补水总管时，由于没有进行相应的分段门处理，导致在补水量较小时，压力不足影响和制约了喷嘴雾化的效果，在一定程度上降低了除氧效果。②经过回水处理后，空冷岛凝结水进入排气装置，凝结水没有进行雾化喷嘴处理，凝结水回水的溶氧和过冷度问题没有解决。

5 后续的措施方案

①借助#11机组检修的机会，进一步改造凝结水系统，完善改造方案，改善除氧效果， 彻底解决#11机组凝结水溶氧超标问题。②结合改造#11机组凝结水系统的效果，完善#10机组检修方案，利用检修#11机组的机会，对#10机组的检修方案进行改造，通过#11机组进行检验，使得#10机组的检修方案更加完善，使#10机组凝结水溶氧超标问题在一定程度上得到彻底的解决。③#10机组真空系统的严密性在检修前要进行检查，寻找漏点并及时解决，进而降低凝结水的含氧量。

参考文献：

[1]中国电机工程学会火电分会空冷专委会第四届学术年会《论文集》.

[2]中国电机工程学会火电分会凝结水处理专题技术研讨会《论文集》.

[3]GB/T12145-2008.火力发电机组及蒸汽动力设备水汽质量

超标处理 第7篇

故障诊断与排除:据驾驶员介绍, 该车前一段时间去外地, 在一个小镇上加了90号汽油 (没有93号汽油) , 此后行驶了1000多公里, 回来后就发现发动机乏力, 甚至出现一踩制动踏板发动机就熄火的情况。到维修厂修理, 经检查发现EGR阀有大量积碳, 维修人员建议更换EGR阀。由于该车前一段时间刚进行过大修, 驾驶员以不妨碍使用为由拒绝了维修人员的建议, 最后只对节气门进行了清洗, 修理后驾驶员感觉发动机动力有所提高。

引起汽车尾气排放超标的原因较多, 一般为可燃混合气过浓、点火过早/过迟、废气再循环阀 (EGR) 损坏、氧传感器失效、三元催化转化装置失效等。根据驾驶员描述的情况, 笔者初步判断故障原因可能是可燃混合气过浓、三元催化转化装置失效或EGR阀损坏。

用KT300故障诊断仪对电脑进行诊断, 没有故障码输出, 因此排除了可燃混合气过浓的问题。接下来认真检查三元催化转化装置, 有轻微的脏污, 但没有太大问题。又检查了节气门和喷油嘴, 有轻微积碳, 遂对上述部位进行了清洗, 并用水性除碳剂对进气道和燃烧室进行了彻底清洗。装复后试车, 发动机工作状况良好, 但检测尾气排放, 中、高速时仍然超标。

我们知道, 废气再循环系统不是所有工况都工作的, 在低速和水温低于50℃时EGR不工作, 以防止产生失速现象;在高速和中负荷时, 一般具备了产生NOx的条件, 所以EGR投入工作, 以控制NOx的排放。因为该发动机在怠速和低速时尾气排放正常, 仅在中、高速时尾气排放不正常, 所以笔者认为该车的故障原因应在废气再循环系统 (EGR) 。

打开EGR阀, 发现阀杆严重磨损, 更换阀杆和膜片回位弹簧 (原来的回位弹簧有卡滞现象) , 并清洗了积碳, 装复后试车, 故障排除。

那么, 为什么用故障诊断仪检测不到故障呢?众所周知, KT300是通用解码器, 有时可能诊断不准确。另外, 故障诊断仪只能检测电子控制部分的故障, 而对机械部分的故障无法检测。

故障总结:汽油中的蜡和胶质是形成积碳的主要原因, 因此一定要使用高质量的汽油 (注意:高标号汽油并不等于高质量汽油) 。汽油添加剂可以有效防止金属表面形成积碳, 并能逐渐活化已有的积碳颗粒, 从而慢慢去除积碳, 对发动机具有保护作用, 但如果加入了伪劣产品, 则可能会适得其反。不要使汽车长时间怠速行驶, 经常短距离行驶的车辆最好定期跑一下高速。要定期用合格的燃油系统清洗剂不解体清洗发动机。车辆出现故障必须到4S店或正规的修理企业进行维修。

相关知识链接:废气再循环系统的主要作用是使从气缸盖排气口排出的部分废气再循环回到进气歧管, 与混合气一起进入燃烧室参与燃烧, 以降低燃烧温度, 从而减少NOx的生成量, 最终减少对大气的污染。目前, 大多数汽车上均装有废气再循环控制系统, 该系统中的任一部件损坏都会造成系统工作不正常, 导致发动机怠速运转不稳或排放污染增加。

1) 废气再循环系统工作原理

废气再循环系统 (EGR) 由ECR阀、EGR真空控制阀、EGR控制电磁阀、控制器 (ECM/PCM) 和EGR阀提升传感器等组成, 如图1所示。废气再循环系统与三元催化转化器配合, 能使排放气体中的NOx含量得到有效的降低。由于NOx产生的条件一是高温, 二是多氧, 所以EGR不是所有工况都工作的, 在低速、水温低于50℃时EGR不工作, 以防止产生失速现象;在高速、中负荷时, 一般具备了产生NOx的条件, 所以EGR投入工作, 以控制NOx的排放。

(1) EGR控制电磁阀:EGR控制电磁阀为电子机械式真空开关阀, 其作用是控制加在EGR阀上的真空。该电磁阀由控制器控制, 电磁线圈通电时, 阀门打开, 进、排气口之间的通道接通。

(2) EGR阀提升传感器:该传感器利用由柱塞推动的电位计向发动机控制器传送ECR阀的实际提升高度信号。发动机控制器中储存有多种工况下EGR阀的最佳提升高度, 如果实际提升高度值与储存在发动机控制器内的最佳值不同, 发动机控制器便切断EGR控制电磁阀的电源, 减少加在EGR阀上的真空。

1-活塞2-连杆3-电磁阀4-节气门传感器

(3) EGR阀:该阀位于进气歧管右侧, 靠近节气门体, 其作用是使一定量的废气流入进气歧管进行再循环。EGR阀膜片的一侧连接枢轴杆, 另一侧与弹簧相连 (弹簧使阀门保持常闭) , 当加在膜片上的真空大于弹簧力时, 枢轴杆被拉离原位, 通道打开, 废气进入再循环系统。

2) 废气再循环系统的检查

(1) 检查废气再循环系统是否工作:起动发动机并使其怠速运转, 将手指伸入废气再循环阀并按在膜片上, 检查废气再循环阀有无动作。在冷车状态, 踩下加速踏板, 使发动机转速上升到2000r/min左右, 此时废气再循环阀应不开启, 手指应感觉不到膜片的动作;在热车状态 (水温高于50℃) , 踩下加速踏板, 使发动机转速上升到2000r/min左右, 此时废气再循环阀应开启, 手指应能感觉到膜片的动作, 否则说明系统工作不正常, 应检查系统各部件。

(2) 检查废气再循环阀是否良好:起动发动机并使其怠速运转, 拆下废气再循环阀上的真空软管, 连接手动真空泵后抽气, 将真空直接加到废气再循环阀的膜片室, 此时如果发动机怠速不稳或熄火, 说明废气再循环阀工作正常, 否则说明废气再循环阀损坏。

(3) 真空开关阀的检查:未通电时, 对着电控真空开关阀上的真空软管吹气, 2个接口应相通;通电后, 对着与废气再循环阀连接的管口吹气, 二者应不相通而通大气。拔下真空开关阀的线束插头, 在插座上用万用表测量真空开关阀电磁线圈的电阻, 其阻值应为30～40Ω。若上述检查中有异常或电磁线圈短路、断路, 则应更换真空开关阀。

变压器直流电阻超标故障的分析处理 第8篇

1 故障概述

故障主变型号为SFZ8-12500/35, 1998年由某变压器厂生产。该变压器自安装投运以来, 进行了周期性的例行维护试验, 但一直未进行吊罩检修, 主变整体状况不良。在2015年例行预防性试验中, 试验人员发现主变高压侧、低压侧均出现直流电阻不平衡率超标, 为保证变压器安全稳定运行, 应立即停电处理。

在进行吊罩检修之前, 为准确定位故障点, 试验人员对主变高、低压侧及调压开关各个档位进行了直流电阻测量。从试验数据中发现, 高压侧仅有个别档位相间直流电阻超标, 而低压侧则存在严重的偏差。

2 故障分析

常见的引起直流电阻超标的原因有以下5个: (1) 分接开关接触不良。常见于分接开关触头不清洁、电镀层脱落、触头弹簧压力不足等。 (2) 焊接不良。引线和绕组焊接处虚焊、脱焊, 造成阻值增大。 (3) 套管导电杆与引线接头处接触不良。 (4) 绕组内部层间或匝间短路。 (5) 绕组断线。在三角形接线中, 某相断线会导致没有断线的两相线端段阻值增大为正常值的1.5倍, 断线相线端电阻值增大为3倍。

参考维修前试验数据可进行初步判断。高压侧仅有部分档位直流电阻严重超标, 而几个长期运行的档位则数据正常, 引起高压侧直流电阻超标的最大可能原因是分接开关接头处故障。对于低压侧的数据分析, 则出现了2种可能性。

该主变采取YN/d11的接线方式, 低压侧采用Δ接线。Δ接线下, 线电阻与相电阻换算公式如下:

带入相关检测数据进行计算得出:

而计算得出的数据显示B、C相绕组阻值明显偏大, 查询历史数据后计算得出, 正常运行时低压侧绕组的相电阻分别为:

相比之下, A相阻值低于正常值, 而B、C相则是远远超出了正常运行时的数值, 与掌握的主变运行情况相矛盾。结合现场实际情况, 考虑可能并不是绕组内部出现的问题。

这时技术人员又提出一种猜想:绕组内部并没有出现问题, 故障点位于B相套管引出线连接处。正是由于B相绕组外侧与引线连接处出现故障, 才会使得实验数据中的Rab、Rbc异常增大。

3 吊罩检查及维修

在检修流程中, 为降低工作难度, 也为了不错过任何一个可能的故障点, 技术人员遵从由易到难、由外至内的排查方式。首先对各相套管的将军帽进行检查, 发现并没有明显的故障痕迹, 然后再进行吊罩对器身内部的各连接处进行检查。

(1) 高压侧故障排查。对调压开关吊芯检查后发现, 触头部位有氧化膜生成, 并伴有明显的油泥沉积现象, 确认调压开关触头处存在接触不良现象。为排除绕组内部故障可能性, 吊罩后直接对绕组引线处测量直流电阻, 试验数据见表1, 证实高压绕组内部并无明显故障。此时可进一步认定故障点为有载调压开关触头处。

(2) 低压侧故障排查。吊罩之后进入检查, 经观察对比, 发现低压侧A、C相套管各处连接均正常, 而低压侧B相套管下端与绕组引出线连接处导电排有严重的烧蚀痕迹, 进一步检查发现连接处紧固螺母松动, 接触面结合不紧密。此时为验证故障点, 试验人员选择跳过导电杆部分直接测量低压绕组直流电阻, 数据见表2。试验数据合格, 说明故障点就位于B相导电杆与绕组的连接处。

(3) 处理方案。针对高压侧分接开关触头氧化锈蚀的问题, 采用酒精及干净的绝缘油进行清洗, 同时对调压开关触头及过渡电阻丝进行打磨。清除全部触头表层污垢后, 检查调整各个接点弹簧压力。解开低压侧B相套管导电杆连接处, 使用0号砂纸对连接接触面进行细致地打磨, 清理表面后将紧固螺母锁紧, 确保不会由于长期运行产生的震动松脱。

(4) 处理结果。完成故障点处理后, 再次对高低压绕组展开直流电阻试验, 主变故障点已消除, 主变各项数据已具备投运条件。至此, 此次检修工作宣告圆满完成。

4 故障分析

根据该主变吊罩检修的结果和试验数据可以基本判断故障产生的原因。主变高压侧绕组直流电阻不合格是由于调压开关长时间没有进行操作, 生成氧化膜以及油泥沉积造成;低压侧故障则是由于套管引线下部与绕组引出线的连接处螺丝紧固不到位, 在长期的运行过程中受到主变震动影响, 导致导电排接触不良, 发热烧蚀所致。绕组引出线的连接排应该光洁平滑, 接触可靠紧密, 当出现接触不良时, 接触电阻阻值就会增大引起发热, 由此生成的氧化膜又进一步加剧了接触不良引发恶性循环。如果不是及早发现, 就会导致绕组过温、放电等事故的发生, 造成设备财产的损失, 甚至危害人身安全。

5 结论

由于进行预防性试验发现了主变的潜在隐患, 并及时安排吊罩检修, 避免了主变跳闸甚至是烧毁的严重后果, 保障了电网的安全稳定运行。为防止再次出现此类故障, 在今后的工作中应采取相应的防范和改进措施。

(1) 为防止类似故障产生, 主变生产和检修过程中一定要严把工艺关, 导电部分的紧固应严格按规定进行, 完成连接后测量连接点的接触电阻应保障可靠连接。

(2) 运行人员在日常检修维护时, 对于平时动作较少的分接开关应多切换档位以避免触头油泥沉积及弹簧腐蚀变形, 而对于经常动作的分接开关, 应定期进行吊芯检查避免由于绝缘油放电劣化带来的危害。

精馏产品沸程超标的分析和处理 第9篇

吐哈24w t/a甲醇精馏装置采用三塔精馏, 预塔为全回流蒸馏塔, 塔顶脱除甲醚、二甲醚等轻组份;加压塔、常压塔塔釜除去水等重组分, 由顶采出精甲醇产品, 利用转化工艺气余热为热源, 同时加压塔回流做为常压塔热源, 实现了综合利用有效节能;回收塔采用低压蒸汽热源提供, 主要目标保证废水排放标准。中部设有杂醇油采出线, 塔顶不进行产品采出, 返回粗甲醇原料罐, 塔底废水外排。产品采用G B338-2004优级品标准:初馏点64.5℃, 干点65.5℃, 沸程0.8℃, 水分<1000ppm。

2006年10月投产以来, 装置多次出现精馏甲醇产品沸程超标的情况, 导致产品质量不合格。在2008年5月底6月初表现尤为突出, 严重影响装置运行和正常生产。沸程超标时工况表现为:精馏操作波动, 回收塔塔压高, 馏出口沸程分析超标, 产品水份等其它分析指标均合格。加压塔、常压塔操作参数调整正常后, 沸程仍然超标 (2.0-2.6℃) 。回收塔塔釜压力异常, 且不断增加。进行杂醇采出后, (抽取杂醇3次, 每次800k g) , 回收塔塔压下降 (0.050.035Mpa) , 沸程下降, 产品合格。自采取优化调整措施后, 装置产品再没有出现沸程超标的情况。

2 沸程超标原因分析

甲醇精馏产品沸程可能因初馏点过低或干点过高引起的。初馏点反映产品中轻组份的含量, 干点重组份的含量决定。产品中水和重组分物质含量影响产品干点超标。

2.1 对产品初馏点的操控

初馏点与预塔操作有关, 预塔脱除的轻组份不完全。产品中轻组份含量高初馏点就低。同时也影响产品的K M n O4试验、酸度分析。为了保证产品的K M n O4试验、酸度达标, 预塔采取塔顶避免出现过冷、不凝气中含量少量甲醇的操控方案, 在预塔内对粗甲醇中沸点低的二甲醚、甲酸甲酯、丙酮等轻组分进行了彻底脱除, 排除了初馏点过低对产品沸程的影响。

2.2 对产品干点的操控

产品干点高主要重组分物质超标, 加压塔、常压塔塔顶采出精甲醇产品、重组份由塔底进入回收塔, 经塔釜除去水等重组分, 回收塔底部设有杂醇油采出线, 正常情况不投用杂醇采出线。在平稳精操作中, 两个主精馏塔顶采出合格产品, 水和重组份由塔底进入回收塔, 经汽提后废水外排, 塔顶采出打回流入粗甲醇原料罐。主精馏塔和回收塔操作是控制干点的关键。

3 干点超标原因

3.1 产品化验分析

产品化验分析见表1。

由产品干点, 初馏点、水份化验数据分析可得出结论: (1) 产品水分含量很小 (标准﹤1000ppm) , 由此基本可以排除两个主精馏塔操作的因素。 (2) 5月底、6月初出现一周沸程严重超标。 (3) 初馏点合格, 而干点超标, 即产品中重组分含量高引起沸程超标。

3.2 塔内部构件状况

查阅上一年的检修记录。塔板无变形、倾斜、浮阀无卡死、腐蚀严重损坏塔板和浮阀损坏、脱落。塔内部构件状况良好不会对操作产生不良影响。

3.3 生产工艺控制

影响精馏产品沸程的因素很多, 如:精馏热负荷大幅波动、精馏生产负荷的调整和波动, 合成粗重组分增多, 中压蒸汽补加量;精馏的回流量;常压塔塔釜液位动;低压蒸汽波动, 常压塔液位调节阀自动调节波动大;都有可以通过及时调整优化操作得以解决, 不是引起沸程的根本上原因。

调查发现实际生产中存在以下状况:为确保产品采出合格, 加压塔、常压塔操作采用较高的回流比, 采出量偏小, 造成回收塔的进料醇含量偏高, 回收塔负荷增加。生产中回收塔作用是回收废水中的醇, 合废水达标排放, 塔顶采出不能够达标, 而打回粗甲醇原料罐循环。为保证塔底废水排放达标 (PH:9-10, 甲醇残余含量<100p p m) 。回收塔采用大蒸汽量, 大回流比的工艺操作, 回收塔顶没有设控制回流的调节阀, 通过回流槽液位控制不调节采出和回流, 生产中不能及时有效控制回流量。回收塔设杂醇油采出线, 正常情况下回收塔不进行杂醇油采出, 较重的杂醇油组分会随塔底废水排出系统。回收塔高负荷运行的工况下, 塔釜蒸汽量过大, 操作温度105~112℃, 造成重组分上移, 随塔顶采出线循环进入粗甲醇原料罐, 又与合成产粗甲醇混合做为原料进入精馏系统循环。长时间运行必须造成杂醇油累积, 在装置高负荷运行, 或操作波动较大时, 就造成产品沸程超标。在开停工热负荷波动较大、精馏高、低负荷工况下, 回收塔操作极不稳定, 回流槽液位、塔釜液位、塔压、回流量容易出现紧急状况, 且废水分析也不易达标。针对沸程超标的核心原因:精馏系统杂醇内累积的情况 (图1) 。

4 处理措施

为了改善回收塔高负荷运行的工况, 防止精馏系统杂醇油累积的情况。采取以下措施: (1) 适当增大加压塔、常压塔醇采出量, 维持回收塔进料量醇含量稳定合理的水平, 以回收塔顶压力, 回流槽液位为参照。 (2) 降低回收塔釜的蒸汽量, 控制操作规程温度100~105℃, (3) 保持废水中一定的醇含量 (最好控制在0~50p p m内) , 使杂醇油随废水排出, 避免杂醇油在精馏系统中累积。 (4) 给回收塔增设回流调节阀, 对塔顶回流量进行有效控制控制。 (5) 控制各塔操作平稳, 避免大的波动。 (6) 控制灵敏板温度90℃, 监控重组分积累, 防止杂醇油累积。 (7) 通过加强工艺管理和技术培训, 优化操作, 进一步提高了装置运行的操作平稳率。随着措施逐步实施, 产品沸程得到了有效控制, 杂醇油累积的现象消失。取得了良好的效果。

5 结束语

开工初期, 过于关注产品采出质量与废水的环保排放, 忽视了回收塔操作参数的优化。导致塔釜重组份通过回收塔采出线回到粗甲醇原料罐内, 杂醇在系统内循环累积。积累到一定程度时, 在负荷过大或操作出现波动的工况, 必然引起重组份上移, 就很难通过调整操作控制产品干点, 造成沸程超标, 严重影响产品质量。本装置通过及时地优化操作, 技术改造等措施逐步实施, 彻底解决的问题, 消除了精馏系统杂醇内累积的情况, 取得了明显的效果, 达到了预期的目的。

参考文献

电厂引风机电机振动值超标分析处理 第10篇

1 电机振动的危害

电机振动会加速电机轴承磨损, 使轴承的正常使用寿命大大减小, 由于电机振动易造成端部绕线相互摩擦, 绝缘降低, 绝缘寿命缩短, 同时电机振动易引起其他相邻设备振动, 并产生较大噪声;长时间振动电机容易引发轴承抱死, 损坏转子轴, 更严重者发生扫堂, 严重损坏电机, 大大增加维修费用。

1.1 概况

青海桥电二厂, #3炉甲引风机电机额定转速为740 r/min, 额定功率1250 kW, 8极三相鼠笼型高压异步电动机, 电机型号:YKK-630-8, 机械侧负荷为双吸双撑后弯板式叶片, 电机负荷侧轴承为滚柱型, 非负荷侧为滚珠型轴承, 电机基础为钢性基础。

1.2 噪声

通过观察发现, 该电机振动增加后运行中, 靠近负荷侧内风扇有较大噪声, 在运行中常伴有高低嗡嗡声, 轻重不均, 且振动不达标。

1.3 机械振动

用电机振动测试仪测得, 振动增加前后两侧及机械振动幅值如表1、表2所示。

2 诊断

2.1 电气原因

电机振动在电磁方面的原因有: (1) 三相电压不平衡; (2) 转子笼条断裂; (3) 三相电流不平衡, 各相电阻电抗不平衡; (4) 电机自身设计缺陷, 定转子配合问题。

2.2 机械原因

高压异步电动机发生剧烈振动时通常在机械方面的原因主要有以下几种情况: (1) 电机转子动平衡不良; (2) 轴颈椭圆; (3) 轴承座固定螺丝没有拧紧; (4) 轴承中心不正; (5) 电机振动与某一部分频率、固有频率重合, 发生共振; (6) 轴颈、轴套配合紧力不够, 引起轴承跑内圈, 轴承跑外圈; (7) 电机钢性基础断裂; (8) 轴承间隙过大; (9) 其他机械部分引起。

由于电机振动增大后, 电机、电压及电流无明显变化, 电机无发热等现象, 机械侧振动幅值小于电机本体, 排除电气故障原因, 初步诊断是由电机自身而引起。分析该电机在连续运行中逐渐增大的特点, 并通过对转子风扇平衡块附件检查无异常, 可知不存在转子动平衡不良及共振引起的可能, 检查电机底角及轴承座固定螺丝, 均无松动迹象。

因此引起该电机振动增加的原因可能是: (1) 电机钢性基础断裂; (2) 联轴器中心不正; (3) 轴颈椭圆; (4) 轴颈、轴套配合紧力不够; (5) 轴承间隙过大。

3 排查原因

针对上述可能原因, 对电机进行逐一排查: (1) 检查电机钢性基础无断裂开, 焊底角螺丝未发现有松动迹象; (2) 用听针倾听两侧轴承非负荷侧滚珠轴承, 略有异音; (3) 将电机电源切断时振动未消除, 故排除定转子偏心相擦问题; (4) 校验电动机轴线中心与其所拖动的机械负荷轴线中心, 保持一致; (5) 测量转子同心度 (-0.015～+0.015) mm, 符合范围要求; (6) 通过测量轴颈、轴套配合尺寸, 分别为:0.02 mm、0.015 mm, 均符合要求; (7) 重新校验转子动平衡, 良好;检查转子笼条, 未发现异常; (8) 更换两侧轴承, 通过检测非负荷侧旧滚珠轴承, 从外观无明显异常, 保持架有磨损及下沉松动, 最大摆动幅值明显大于新轴承, 为了进一步确认轴承磨损情况, 测量更换旧轴承游隙为350μm, 远大于要求范围。对检修后电机进行空试及带载试运测量振动幅值如下:

通过重新组装, 对该电机重新检验, 电机空试及带载时振动值, 如表3、表4所示。

电机重新带载试用后, 无明显噪声, 电机风扇旋转匀称。

4 分析

通过分析、数据测量及重新空试, 最终可以肯定, 造成该电机振动增大的原因是由于轴承磨损产生的。通过仔细观察该轴承, 发现该型号轴承由于铜保持架被轨道滚珠支撑, 故轴承铜保持架与内轨道发生滑动摩擦, 随着电机长时间运行, 保持架磨损越多, 对轨道滚珠约束日益减小, 油隙增大, 转子首先振动增加, 并影响电机振动增加, 由于磨损日益变大, 故电机振动同样也是逐渐增加的。

5 预防措施

(1) 由于使用的部分国产轴承在技术上难以达到较好的效果, 以及自身质量及潜在的缺陷, 故电机故障现象在该电厂时常出现, 因此应尽量采用进口轴承加以解决。

(2) 轴承装配前应用汽油将轴承上的油污及杂物清洗干净, 擦拭轴承时应用白布将外轨中未被汽油冲走的杂物擦拭出轨道;在轴承上加油应用干净的手, 最好不要使用其他工具, 防止在加油中将其他杂物带进轴承里;轴承所加油料应合格, 根据电机的转速用量要合适, 不要太多, 也不要太少。

(3) 提高检修质量, 按照工艺要求进行装配。安装轴承时将轴承加热到100℃左右, 最高不超过120℃, 使内圈适度膨胀, 刚好能够轻轻推入到轴颈位置, 最好不用铜棒打, 非用铜棒时, 应向轴均匀施加压力;轴与滚动轴承的配合公差应为0.013～0.04 mm, 滚动轴承与端盖的配合公差为-0.014～0.035 mm, 根据电厂使用的进口轴承其径向游隙比同系列国产轴承要小的情况, 应用较大的顶部间隙:0.07～0.10 mm。

(4) 针对电机长时间运行后, 轴承油脂缺少、硬化等造成轴承磨损加大, 应根据设备自身运行方式、工作环境等特点及时维护, 加强巡检, 保证轴承安全良好的运行。

6 结语

这起由电动机轴承磨损、油隙过大而引起的电动机振动幅值超标故障, 我们通过认真分析, 仔细排查, 找出了故障原因, 并通过更换新轴承, 使问题得以解决。通过上面的振动值可以看出, 最大振动幅值由原来的非负荷侧水平140μm最后减小为56μm, 符合电机带载最大振动幅值不超过120μm的要求。针对电机故障原因, 提出了有效避免故障再次发生的措施, 保证了机组可靠运行, 同时也论证了对电机振动问题的处理方法是可行的。

摘要：通过一起高压三相异步电动机振动超标故障, 根据电机振动变化特征, 排查、拆检、分析电机振动的原因, 解决了电机振动问题, 并提出了预防措施。

防范铝超标 第11篇

四成食品铝超标

中国疾病预防控制中心日前进行的监测显示，中国居民日常膳食中铝的含量较高，已经成为威胁健康的隐患，而儿童摄入铝的危害更大。专家选取了黑龙江、江西、福建等12个省市自治区，采集各种主、副食的烹调方法和食谱，进行了科学细致的检测，结果发现有四成的食品铝含量超过国家标准2到9倍。

膨化食品的膨松香脆是大多数人喜欢它的主要原因，尤其是孩子们更是它忠实的消费者。但是最近我国一家权威研究机构的实验结果令人震惊，部分膨化食品里面金属铝含量超标。

油条、薯条等是含铝添加剂的食品，是人们摄入铝的主要来源之一。油条是许多人常吃的一种食品，它在制作过程中，常加入明矾和苏打，使其含铝量较高。粉丝、凉粉、油饼、薯条、用含铝的发酵粉非自然发酵法制作的馒头、面包都含铝。铝锅、铝壶、铝盆等铝或铝合金制品，也都是铝元素进入人体的来源。在日常生活中应尽量避免用铝锅烹饪食物，或者用铝制的容器盛放醋、果汁酸性物质。

一些含有氢氧化铝的药品，在治疗人们疾病的同时，也使铝元素悄悄进入人体。

铝锅、铝壶、铝盆等铝或铝合金制品，也都是铝元素进入人体的来源。尤其是在炒菜时加上点醋来调味，就更加速了铝的溶解。

远离膨化食品

世界卫生组织的研究表明，人体每公斤体重每天允许摄入的铝不能超过1毫克。而中国疾病预防控制中心的调查显示，我国居民平均每天铝的摄入量为34毫克，这对于成人来说比较安全，但已超过了儿童的承受能力。专家介绍，同样面对铝超标的膨化食品，儿童要比成年人更容易受到伤害。但是，少年儿童恰恰是膨化食品最忠实的消费群体。

中国农业大学食品学院最近组织了一次膨化食品专项教学实验，这次实验随机选择了20种膨化食品，都是在市场上销量比较好的产品。实验人员把实验中得出的膨化食品铝残留量的结果和相关的国家标准进行了比对，发现在这20个被测样品中，竟然有7个样品的铝残留量超过了国家标准的规定。超标的产品包括虾条、芝士条、龙卷果和豌豆脆等市场上主流的膨化食品。

对于食品添加剂中铝的含量，国家没有相关的标准要求，但是在食品中的残留量国家有标准要求，比如膨化食品中，国家标准规定铝的残留量必须小于等于100毫克每千克，也就是万分之一的残留量。

发酵粉是一种复合添加剂，主要用作面制品和膨化食品的生产。但是，国家标准中对于食品添加剂中铝的含量是没有相关规定的，因此对于这种发酵粉合格与否的判断就没有了依据。

含铝膨松剂是造成这些膨化食品铝超标的根源，目前无铝膨松剂早已研究成功，但是无铝膨松剂的成本要比含铝膨松剂高出三到四倍，不少生产企业都表示，如果使用无铝的膨松剂，膨化食品的成本会大幅上升。因此，国内多数膨化食品企业都选择使用含铝膨松剂。

科学防范铝超标

油炸食品、膨化食品中铝的含量比较高，儿童正处于身体发育期，如果在饭前大量进食此类食品，易造成饱胀感，影响孩子正常进餐，从而带来营养不良的后果，因此应引导孩子少吃这些食品。此外，膨化食品和油炸小食品普遍具有高油脂、高热量、高盐、高糖、高味精等特点，其营养成分并不全面，脂肪、碳水化合物、蛋白质是其主要成分。高脂、高热量食品，将促使体液酸性化，也易带来肥胖、糖尿病、高血压、高血脂等富贵病，而且它们均属于低粗纤维食品，长期大量食用此类食品，若粗纤维摄入不足、运动量也不是很大的话，易造成人体脂肪积累。儿童如果长期大剂量食用铝含量超标的食品，还会对智力发育产生不良影响，因此要尽量少吃油炸食品、膨化食品。

如何正确挑选膨化食品呢？专家表示，要在正规的商店内，购买有“QS”标志的产品，并注意品牌的选择。同时，应仔细阅读标识内容，了解产品添加剂的使用情况，尽量购买近期生产的产品。另外，膨化食品包装袋内一般都要充入保护气体，选购时要仔细查看包装是否漏气，若发现包装漏气，则不要购买。

另外，让孩子少喝易拉罐饮料，罐装饮料铝的含量比瓶装饮料要高3到5倍，因此家长不要让孩子喝过多的易拉罐装饮料。

此外，家长在日常生活中应尽量避免用铝锅烹饪食物，或者用铝制的容器盛放醋、果汁酸性物质。

避免“铝”从口入

实际上，含铝较多的食品除了膨化食品外，还有粉丝、油条、某些化学发面剂做的馒头、加过面粉强筋剂的面粉等。粉丝在加工制作过程中，粉浆中须加入0.5%左右的明矾，而明矾以铝盐为主。据测定，每食用100克粉丝即给人体造成约200毫克的铝蓄积，而人体每公斤体重每天允许摄入的铝不能超过1毫克。油条里也要加入明矾，所以专家建议油条应该少吃，每周尽量控制在2次以下。

使用铝制炊具也有学问。专家提醒说，使用铝锅、铝壶，不必擦掉表层的棕色锈，它可以保护铝质，使其不易溶出，从而减少铝对人体的危害。此外，最好不要用铝制品盛酸性、碱性和咸的食品，不要将食品长期存放在铝盒或铝锅中。

而铝合金制成的易拉罐装的饮料也不宜常饮。这是因为在易拉罐的加工过程中，难免有些地方保护性涂料没涂上，或涂得过薄，致使罐内壁铝合金与饮料接触，这会导致饮料中铝含量逐渐增多。所以，易拉罐饮料不宜常饮、多饮，特别是处于生长发育旺盛期的儿童和排泄功能较差的老人，更是少饮为妙。平时喝饮料应尽量选择玻璃瓶或者软包装饮料。

可能许多人不知道，其实从药物中也能摄入铝。有许多药物，如治疗胃及十二指肠和胃酸过多等消化道疾病的某些药物、用以治疗磷酸多脂血症的药物等都含有铝盐，应尽量少用。

变压器套管介损超标分析及处理 第12篇

变压器套管是变压器箱外的主要绝缘装置,变压器绕组的引出线必须穿过绝缘套管,使引出线之间及引出线与变压器外壳之间绝缘,同时起固定引出线的作用。介质损耗是指绝缘材料在电场作用下,由于介质电导和介质极化的滞后效应,在其内部引起的能量损耗,也叫介质损失,简称介损。介损试验可以发现电气设备绝缘整体受潮、劣化变质以及小体积被试设备贯通和未贯通的局部缺陷,尤其对小容量、结构单一的元件更是非常有效。在实际应用中,也常以此作定性分析。该项试验可间接鉴别变压器绝缘在高电压作用下的可靠性,及时发现变压器绝缘的局部缺陷。介质损耗试验习惯上称为绝缘特性试验,变压器套管介损测量是试验中重要的一项。我们在生产中碰到了一种比较少见的现象,现分析如下:

1介损测试情况

某变电站一台220kV变压器投入运行一年后,我们对其做定检预试,试验时天气状况良好,环境湿度70%左右。试验结果表明220kV侧中性点套管介损超标,而其主绝缘和末屏绝缘电阻都合格,套管油位也正常。根据《电力设备预防性试验规程》(DL/T5961996)、《输变电设备状态检修试验规程》 (Q/GDW1682008),在20℃时油浸纸电容式套管介损不能大于0.8%,电容值误差不大于±2%,对于绝缘良好的介质,介损随电压变化很小,介损与初始值不得有太大变化。现场测试如图1所示。

为了谨慎起见,我们又清擦套管。反复用不同仪器不同人员不同方法测量,结果没有太大变化。预试停电时间有限,我们一方面请教老师傅,一方面取了油样做油污试验,希望从油化验结果中再得到一些线索。又多次测量了介损,同样介损数值没有什么明显变化。抛开绝缘电阻等合格因素,介损测量数据如表1所示。

2介损测试异常分析

套管介损测量能够灵敏地发现其绝缘是否受潮以及设备整体受潮和过热老化等缺陷。套管一般都是要求用正接线的, 主要是因为其电容量相对较小,采用正接线,就相当于屏蔽了测量接线端对变压器上其他接地部分的电容,相对来说测量会更准确一些;而对于绕组,我们一般采用的是反接线,同电压等级端短路,接测量线,另一个电压等级端三相短接并接地,这个相对于一次对二次及地的介损,当然这里实际上已经把套管的介损包含在内了,但是由于套管的影响较小,我们就认为这个主要是绕组的绝缘。介损试验使用正反接线主要由设备是否接地来决定。主变套管平时应该是通过末屏接地的,如果要单独测量套管的介损应打开末屏(否则测量的就是整个介损),所以应用正接线。试验接线如图2所示,当试验方法正确、试验环境满足条件时,应首先分析介损包含哪些损耗。介损是电解质的有功损耗,它包括泄漏损耗、极化损耗、电晕损耗。泄漏损耗是电导电流产生的损耗,与绝缘电阻和表面清洁度有关;极化损耗势是电解质在电场作用下电子移动所产生的损耗,与频率有关;电晕损耗与绝缘受潮和局放有关。在各种损耗中,对介损影响最大的为泄漏损耗和电晕损耗。当我们得到整体数据后,先假设2种原因:(1)绝缘受潮;(2)内部有放电点。这2种情况都可以使有功量增大,从而使介损变高。

油化验报告表明油并无受潮,那只能得出一种结论:内部有放电点。可事实并非如此,此台变压器运行时220kV侧中性点接地,本身并无电压,放电现象似乎并不可能发生,即便有放电现象发生也会造成油化验的指标变化。

通过认真仔细分析确定内部有问题,我们便决定和检修人员一起来打开套管将军帽处导电头与变压器引线接头,检查一次引线情况。检修人员小心翼翼地打开套管顶部,在绕组引线与将军帽螺丝扣连接处发现锈迹,找到了问题所在,这就是导致数据变大的元凶。

除锈,恢复原样,再次测试,测量数据如表2所示,数值在规程范围之内。

通过分析可知,中性点套管运行中并无电压,也不会有局部放电,只是在测量中,我们所施加的电压为交流10kV,从而造成有功损耗的增加,使介损值偏高。

3结语

通过对上述试验的分析,我们能够更理性、更全面地看待试验中所得到的数据,根据变压器套管的结构特点及各方面的数据,合理排除其中不可能的方面,不轻易对数据下定性结论, 而是仔细寻找正确的答案点,并及时消除隐患,从而为今后的工作积累宝贵的经验。

摘要：通过生产中的一个预试实例,从多方面对变压器套管介损的变化进行分析,对于可能出现的情况分别给予合理解释,用排除法得出结论并最终解决了实际问题。

关键词：介损试验,损耗,分析,处理

参考文献